JPS6374580A - 油圧式ブレ−カ− - Google Patents
油圧式ブレ−カ−Info
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- JPS6374580A JPS6374580A JP22061386A JP22061386A JPS6374580A JP S6374580 A JPS6374580 A JP S6374580A JP 22061386 A JP22061386 A JP 22061386A JP 22061386 A JP22061386 A JP 22061386A JP S6374580 A JPS6374580 A JP S6374580A
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- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は油圧式ブレーカ−に関し、詳しくは、油圧と窒
素ガスを用いて進退運動させるピストンによりチゼルに
打撃を加え、該チゼルを対象物に押し付けて対象物を破
砕するものである。
素ガスを用いて進退運動させるピストンによりチゼルに
打撃を加え、該チゼルを対象物に押し付けて対象物を破
砕するものである。
従来の技術
従来、油圧式ブレーカ−としては、ピストンを直接油圧
で駆動する油圧直動型と、油圧により作動するピストン
でシリンダ内の窒素ガスあるいはスプリングを圧縮して
その反発力でピストンを作動じて打撃させるガス媒介型
、あるいはスプリング媒介型があるか、いずれら、給油
側の高圧側配管に浦を?+Ii給するためのアキュムレ
ータを設けると共に、排油側の低圧側配管には脈動の発
生を防止するアキュムレータを設置している。
で駆動する油圧直動型と、油圧により作動するピストン
でシリンダ内の窒素ガスあるいはスプリングを圧縮して
その反発力でピストンを作動じて打撃させるガス媒介型
、あるいはスプリング媒介型があるか、いずれら、給油
側の高圧側配管に浦を?+Ii給するためのアキュムレ
ータを設けると共に、排油側の低圧側配管には脈動の発
生を防止するアキュムレータを設置している。
このように従来の油圧式ブレーカ−では高圧回路側およ
び低圧回路側のいずれにもアキュムレータを設置する必
要があるが、アキュムレータはガス漏れによる作動不良
を起こし易く、そのため周期的にガス点検および交換が
必要で、点検補修が面倒であると共に構造が複雑でコス
ト高になる等の問題があった。さらに、ガス媒介型では
、高圧油でピストンが上昇し、打撃を与えるピストンの
下降は窒素ガスの反発力を利用して行っているため、高
圧回路側にアキュムレータを設置して油圧および油量を
増しても打撃力はあがらない問題があった。
び低圧回路側のいずれにもアキュムレータを設置する必
要があるが、アキュムレータはガス漏れによる作動不良
を起こし易く、そのため周期的にガス点検および交換が
必要で、点検補修が面倒であると共に構造が複雑でコス
ト高になる等の問題があった。さらに、ガス媒介型では
、高圧油でピストンが上昇し、打撃を与えるピストンの
下降は窒素ガスの反発力を利用して行っているため、高
圧回路側にアキュムレータを設置して油圧および油量を
増しても打撃力はあがらない問題があった。
発明の目的
本発明は上記した問題に鑑みてなされたちので、ピスト
ンの上昇および下降工程のいずれにおいても低圧回路に
常時一定圧の油圧が流れるようにして低圧側回路のアキ
ュムレータを不要とし、かつ、ピストンの上昇および下
降工程のいずれにおいてら高圧油量を必要として高圧回
路でのサージ圧変化を少なくし、よって、高圧回路側で
もアキュムレータを不要とするものである。さらに、打
撃を与えるピストンの下降時に窒素ガスの反発力に加え
て高圧油を利用して打撃力を上げることを目的とするも
のである。
ンの上昇および下降工程のいずれにおいても低圧回路に
常時一定圧の油圧が流れるようにして低圧側回路のアキ
ュムレータを不要とし、かつ、ピストンの上昇および下
降工程のいずれにおいてら高圧油量を必要として高圧回
路でのサージ圧変化を少なくし、よって、高圧回路側で
もアキュムレータを不要とするものである。さらに、打
撃を与えるピストンの下降時に窒素ガスの反発力に加え
て高圧油を利用して打撃力を上げることを目的とするも
のである。
発明の構成
本発明は上記した目的を達成するためになされたちので
、シリンダ内にピストンを摺動自在に嵌合し、該ピスト
ンの下部にチゼルを嵌装すると共にピストンの上部に窒
素ガス室を設け、ピストンを油圧と窒素ガス圧とにより
昇降して下限時にチゼルを打撃し、かつ、上記油圧の切
替をシリンダに一体に設けたメインバルブにより行う油
圧式ブレーカ−にして、 上記ピストンを上側より下側に第1、第2、第3、第4
、第5段部と5段形状に形成し、上記第1段部より第2
段部を大径としてその段面を低圧受圧面とし、第2段部
より第3段部を小径としてその段面を上部高圧受圧面と
し、第4段部の直径を最大として第3段部と第4段部と
の段面を下部高圧受圧面とし、第5段部と第3段部と同
径として第4段部と第5段部の段面を下部受圧面とし、
該下部受圧面を上記下部高圧受圧面と同面積とする一方
、 上記ピストンとシリンダとの間には、上部よりピストン
低圧室、ピストンパイロット室、ピストン高圧室、ピス
トン反転室を形成し、 上記ピストン高圧室を常時高圧ポートと連通させると共
に、ピストン低圧室を上記411圧切替用のメインバル
ブを介して常時低圧ポートと連通させ、かつ、ピストン
パイロット室およびピストン反転室を上記メインバルブ
の各室と連通させ、上記ピストン第1段部とシリンダ内
周面との間に形成した低油圧流路を、ピストンの下降工
程および上昇工程のいずれにおいてら常時ピストン低圧
室と連通させ、低圧ポートに低圧油を切れ目なく送って
低圧側管でのサージ圧変化を抑制する一方、 ピストン第3段部とシリンダ内周面との間に形成した高
油圧流路をピストンの下降工程および上昇工程のいずれ
においても常時ピストン高圧室と連通させ、上部高圧受
圧面および下部高圧受圧面を高圧711】で常時押圧し
、ピストン下降時には下部高圧受圧面に作用する高油圧
と圧縮した窒素ガス圧でピストンを下降すると共に、ピ
ストンの上昇時、メインバルブを介してピストン反転室
を高圧ポートと連通し、該ピストン反転室と連通した下
部受圧面を高圧油で上向きに押圧し、ピストンの下降お
よび上界工程のいずれにも高圧油を必要とすることによ
り高圧側配管でのサージ圧変化を抑制する構成としたこ
とを特徴とする油圧式ブレーカ−を提供するものである
。
、シリンダ内にピストンを摺動自在に嵌合し、該ピスト
ンの下部にチゼルを嵌装すると共にピストンの上部に窒
素ガス室を設け、ピストンを油圧と窒素ガス圧とにより
昇降して下限時にチゼルを打撃し、かつ、上記油圧の切
替をシリンダに一体に設けたメインバルブにより行う油
圧式ブレーカ−にして、 上記ピストンを上側より下側に第1、第2、第3、第4
、第5段部と5段形状に形成し、上記第1段部より第2
段部を大径としてその段面を低圧受圧面とし、第2段部
より第3段部を小径としてその段面を上部高圧受圧面と
し、第4段部の直径を最大として第3段部と第4段部と
の段面を下部高圧受圧面とし、第5段部と第3段部と同
径として第4段部と第5段部の段面を下部受圧面とし、
該下部受圧面を上記下部高圧受圧面と同面積とする一方
、 上記ピストンとシリンダとの間には、上部よりピストン
低圧室、ピストンパイロット室、ピストン高圧室、ピス
トン反転室を形成し、 上記ピストン高圧室を常時高圧ポートと連通させると共
に、ピストン低圧室を上記411圧切替用のメインバル
ブを介して常時低圧ポートと連通させ、かつ、ピストン
パイロット室およびピストン反転室を上記メインバルブ
の各室と連通させ、上記ピストン第1段部とシリンダ内
周面との間に形成した低油圧流路を、ピストンの下降工
程および上昇工程のいずれにおいてら常時ピストン低圧
室と連通させ、低圧ポートに低圧油を切れ目なく送って
低圧側管でのサージ圧変化を抑制する一方、 ピストン第3段部とシリンダ内周面との間に形成した高
油圧流路をピストンの下降工程および上昇工程のいずれ
においても常時ピストン高圧室と連通させ、上部高圧受
圧面および下部高圧受圧面を高圧711】で常時押圧し
、ピストン下降時には下部高圧受圧面に作用する高油圧
と圧縮した窒素ガス圧でピストンを下降すると共に、ピ
ストンの上昇時、メインバルブを介してピストン反転室
を高圧ポートと連通し、該ピストン反転室と連通した下
部受圧面を高圧油で上向きに押圧し、ピストンの下降お
よび上界工程のいずれにも高圧油を必要とすることによ
り高圧側配管でのサージ圧変化を抑制する構成としたこ
とを特徴とする油圧式ブレーカ−を提供するものである
。
このように、低圧側配管および高圧側配管でのサージ圧
変化を抑制することにより、従来低圧および高圧側配管
で必要とされたアキュムレータを不要とし、その点検補
修作業をなくすと共に構造を簡単としてコストが低下し
、かつ、ピストン下降時に窒素ガス圧と共に高圧油を利
用して打撃力を高め、さらに、ピストンに作用する油圧
を切り替えろメインバルブをシリンダに一体に設けるこ
とにより、部品点数を少なくし、コストをより低下させ
るものである。
変化を抑制することにより、従来低圧および高圧側配管
で必要とされたアキュムレータを不要とし、その点検補
修作業をなくすと共に構造を簡単としてコストが低下し
、かつ、ピストン下降時に窒素ガス圧と共に高圧油を利
用して打撃力を高め、さらに、ピストンに作用する油圧
を切り替えろメインバルブをシリンダに一体に設けるこ
とにより、部品点数を少なくし、コストをより低下させ
るものである。
聚嵐外
以下、本発明を図面に示す実施例により詳細に説明する
。
。
本発明の油圧式ブレーカ−全体の構造は第1図に示すよ
うに、シリンダ1内にはピストン2を摺動自在に嵌合す
ると共に該ピストン2の下部にチゼル3を嵌装しており
、かつ、ピストン2の上部に窒素ガスを封入した窒素ガ
ス室4を設けている。
うに、シリンダ1内にはピストン2を摺動自在に嵌合す
ると共に該ピストン2の下部にチゼル3を嵌装しており
、かつ、ピストン2の上部に窒素ガスを封入した窒素ガ
ス室4を設けている。
上記ピストン2は図示のように、上側より第1段部2a
、第2段部2b、第3段部2c、第4段部2d、第5段
部2eを形成した5段形状としている。上記第1段部2
a、第3段部2Cおよび第5段部2eは同径で直径をり
、とし、第2段部2bは第1段部23等より大径として
その直径をり。
、第2段部2b、第3段部2c、第4段部2d、第5段
部2eを形成した5段形状としている。上記第1段部2
a、第3段部2Cおよび第5段部2eは同径で直径をり
、とし、第2段部2bは第1段部23等より大径として
その直径をり。
とし、第4段部2dを最大径としてその直径をり。
とし、D + < D t < D 3に設定している
。該形状のピストン2において、第1段部2aの上端面
がガス室受圧面Aとなり、第5段部2eの下端面がチゼ
ル打撃面Bとなる。また、第1段部2aと第2段部2b
との段面を低圧受圧面C1第2段部2bと第3段部2c
との段面を上部高圧受圧面D、第3段部2Cと第4段部
2dとの段面を下部高圧受圧面E1第4段部2dと第5
段部2eとの段面を下部受圧面Fとし、上記各受圧面の
断面積の関係は、C=D<E=Fとなるように設定して
いる。
。該形状のピストン2において、第1段部2aの上端面
がガス室受圧面Aとなり、第5段部2eの下端面がチゼ
ル打撃面Bとなる。また、第1段部2aと第2段部2b
との段面を低圧受圧面C1第2段部2bと第3段部2c
との段面を上部高圧受圧面D、第3段部2Cと第4段部
2dとの段面を下部高圧受圧面E1第4段部2dと第5
段部2eとの段面を下部受圧面Fとし、上記各受圧面の
断面積の関係は、C=D<E=Fとなるように設定して
いる。
上記ピストン2とシリンダlの内周面との間には、上側
部にピストン2の第2段部2bが摺1」自在に内嵌する
低圧r+I+流路5を形成し、該低圧油流路5の上端部
にピストン低圧室6を、下端部にピストンパイロット室
7を連通して形成している。
部にピストン2の第2段部2bが摺1」自在に内嵌する
低圧r+I+流路5を形成し、該低圧油流路5の上端部
にピストン低圧室6を、下端部にピストンパイロット室
7を連通して形成している。
また、該ピストン2の第4段部2dが摺動自在に内嵌す
る高圧油流路8を形成し、該高圧油流路8の上端部にピ
ストン高圧室9を、下側部にピストン反転室IOを連通
して形成している、また、シリンダ1内には、上記ピス
トン嵌合部位の側方に、ピストン2を駆動さ仕るために
油圧を切替えるシリンダ11を組み込んで一体に設け、
該シリンダ11内にメインバルブ12を摺動自在に嵌合
している。
る高圧油流路8を形成し、該高圧油流路8の上端部にピ
ストン高圧室9を、下側部にピストン反転室IOを連通
して形成している、また、シリンダ1内には、上記ピス
トン嵌合部位の側方に、ピストン2を駆動さ仕るために
油圧を切替えるシリンダ11を組み込んで一体に設け、
該シリンダ11内にメインバルブ12を摺動自在に嵌合
している。
該メインバルブ12は図示の如く4段形状で、小径の上
端第1段部12aから下方にかけて中径の第2段部12
b、最大径の第3部12c 、第1段部12aと同径の
小径な第4段部+2dとからなる。該メインバルブ12
は第1段部+2aの上端面を上部受圧面Gとし、第1段
部+2aと第1段部+2aとの段面をメインバルブ高圧
受圧面■(とし、第3段部12cと第4段部12dとの
段面をメインバルブ中間受圧面Iとし、第4段部12d
の下端面を下部受圧面、■としている。また、メインバ
ルブ12内には中空状の通路15を軸芯に沿って21通
して設けている。該メインバルブ12とシリンダ11の
内周面との間には、図示のように、上部よりメインバル
ブ高圧室13、メインバルブ上部低圧室111、メイン
バルブパイロット室16、メインバルブ下部低圧室17
、メインバルブ反転室18を形成している。
端第1段部12aから下方にかけて中径の第2段部12
b、最大径の第3部12c 、第1段部12aと同径の
小径な第4段部+2dとからなる。該メインバルブ12
は第1段部+2aの上端面を上部受圧面Gとし、第1段
部+2aと第1段部+2aとの段面をメインバルブ高圧
受圧面■(とし、第3段部12cと第4段部12dとの
段面をメインバルブ中間受圧面Iとし、第4段部12d
の下端面を下部受圧面、■としている。また、メインバ
ルブ12内には中空状の通路15を軸芯に沿って21通
して設けている。該メインバルブ12とシリンダ11の
内周面との間には、図示のように、上部よりメインバル
ブ高圧室13、メインバルブ上部低圧室111、メイン
バルブパイロット室16、メインバルブ下部低圧室17
、メインバルブ反転室18を形成している。
該メインバルブ12の外周面に形成した各室と、前記ピ
ストン2の外周面に形成した室とは、下記のように、シ
リンダ1内に設けた各通路を介して、シリンダ1の側端
面に設けた高圧ポートPおよび低圧ポートTと連通して
いる。
ストン2の外周面に形成した室とは、下記のように、シ
リンダ1内に設けた各通路を介して、シリンダ1の側端
面に設けた高圧ポートPおよび低圧ポートTと連通して
いる。
まず、上記ピストン高圧室9は高圧ポートPと通路20
を介して直接に連通し、かつ、該ピストン高圧室9はピ
ストン2の上限時にもピストン第4段部2dにより閉鎖
されずに開口状態で、常時、ピストン高圧室9と高圧ポ
ートPとを連通して上部高圧受圧面I〕および下部高圧
受圧面Eに高圧油を作用させている。また、上記通路2
0から分岐した通路21をメインバルブ高圧室13と連
通し、メインバルブ高圧室13に常時高圧油を供給して
メインバルブ高圧受圧面I−1に高圧油を作用させてい
る。
を介して直接に連通し、かつ、該ピストン高圧室9はピ
ストン2の上限時にもピストン第4段部2dにより閉鎖
されずに開口状態で、常時、ピストン高圧室9と高圧ポ
ートPとを連通して上部高圧受圧面I〕および下部高圧
受圧面Eに高圧油を作用させている。また、上記通路2
0から分岐した通路21をメインバルブ高圧室13と連
通し、メインバルブ高圧室13に常時高圧油を供給して
メインバルブ高圧受圧面I−1に高圧油を作用させてい
る。
一方、ピストン低圧室6はピストン第1段VJ2aとシ
リンダ内周面の間の低圧油流路5と常時連通すると共に
、シリンダ1に設けた通路22を介してメインバルブ下
部低圧室17と連通し、該メインバルブ下部低圧室17
を通路23を介して低圧ポートTと連通ずることにより
、低圧ポートTには常時低圧油が排出されるようにして
いる。さらに、該通路23より分岐した通路24をメイ
ンバルブ上部低圧室14に連通している。
リンダ内周面の間の低圧油流路5と常時連通すると共に
、シリンダ1に設けた通路22を介してメインバルブ下
部低圧室17と連通し、該メインバルブ下部低圧室17
を通路23を介して低圧ポートTと連通ずることにより
、低圧ポートTには常時低圧油が排出されるようにして
いる。さらに、該通路23より分岐した通路24をメイ
ンバルブ上部低圧室14に連通している。
さらに、ピストン反転室IOはメインバルブ反転室18
に通路25を介し、かつ、ピストンパイロト室7はメイ
ンバルブパイロット室16と通路26を介して連通して
いる。
に通路25を介し、かつ、ピストンパイロト室7はメイ
ンバルブパイロット室16と通路26を介して連通して
いる。
次に、上記装置の作動を第2図により説明する。
図中、実線は高圧油の流れを示し、点線は低圧油の流れ
を示す。
を示す。
第2図(A)に示すピストン2がチゼル3に打撃を与え
た下限位置の時、ピストン2の下降によりピストン低圧
室6とピストンパイロット室7とは低圧油流路5でつな
がっている。よって、メインバルブパイロット室16は
通路2G、ピストンパイロット室7、低圧油流路5を介
してメインバルブ低圧室6につながり、メインバルブパ
イロット室16内の圧面をメインバルブ12の下降に応
じて、ピストン低圧室6より通路22、メインバルブ下
部低圧室17、通路23を経て低圧ボー1−Tへと排出
している。
た下限位置の時、ピストン2の下降によりピストン低圧
室6とピストンパイロット室7とは低圧油流路5でつな
がっている。よって、メインバルブパイロット室16は
通路2G、ピストンパイロット室7、低圧油流路5を介
してメインバルブ低圧室6につながり、メインバルブパ
イロット室16内の圧面をメインバルブ12の下降に応
じて、ピストン低圧室6より通路22、メインバルブ下
部低圧室17、通路23を経て低圧ボー1−Tへと排出
している。
一方、高圧ポートPより通路20へ流入した高圧油はピ
ストン高圧室9に流入すると共に、通路21よりメイン
バルブ高圧室13に流入する。該メインバルブ高圧室1
3内において、高圧油でメインバルブ高圧受圧面■4が
押圧され、メインバルブパイロット室16が低圧通路と
連通しているため、圧力差でメインバルブ12は下降す
る。該メインバルブ12が下死点に達すると、メインバ
ルブ12の軸芯通路15が通路25と連通しピストン反
転室10に高圧油が流入さUoる。
ストン高圧室9に流入すると共に、通路21よりメイン
バルブ高圧室13に流入する。該メインバルブ高圧室1
3内において、高圧油でメインバルブ高圧受圧面■4が
押圧され、メインバルブパイロット室16が低圧通路と
連通しているため、圧力差でメインバルブ12は下降す
る。該メインバルブ12が下死点に達すると、メインバ
ルブ12の軸芯通路15が通路25と連通しピストン反
転室10に高圧油が流入さUoる。
第2図(B)に示す如く、ピストン高圧室つとピストン
反転室10に高圧油が流入し、高圧油が作用する上部高
圧受圧面りと下部受圧面Fとの和が、下i1≦高圧受圧
而Eより面積が大きいため、この面積差によりピストン
2は上昇する。この時、ピストン2の上昇で低圧油流路
5の低圧油はピストン低圧室6から通路22を介してメ
インバルブ下部低圧室17、通路23を経て低圧ポート
Tへ排出される。 ピストン2が上昇して、ピストン
パイロット室7がピストン高圧室9と高圧411流路8
で連通され、通路26を介してメインバルブパイロット
室16に高圧油が流入し、メインバルブ中間受圧面Iに
高圧油が作用する。高圧油が作用してメインバルブ12
を上昇方向に抑圧するメインバルブ中間受圧面Iとメイ
ンバルブの下部受圧面Jの和が、メインバルブ12を下
降方向に押圧するメインバルブ上端の下部受圧面Gとメ
インバルブ高圧受圧面11の和の面積より大きいfこめ
、この面積差てメインバルブ12を上昇させろ。
反転室10に高圧油が流入し、高圧油が作用する上部高
圧受圧面りと下部受圧面Fとの和が、下i1≦高圧受圧
而Eより面積が大きいため、この面積差によりピストン
2は上昇する。この時、ピストン2の上昇で低圧油流路
5の低圧油はピストン低圧室6から通路22を介してメ
インバルブ下部低圧室17、通路23を経て低圧ポート
Tへ排出される。 ピストン2が上昇して、ピストン
パイロット室7がピストン高圧室9と高圧411流路8
で連通され、通路26を介してメインバルブパイロット
室16に高圧油が流入し、メインバルブ中間受圧面Iに
高圧油が作用する。高圧油が作用してメインバルブ12
を上昇方向に抑圧するメインバルブ中間受圧面Iとメイ
ンバルブの下部受圧面Jの和が、メインバルブ12を下
降方向に押圧するメインバルブ上端の下部受圧面Gとメ
インバルブ高圧受圧面11の和の面積より大きいfこめ
、この面積差てメインバルブ12を上昇させろ。
第2図(C)に示すように、メインバルブ12が上死点
に達すると、メインバルブ下部低圧室I7は通路25を
介してピストン反転室10と連通し、ピストン反転室1
0が低圧ポートTと連通ずるために、ピストン反転室I
Oの圧力が低下する。よって、上死点にあるピストン2
が窒素ガス室4内に圧縮された窒素ガスの圧力とピスト
ン高圧室9の下部高圧受圧面Eに作用ケる高圧縮の圧力
の和により、高圧力でピストンを強く下降する。該ピス
トン2の下降でピストン反転室10より通路25、メイ
ンバルブ反転室18、メインバルブ下部低圧室17、通
路23を経て低圧ポートTへ低圧縮が排出される。
に達すると、メインバルブ下部低圧室I7は通路25を
介してピストン反転室10と連通し、ピストン反転室1
0が低圧ポートTと連通ずるために、ピストン反転室I
Oの圧力が低下する。よって、上死点にあるピストン2
が窒素ガス室4内に圧縮された窒素ガスの圧力とピスト
ン高圧室9の下部高圧受圧面Eに作用ケる高圧縮の圧力
の和により、高圧力でピストンを強く下降する。該ピス
トン2の下降でピストン反転室10より通路25、メイ
ンバルブ反転室18、メインバルブ下部低圧室17、通
路23を経て低圧ポートTへ低圧縮が排出される。
第2図(D)に示すように、ピストン2が下降してチゼ
ル3を打撃すると、ピストン低圧室6とピストンパイロ
ット室7が低圧油流路5で連通し、該ピストンパイロッ
ト室7と通路26を介してメインバルブパイロット室1
6の圧力が低下し、メインバルブ12は圧力差で下降す
る。この時、メインバルブパイロット室16の低圧縮は
通路26、ピストンパイロット室7、低圧油流路5、ピ
ストン低圧室6を介して通路22、メインバルブ下部低
圧室17、通路23を経て低圧ポートTに排出され、上
記した作動を繰り返す。
ル3を打撃すると、ピストン低圧室6とピストンパイロ
ット室7が低圧油流路5で連通し、該ピストンパイロッ
ト室7と通路26を介してメインバルブパイロット室1
6の圧力が低下し、メインバルブ12は圧力差で下降す
る。この時、メインバルブパイロット室16の低圧縮は
通路26、ピストンパイロット室7、低圧油流路5、ピ
ストン低圧室6を介して通路22、メインバルブ下部低
圧室17、通路23を経て低圧ポートTに排出され、上
記した作動を繰り返す。
打撃時にチゼル3が抜けた場合、高圧ポートPより高圧
M1を送っても、ピストン反転室IOはピストン2の第
4段部2dにより閉鎖されるため、メインバルブ高圧室
13からの高圧縮が流入されず、ピストン下部受圧面F
に圧力がかからない為、チゼル3を押し込んでチゼル3
でピストン2を押し上げない限り、ピストン2は上昇し
ない。よって、空打ちするのを防止することができる。
M1を送っても、ピストン反転室IOはピストン2の第
4段部2dにより閉鎖されるため、メインバルブ高圧室
13からの高圧縮が流入されず、ピストン下部受圧面F
に圧力がかからない為、チゼル3を押し込んでチゼル3
でピストン2を押し上げない限り、ピストン2は上昇し
ない。よって、空打ちするのを防止することができる。
上記した構造の油圧式ブレーカ−によれば、ピストン2
の上昇および下降工程において、ピストン低圧室6がメ
インバルブ下部低圧室I7を介して低圧ポートTと常時
つながり、ピストン2の上界時には低圧油流路5内の低
圧縮が低圧ポートTへ流出すると共に、ピストン2の下
降時にはピストン反転室10内の低圧油がメインバルブ
下部低圧室17を介して低圧ポート1゛へ流出し、低圧
ポートTには常時切れ目なく低圧油が送られる。よって
、低圧ポートTからタンクへ戻される油圧の脈動は抑え
られ、サージ圧が高くならないため、低圧側回路にアキ
ュムレータを設置する必要がなくなる。 また、高圧ポ
ートPに連通したピストン高圧室9およびメインバルブ
高圧室13は常時開口状態であり、ピストン2の上昇お
よび下降のいずれの工程においても高圧油が送られてい
る。ピストン2の上昇時にはピストン反転室IOへ高圧
縮が流入してピストン2の上昇に利用すると共に、ピス
トン2の下降時にはピストン高圧室9、高圧縮流路8に
流入してピストン2の下降に利用される。このように、
ピストン2の上昇および下降工程に高圧縮を必要として
いるため、高圧側回路でのサージ圧の変化が少なく、よ
って、該高圧側回路にアキュムレータを設置する必要は
ない。
の上昇および下降工程において、ピストン低圧室6がメ
インバルブ下部低圧室I7を介して低圧ポートTと常時
つながり、ピストン2の上界時には低圧油流路5内の低
圧縮が低圧ポートTへ流出すると共に、ピストン2の下
降時にはピストン反転室10内の低圧油がメインバルブ
下部低圧室17を介して低圧ポート1゛へ流出し、低圧
ポートTには常時切れ目なく低圧油が送られる。よって
、低圧ポートTからタンクへ戻される油圧の脈動は抑え
られ、サージ圧が高くならないため、低圧側回路にアキ
ュムレータを設置する必要がなくなる。 また、高圧ポ
ートPに連通したピストン高圧室9およびメインバルブ
高圧室13は常時開口状態であり、ピストン2の上昇お
よび下降のいずれの工程においても高圧油が送られてい
る。ピストン2の上昇時にはピストン反転室IOへ高圧
縮が流入してピストン2の上昇に利用すると共に、ピス
トン2の下降時にはピストン高圧室9、高圧縮流路8に
流入してピストン2の下降に利用される。このように、
ピストン2の上昇および下降工程に高圧縮を必要として
いるため、高圧側回路でのサージ圧の変化が少なく、よ
って、該高圧側回路にアキュムレータを設置する必要は
ない。
さらに、本構造のi+b圧式ブレーカ−においては、ピ
ストン2を下降してチゼル3に打撃を与える時、圧縮し
た窒素ガスを利用すると共に、高圧油の圧力を利用して
いるため、打撃力を強力にすることが出来る。
ストン2を下降してチゼル3に打撃を与える時、圧縮し
た窒素ガスを利用すると共に、高圧油の圧力を利用して
いるため、打撃力を強力にすることが出来る。
λ乳Δ処果
以」二の説明より明らかなように、本発明によれば、油
圧式ブレーカ−内部の低圧縮はピストンの上昇および下
降工程にかかわらず低圧ポートに送られるため、低圧側
配管におけるザージ圧変化が少なく、よって、低圧側配
管にアキュムレータを設ける必要がない。また、高圧縮
もピストンの上昇および下降工程にかかわらず必要とさ
れるため、高圧側配管におけるザージ圧変化が少なく、
高圧側配管にもアキュムレータを設置する必要がない。
圧式ブレーカ−内部の低圧縮はピストンの上昇および下
降工程にかかわらず低圧ポートに送られるため、低圧側
配管におけるザージ圧変化が少なく、よって、低圧側配
管にアキュムレータを設ける必要がない。また、高圧縮
もピストンの上昇および下降工程にかかわらず必要とさ
れるため、高圧側配管におけるザージ圧変化が少なく、
高圧側配管にもアキュムレータを設置する必要がない。
このように、低圧側および高圧側のアキュムレータを不
要とするため、構造が極めて簡単となり、コストの低下
を図れると共に、アキュムレータの点検補修がなくなり
、手数がかからない利点を存する。かつ、ピストンに作
用するAh圧を切り替えるメインバルブをシリンダに一
体に設け、かつ、該メインバルブの構造も簡単としてい
るため、コストの低下を図ることが出来るものである。
要とするため、構造が極めて簡単となり、コストの低下
を図れると共に、アキュムレータの点検補修がなくなり
、手数がかからない利点を存する。かつ、ピストンに作
用するAh圧を切り替えるメインバルブをシリンダに一
体に設け、かつ、該メインバルブの構造も簡単としてい
るため、コストの低下を図ることが出来るものである。
さらに、ガス媒介型の場合は、圧縮したガスの反発力で
ピストンの下降を行っているため、圧縮の量および圧力
を高めても、打撃力か上がらない欠点があったが、本発
明では、ガス圧と共に油圧を併用してピストンを下降し
ているため、打撃力が強力になる利点ら有するしのであ
る。
ピストンの下降を行っているため、圧縮の量および圧力
を高めても、打撃力か上がらない欠点があったが、本発
明では、ガス圧と共に油圧を併用してピストンを下降し
ているため、打撃力が強力になる利点ら有するしのであ
る。
第1図は本発明に係わる油圧式ブレーカ−の断面図、第
2図(AXBXCXD)は作動を示す断面図である。 1・・シリンダ 2・・ピストン2a・・第1段
部 2b・・第2段部2C・・第3段部 2d
・・第4段部2e・・第5段部 C・・・低圧受圧
面D・・下部低圧受圧面 E・・下部低圧受圧面3・・
チゼル 4・・・窒素ガス室5・・低圧油流路
6・・ピストン低圧室7・・ピストンパイロット
室 8・高圧油流路9・・ピストン高圧室 IO・ピス
トン反転室+1・・シリンダ 12・・メインバル
ブ13・・メインバルブ高圧室 14・・・メインバ
ルブ上部低圧室 15・・通路 16・・・メインバルブパイロット室 17・・メインバルブ下部低圧室 18・・・メインバルブ反転室 20〜26・・・通路 P・・・高圧ポートT・・・低
圧ポート 郵1F 第一 (C) 2図 手続補正書 、昭和61年10月 1日 ′、r −昭和==年特許願第==−−===−=−一号−J′ 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪府大阪市北区中之島5丁113番92−70
8号名称 日鉄実業株式会社 代表音 浜1)隆利 4、代理人 ]じ づ 5補正命令の日付自発 特許請求の範囲 「(1)シリンダ内にピストンを摺動自在に嵌合し、該
ピストンの下部にチゼルを嵌装すると共にピストンの上
部に窒素ガス室を設け、ピストンを油圧と窒素ガス圧と
により昇降して下限時にチゼルを打撃し、かっ、上記油
圧の切替をシリンダに一体に設けたメインバルブにより
行う油圧式ブレーカ−にして、 上記ピストンを上側より下側に第1、第2、第3、第4
、第5へ4段部灸5段形状に形成し、上記第1段部より
第2段部を大径としてその段面を低圧受圧面とし、第2
段部より第3段部を小径としてその段面を下部高圧受圧
面とし、第4段部の直径を最大として第3段部と第4段
部との段面を下部高圧受圧面とし、第5段部と第3段部
と同径として第4段部と第5段部の段面を下部受圧面と
し、該下部受圧面を上記下部高圧受圧面と同面積とする
一方、 上記ピストンとシリンダとの間には、上部よりピストン
低圧室、ピストンパイロット室、ビストン高圧室、ピス
トン反転室を形成し、 上記ビス!・ン高圧室を高圧ポートと直接に連通させる
互共に、ピストン低圧室を上記AIt圧切替用のメイン
バルブを介して常時低圧ポートと連通させ、かつ、ピス
トンパイロット室およびピストン反転室を上記メインバ
ルブめ各室と連通させ、上記ピストン第1段部とシリン
ダ内周面との間に形成した低油圧流路を、゛ピストンの
下降工程および上昇工程のいずれにおいても常時ピスト
ン低圧室と連通さU・、低圧ポートに低圧油を切れ口な
く送って低圧側管でのサージ圧変化を抑制する一方、 ピストン第3段部とシリンダ内周面との間に形成した高
油圧流路をピストンの下降工程よjよび上昇工程のいず
れにおいても常時ピストン高圧室と連通さ仕、下部高圧
受圧面および下部高圧受圧面を高圧油で常時押圧し、ピ
ストン下降時には下部高圧受圧面に作用する高油圧と圧
縮した窒素ガス圧でピストンを下降すると共に、ピスト
ンの上昇時、メインバルブを介してピストン反転室を高
圧ポートと連通し、該ピストン反転室と連通した下部受
圧面を高圧油で上向きに抑圧し、ピストンの下降および
上昇工程のいずれにも高圧油を必要とすることにより高
圧側配管でのサージ圧変化を抑制する構成としたことを
特徴とする油圧式ブレーカ−0」 手続補正書 昭和 61年特許願第 220613 号 。 2、発明の名称
Gn油圧式ブレーカ− 3補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪府大阪市北区中之島5丁目3番92−708
号名称日鉄実業株式会社 4、代理人 住所 〒540 大阪府大阪市東区域見2丁目1番61
号゛・ II図 2図 (C) 2図 CD)
2図(AXBXCXD)は作動を示す断面図である。 1・・シリンダ 2・・ピストン2a・・第1段
部 2b・・第2段部2C・・第3段部 2d
・・第4段部2e・・第5段部 C・・・低圧受圧
面D・・下部低圧受圧面 E・・下部低圧受圧面3・・
チゼル 4・・・窒素ガス室5・・低圧油流路
6・・ピストン低圧室7・・ピストンパイロット
室 8・高圧油流路9・・ピストン高圧室 IO・ピス
トン反転室+1・・シリンダ 12・・メインバル
ブ13・・メインバルブ高圧室 14・・・メインバ
ルブ上部低圧室 15・・通路 16・・・メインバルブパイロット室 17・・メインバルブ下部低圧室 18・・・メインバルブ反転室 20〜26・・・通路 P・・・高圧ポートT・・・低
圧ポート 郵1F 第一 (C) 2図 手続補正書 、昭和61年10月 1日 ′、r −昭和==年特許願第==−−===−=−一号−J′ 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪府大阪市北区中之島5丁113番92−70
8号名称 日鉄実業株式会社 代表音 浜1)隆利 4、代理人 ]じ づ 5補正命令の日付自発 特許請求の範囲 「(1)シリンダ内にピストンを摺動自在に嵌合し、該
ピストンの下部にチゼルを嵌装すると共にピストンの上
部に窒素ガス室を設け、ピストンを油圧と窒素ガス圧と
により昇降して下限時にチゼルを打撃し、かっ、上記油
圧の切替をシリンダに一体に設けたメインバルブにより
行う油圧式ブレーカ−にして、 上記ピストンを上側より下側に第1、第2、第3、第4
、第5へ4段部灸5段形状に形成し、上記第1段部より
第2段部を大径としてその段面を低圧受圧面とし、第2
段部より第3段部を小径としてその段面を下部高圧受圧
面とし、第4段部の直径を最大として第3段部と第4段
部との段面を下部高圧受圧面とし、第5段部と第3段部
と同径として第4段部と第5段部の段面を下部受圧面と
し、該下部受圧面を上記下部高圧受圧面と同面積とする
一方、 上記ピストンとシリンダとの間には、上部よりピストン
低圧室、ピストンパイロット室、ビストン高圧室、ピス
トン反転室を形成し、 上記ビス!・ン高圧室を高圧ポートと直接に連通させる
互共に、ピストン低圧室を上記AIt圧切替用のメイン
バルブを介して常時低圧ポートと連通させ、かつ、ピス
トンパイロット室およびピストン反転室を上記メインバ
ルブめ各室と連通させ、上記ピストン第1段部とシリン
ダ内周面との間に形成した低油圧流路を、゛ピストンの
下降工程および上昇工程のいずれにおいても常時ピスト
ン低圧室と連通さU・、低圧ポートに低圧油を切れ口な
く送って低圧側管でのサージ圧変化を抑制する一方、 ピストン第3段部とシリンダ内周面との間に形成した高
油圧流路をピストンの下降工程よjよび上昇工程のいず
れにおいても常時ピストン高圧室と連通さ仕、下部高圧
受圧面および下部高圧受圧面を高圧油で常時押圧し、ピ
ストン下降時には下部高圧受圧面に作用する高油圧と圧
縮した窒素ガス圧でピストンを下降すると共に、ピスト
ンの上昇時、メインバルブを介してピストン反転室を高
圧ポートと連通し、該ピストン反転室と連通した下部受
圧面を高圧油で上向きに抑圧し、ピストンの下降および
上昇工程のいずれにも高圧油を必要とすることにより高
圧側配管でのサージ圧変化を抑制する構成としたことを
特徴とする油圧式ブレーカ−0」 手続補正書 昭和 61年特許願第 220613 号 。 2、発明の名称
Gn油圧式ブレーカ− 3補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪府大阪市北区中之島5丁目3番92−708
号名称日鉄実業株式会社 4、代理人 住所 〒540 大阪府大阪市東区域見2丁目1番61
号゛・ II図 2図 (C) 2図 CD)
Claims (1)
- (1)シリンダ内にピストンを摺動自在に嵌合し、該ピ
ストンの下部にチゼルを嵌装すると共にピストンの上部
に窒素ガス室を設け、ピストンを油圧と窒素ガス圧とに
より昇降して下限時にチゼルを打撃し、かつ、上記油圧
の切替をシリンダに一体に設けたメインバルブにより行
う油圧式ブレーカーにして、 上記ピストンを上側より下側に第1、第2、第3、第4
、第5段部と5段形状に形成し、上記第1段部より第2
段部を大径としてその段面を低圧受圧面とし、第2段部
より第3段部を小径としてその段面を上部高圧受圧面と
し、第4段部の直径を最大として第3段部と第4段部と
の段面を下部高圧受圧面とし、第5段部と第3段部と同
径として第4段部と第5段部の段面を下部受圧面とし、
該下部受圧面を上記下部高圧受圧面と同面積とする一方
、 上記ピストンとシリンダとの間には、上部よりピストン
低圧室、ピストンパイロット室、ピストン高圧室、ピス
トン反転室を形成し、 上記ピストン高圧室を高圧ポートと直接に連通させる共
に、ピストン低圧室を上記油圧切替用のメインバルブを
介して常時低圧ポートと連通させ、かつ、ピストンパイ
ロット室およびピストン反転室を上記メインバルブの各
室と連通させ、 上記ピストン第1段部とシリンダ内周面との間に形成し
た低油圧流路を、ピストンの下降工程および上昇工程の
いずれにおいても常時ピストン低圧室と連通させ、低圧
ポートに低圧油を切れ目なく送って低圧側管でのサージ
圧変化を抑制する一方、 ピストン第3段部とシリンダ内周面との間に形成した高
油圧流路をピストンの下降工程および上昇工程のいずれ
においても常時ピストン高圧室と連通させ、上部高圧受
圧面および下部高圧受圧面を高圧油で常時押圧し、ピス
トン下降時には下部高圧受圧面に作用する高油圧と圧縮
した窒素ガス圧でピストンを下降すると共に、ピストン
の上昇時、メインバルブを介してピストン反転室を高圧
ポートと連通し、該ピストン反転室と連通した下部受圧
面を高圧油で上向きに押圧し、ピストンの下降および上
昇工程のいずれにも高圧油を必要とすることにより高圧
側配管でのサージ圧変化を抑制する構成としたことを特
徴とする油圧式ブレーカー。
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22061386A JPS6374580A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | 油圧式ブレ−カ− |
EP87101376A EP0236721A3 (en) | 1986-03-11 | 1987-02-02 | Hydraulic breaker |
FI870495A FI870495A (fi) | 1986-03-11 | 1987-02-06 | Hydrauliska bromsar. |
CA000529204A CA1266416A (en) | 1986-03-11 | 1987-02-06 | Hydraulic breaker |
AU68607/87A AU567427B2 (en) | 1986-03-11 | 1987-02-09 | Hydraulic breaker |
NO870491A NO166766C (no) | 1986-03-11 | 1987-02-09 | Hydraulisk slagverktoey. |
KR1019870001093A KR910007243B1 (ko) | 1986-03-11 | 1987-02-10 | 유압 파쇄기 |
BR8700585A BR8700585A (pt) | 1986-03-11 | 1987-02-10 | Martelete hidraulico |
US07/013,442 US4817737A (en) | 1986-03-11 | 1987-02-10 | Hydraulic striking device with impact frequency control |
ZA870936A ZA87936B (en) | 1986-03-11 | 1987-02-10 | Hydraulic breaker |
US07/290,194 US4951757A (en) | 1986-03-11 | 1988-12-27 | Hydraulic striking device with impact frequency control |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22061386A JPS6374580A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | 油圧式ブレ−カ− |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6374580A true JPS6374580A (ja) | 1988-04-05 |
JPH0443737B2 JPH0443737B2 (ja) | 1992-07-17 |
Family
ID=16753715
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22061386A Granted JPS6374580A (ja) | 1986-03-11 | 1986-09-17 | 油圧式ブレ−カ− |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6374580A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018130823A (ja) * | 2017-02-13 | 2018-08-23 | アピュアン株式会社 | 衝撃装置、衝撃装置の打撃力調整方法、及び衝撃装置の打撃音周波数調整方法 |
-
1986
- 1986-09-17 JP JP22061386A patent/JPS6374580A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018130823A (ja) * | 2017-02-13 | 2018-08-23 | アピュアン株式会社 | 衝撃装置、衝撃装置の打撃力調整方法、及び衝撃装置の打撃音周波数調整方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0443737B2 (ja) | 1992-07-17 |
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