JPS6347763B2 - - Google Patents
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- JPS6347763B2 JPS6347763B2 JP14812179A JP14812179A JPS6347763B2 JP S6347763 B2 JPS6347763 B2 JP S6347763B2 JP 14812179 A JP14812179 A JP 14812179A JP 14812179 A JP14812179 A JP 14812179A JP S6347763 B2 JPS6347763 B2 JP S6347763B2
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- binder
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- ceramic
- cutting
- boron nitride
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
本発明は、超硬合金からなる基板上に立方晶形
の窒化硼素等からなる多結晶焼結体を超高圧高温
下で形成するようにした複合切削体に関し、特に
高硬度被削材等に対する断続、高送り、フライス
切削などに好適するようにしたものである。 従来、この種の複合切削体は、例えば特公昭52
−43846号公報、特開昭53−77811号公報等にみら
れるように多結晶焼結体が結合材によつて結合さ
れており、結合材の強度が直接切削性能に影響す
る。 このようなことから、この種の複合切削体で
は、結合材の選択が重要な問題であり、改良され
た結合材の開発が要望されている。 本発明は、上述の点に鑑みなされたもので、超
硬合金の基板上に形成される多結晶焼結体は、立
方晶形窒化硼素等が70〜95体積%(以下%とい
う)で、残り(5〜30%)の結合材が金属系成分
−セラミツクス系成分からなるものである。すな
わち金属系成分は、結合材の2/3以上でNbおよび
Alが選択され、また残りのセラミツクス系成分
は、結合材の1/3以下で周期律表第a、a、
a族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物および硼
化物またはAl2O3の1種または2種以上からなる
ものであり、高硬度被削材等に対する断続、高送
り、フライス切削等に好適するようにしたもので
ある。 以下、本発明複合切削体における一実施例につ
いて図を参照して説明する。 第1図においては、1は、本発明に係る複合切
削体であり、立方晶形の窒化硼素等の多結晶焼結
体2および超硬合金の基板3からなつている。 この多結晶焼結体2は、立方晶形および/また
はウルツ形の窒化硼素が結合材とともに、超高圧
高温下の焼結により転換されたもので、前記基板
3の段部4内で、その底面および後側面が焼結時
に固着されるものである。この場合、基板3は、
既に焼結されたものが適用されるもので例えば
WC−Co系のものが使用される。 そして、立方晶形および/またはウルツ形の窒
化硼素は、多結晶焼結体2の全量に対し、70〜95
体積%(以下%という)で、残りが結合材となる
ものである。 結合材は、5〜30%の範囲であるが、金属系−
セラミツクス系成分からなる。そして金属系成分
は、NbおよびAlからなり、しかもこれらのNb
およびAl(いずれも0%を除く)の合計量が結合
材の2/3以上になつているものである。これは、
金属系成分の50%以下がセラミツクス系成分で置
き換えられるためである。なお、これらのNbお
よびAlは、配合時では、単味、合金、金属間化
合物から選択される。この場合、Nbは、CBNお
よび/またはWBN界面において高融点のNbN、
NbB2などの化合物を形成しやすいため結合強度
が高くなり、また被削材に対する濡れ性が悪くな
る。そして、濡れ性が悪くなることは、その作用
として、切屑との圧着・分離を起こさず、これに
伴つて耐すきとり摩耗性を高めるため、切削寿命
を向上させる。 また、Alは、例えば特開昭53−77811号公報な
どにみられるように有効な金属系成分の結合材と
して開示されているが、CBN、WBNなどの界面
における結合強度を高める機能を有する。したが
つて、Alは、金属系成分の40%以上で残りの60
%以下をNbが含まれるように配慮した。そして、
これらのAlおよびNbが、固溶すれば、CBNおよ
び/またはWBN、セラミツクス系成分に対して
一般的に中間層と呼ばれる複炭化物などの生成が
抑制され、高温強度の高い結合材として機能す
る。これは、セラミツクス系成分に対して、脱
窒、脱酸、脱硼素を防ぐことによつて、塑性変形
性が大巾に改善され、この結果、高温特性が向上
したものと考えられる。 また、セラミツクス系成分としては、金属系成
分の50%以下、換言すれば結合材の1/3以下であ
り、周期律表第a、a、a族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物および硼化物またはAl2O3
の1種または2種以上からなる。この場合、周期
律表第a、a、a族金属の炭化物、窒化
物、炭窒化物の例としては、TiC、VC、TaC、
Cr3C2、Mo2C、WC等の炭化物、TiN、ZrN、
TaN、Mo2N等の窒化物、Ti(CN)、Ta(CN)
等の炭窒化物、TiB2、ZrB2、HfB2等の硼化物を
あげることができる。セラミツクス系成分は、高
温強度を高め、被削材との濡れ性を悪くして切削
時の圧着物の付着を防止する。 また、セラミツクス系成分を結合材の1/3以下
換言すれば金属系成分の50%以下にしたのは、多
すぎると強靭な結合材が合成できず、結果的に
CBN、WBNの結合力が充分とならないからであ
る。 なお、立方晶形とウルツ形の窒化硼素とが混在
する場合には、原料として配合されたウルツ形の
窒化硼素の約半分以上が超高圧高温下の焼結によ
つて立方晶窒化硼素に転換されていることが切削
性能上好ましいものである。 また、本発明では、前記窒化硼素の一部がダイ
ヤモンドで置換されてもよいものである。置換量
は、種々の切削試験結果から、窒化硼素の15%以
下が好適した。これは置換量が15%をこえると多
結晶焼結体2が熱的に弱くなり、結果的には、鋼
切削で不具合となるからである。 なお、超高圧高温状態は、通常4方加圧方式、
6方加圧方式、ピストンシリンダー方式およびベ
ルト方式などの超高圧発生装置により得られるも
のである。この場合、本発明で超高圧発生装置に
より得られるものは、第2図に示されるような出
発素材5である。 この出発素材5は、適宜形状の中央凹部6内に
多結晶焼結体2を位置させた板状体からなつてお
り、これを適宜数の扇形片に切断することにより
前記複合切削体1が得られる。 そして、この複合切削体1が例えば、超硬合金
からなる支持片7の切欠段部8内でろう付けされ
ることにより第3図でみられるようなスローアウ
エイチツプ9として構成される。なお、前記切欠
段部8はその段部壁の加工容易性から平面が好ま
しいため、複合切削体1の弧状をなす後側面は、
第1図にみられるように研削により平面とされ
る。 実施例 1 実施例1は、窒化硼素(BN)として、立方晶
形の窒化硼素(CBN)を選び、これに結合材を
組合せた。配合組成、製造条件、性能試験等につ
いては、第1表に示されるとおりである。 切削試験は、第3図に示されるようなスローア
ウエイチツプ9を製作し、これによつて各種の条
件下で切削した。この結果本発明品は、比較品に
対し、いずれもすぐれた性能を示した。 なお、CBNの含有量については、70%未満で
あるとCBNの特性を活かせず、この結果硬度、
耐熱性が低下し、高温における靭性の低下をきた
して、断続切削に不向きとなる。また95%をこえ
た場合には、CBNを結合する結合材の量が少な
くなつて高温強度を維持できず不都合であつた。
また、結合材のセラミツクス系成分は、金属系成
分が結合強度を高める役割から、金属系成分の50
%以下であることが必要であつた。
の窒化硼素等からなる多結晶焼結体を超高圧高温
下で形成するようにした複合切削体に関し、特に
高硬度被削材等に対する断続、高送り、フライス
切削などに好適するようにしたものである。 従来、この種の複合切削体は、例えば特公昭52
−43846号公報、特開昭53−77811号公報等にみら
れるように多結晶焼結体が結合材によつて結合さ
れており、結合材の強度が直接切削性能に影響す
る。 このようなことから、この種の複合切削体で
は、結合材の選択が重要な問題であり、改良され
た結合材の開発が要望されている。 本発明は、上述の点に鑑みなされたもので、超
硬合金の基板上に形成される多結晶焼結体は、立
方晶形窒化硼素等が70〜95体積%(以下%とい
う)で、残り(5〜30%)の結合材が金属系成分
−セラミツクス系成分からなるものである。すな
わち金属系成分は、結合材の2/3以上でNbおよび
Alが選択され、また残りのセラミツクス系成分
は、結合材の1/3以下で周期律表第a、a、
a族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物および硼
化物またはAl2O3の1種または2種以上からなる
ものであり、高硬度被削材等に対する断続、高送
り、フライス切削等に好適するようにしたもので
ある。 以下、本発明複合切削体における一実施例につ
いて図を参照して説明する。 第1図においては、1は、本発明に係る複合切
削体であり、立方晶形の窒化硼素等の多結晶焼結
体2および超硬合金の基板3からなつている。 この多結晶焼結体2は、立方晶形および/また
はウルツ形の窒化硼素が結合材とともに、超高圧
高温下の焼結により転換されたもので、前記基板
3の段部4内で、その底面および後側面が焼結時
に固着されるものである。この場合、基板3は、
既に焼結されたものが適用されるもので例えば
WC−Co系のものが使用される。 そして、立方晶形および/またはウルツ形の窒
化硼素は、多結晶焼結体2の全量に対し、70〜95
体積%(以下%という)で、残りが結合材となる
ものである。 結合材は、5〜30%の範囲であるが、金属系−
セラミツクス系成分からなる。そして金属系成分
は、NbおよびAlからなり、しかもこれらのNb
およびAl(いずれも0%を除く)の合計量が結合
材の2/3以上になつているものである。これは、
金属系成分の50%以下がセラミツクス系成分で置
き換えられるためである。なお、これらのNbお
よびAlは、配合時では、単味、合金、金属間化
合物から選択される。この場合、Nbは、CBNお
よび/またはWBN界面において高融点のNbN、
NbB2などの化合物を形成しやすいため結合強度
が高くなり、また被削材に対する濡れ性が悪くな
る。そして、濡れ性が悪くなることは、その作用
として、切屑との圧着・分離を起こさず、これに
伴つて耐すきとり摩耗性を高めるため、切削寿命
を向上させる。 また、Alは、例えば特開昭53−77811号公報な
どにみられるように有効な金属系成分の結合材と
して開示されているが、CBN、WBNなどの界面
における結合強度を高める機能を有する。したが
つて、Alは、金属系成分の40%以上で残りの60
%以下をNbが含まれるように配慮した。そして、
これらのAlおよびNbが、固溶すれば、CBNおよ
び/またはWBN、セラミツクス系成分に対して
一般的に中間層と呼ばれる複炭化物などの生成が
抑制され、高温強度の高い結合材として機能す
る。これは、セラミツクス系成分に対して、脱
窒、脱酸、脱硼素を防ぐことによつて、塑性変形
性が大巾に改善され、この結果、高温特性が向上
したものと考えられる。 また、セラミツクス系成分としては、金属系成
分の50%以下、換言すれば結合材の1/3以下であ
り、周期律表第a、a、a族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物および硼化物またはAl2O3
の1種または2種以上からなる。この場合、周期
律表第a、a、a族金属の炭化物、窒化
物、炭窒化物の例としては、TiC、VC、TaC、
Cr3C2、Mo2C、WC等の炭化物、TiN、ZrN、
TaN、Mo2N等の窒化物、Ti(CN)、Ta(CN)
等の炭窒化物、TiB2、ZrB2、HfB2等の硼化物を
あげることができる。セラミツクス系成分は、高
温強度を高め、被削材との濡れ性を悪くして切削
時の圧着物の付着を防止する。 また、セラミツクス系成分を結合材の1/3以下
換言すれば金属系成分の50%以下にしたのは、多
すぎると強靭な結合材が合成できず、結果的に
CBN、WBNの結合力が充分とならないからであ
る。 なお、立方晶形とウルツ形の窒化硼素とが混在
する場合には、原料として配合されたウルツ形の
窒化硼素の約半分以上が超高圧高温下の焼結によ
つて立方晶窒化硼素に転換されていることが切削
性能上好ましいものである。 また、本発明では、前記窒化硼素の一部がダイ
ヤモンドで置換されてもよいものである。置換量
は、種々の切削試験結果から、窒化硼素の15%以
下が好適した。これは置換量が15%をこえると多
結晶焼結体2が熱的に弱くなり、結果的には、鋼
切削で不具合となるからである。 なお、超高圧高温状態は、通常4方加圧方式、
6方加圧方式、ピストンシリンダー方式およびベ
ルト方式などの超高圧発生装置により得られるも
のである。この場合、本発明で超高圧発生装置に
より得られるものは、第2図に示されるような出
発素材5である。 この出発素材5は、適宜形状の中央凹部6内に
多結晶焼結体2を位置させた板状体からなつてお
り、これを適宜数の扇形片に切断することにより
前記複合切削体1が得られる。 そして、この複合切削体1が例えば、超硬合金
からなる支持片7の切欠段部8内でろう付けされ
ることにより第3図でみられるようなスローアウ
エイチツプ9として構成される。なお、前記切欠
段部8はその段部壁の加工容易性から平面が好ま
しいため、複合切削体1の弧状をなす後側面は、
第1図にみられるように研削により平面とされ
る。 実施例 1 実施例1は、窒化硼素(BN)として、立方晶
形の窒化硼素(CBN)を選び、これに結合材を
組合せた。配合組成、製造条件、性能試験等につ
いては、第1表に示されるとおりである。 切削試験は、第3図に示されるようなスローア
ウエイチツプ9を製作し、これによつて各種の条
件下で切削した。この結果本発明品は、比較品に
対し、いずれもすぐれた性能を示した。 なお、CBNの含有量については、70%未満で
あるとCBNの特性を活かせず、この結果硬度、
耐熱性が低下し、高温における靭性の低下をきた
して、断続切削に不向きとなる。また95%をこえ
た場合には、CBNを結合する結合材の量が少な
くなつて高温強度を維持できず不都合であつた。
また、結合材のセラミツクス系成分は、金属系成
分が結合強度を高める役割から、金属系成分の50
%以下であることが必要であつた。
【表】
実施例 2
実施例2は、ウルツ形の窒化硼素(WBN)を
選択したもので、配合組成、製造条件、性能試験
等は第2表に示されるとおりである。なお、切削
試験は、実施例1と同様、スローアウエイチツプ
9を製作し、旋削したものである。 この結果、WBNも同様に適用できることが確
認された。セラミツクス系成分が金属系成分の50
%以下であることについては、実施例1と同様で
あつた。これらは、前述したように主として結合
材の高温強度の維持などによるからである。
選択したもので、配合組成、製造条件、性能試験
等は第2表に示されるとおりである。なお、切削
試験は、実施例1と同様、スローアウエイチツプ
9を製作し、旋削したものである。 この結果、WBNも同様に適用できることが確
認された。セラミツクス系成分が金属系成分の50
%以下であることについては、実施例1と同様で
あつた。これらは、前述したように主として結合
材の高温強度の維持などによるからである。
【表】
実施例 3
実施例3は、CBNおよびWBNの両者を含むよ
うにしたもので、配合組成、製造条件、性能試験
等は、第3表に示されるとおりである。なお、切
削試験は、実施例1と同様、スローアウエイチツ
プ9により行なつたものである。 この結果、本発明品が、比較品に対し、いずれ
もすぐれていることが確認された。 なお、CBN、WBNの含有量および結合材の金
属系成分に対するセラミツク系成分の比率、につ
いても実施例1および実施例2と同じ傾頃であつ
た。
うにしたもので、配合組成、製造条件、性能試験
等は、第3表に示されるとおりである。なお、切
削試験は、実施例1と同様、スローアウエイチツ
プ9により行なつたものである。 この結果、本発明品が、比較品に対し、いずれ
もすぐれていることが確認された。 なお、CBN、WBNの含有量および結合材の金
属系成分に対するセラミツク系成分の比率、につ
いても実施例1および実施例2と同じ傾頃であつ
た。
【表】
実施例 4
実施例4は、BNの一部をダイヤモンドで置換
したもので、配合組成等は、第4表で示されると
おりである。 なお、切削試験は、実施例1と同様、スローア
ウエイチツプ9を製作し、これにより切削した。
この結果、本発明品は、比較品に対し、すぐれた
効果を示した。 また、別の試験によつて、ダイヤモンドの置換
量を調査したが、BNに対し15%以下が好ましい
ことも確認した。これは、15%をこえると鋼切削
などで熱的影響を受け不具合となるためである。 さらに、結合材の金属系成分については、実施
例1〜4では、目安としてNbが結合材中の10〜
約40%になるように配合し、またAlが結合材中
の30〜70%になるように配合した。そして、この
範囲では、いずれも良好な成績を収めた。
したもので、配合組成等は、第4表で示されると
おりである。 なお、切削試験は、実施例1と同様、スローア
ウエイチツプ9を製作し、これにより切削した。
この結果、本発明品は、比較品に対し、すぐれた
効果を示した。 また、別の試験によつて、ダイヤモンドの置換
量を調査したが、BNに対し15%以下が好ましい
ことも確認した。これは、15%をこえると鋼切削
などで熱的影響を受け不具合となるためである。 さらに、結合材の金属系成分については、実施
例1〜4では、目安としてNbが結合材中の10〜
約40%になるように配合し、またAlが結合材中
の30〜70%になるように配合した。そして、この
範囲では、いずれも良好な成績を収めた。
【表】
次に、本発明複合切削体における結合材につい
て、その範囲を特定した効果について範囲外にあ
る比較例を示して説明する。 比較例1〜比較例3は、それぞれ第5表〜第7
表に示されるとおりであるが、実験No.3、No.9、
No.29を基礎にして、結合材の範囲外にあるもの
(A〜E)を対比(ただし29−Eを除く)させた
ものである。 なお、比較例3(第7表)におけるNo.29−Eは、
ダイヤモンドが窒化硼素に対して15%をこえた比
較例である。
て、その範囲を特定した効果について範囲外にあ
る比較例を示して説明する。 比較例1〜比較例3は、それぞれ第5表〜第7
表に示されるとおりであるが、実験No.3、No.9、
No.29を基礎にして、結合材の範囲外にあるもの
(A〜E)を対比(ただし29−Eを除く)させた
ものである。 なお、比較例3(第7表)におけるNo.29−Eは、
ダイヤモンドが窒化硼素に対して15%をこえた比
較例である。
【表】
第5表(比較例1)において、Alを含まない
3−Bの場合、セラミツクス系成分が金属系成分
の50%をこえる3−Dの場合には、欠損、チツピ
ングを起した。前者は、CBNに対する界面の結
合強度が低くなつたことにより高温強度、靭性が
低下したものであり、また、後者は、高温強度が
低下したためである。 また、Nbを含まない3−Aの場合、セラミツ
クス系成分を含まない3−Cの場合には、耐摩耗
性の低下から0.2mm摩耗までの切削時間が本発明
品に比べて短かゝつた。 さらに、Alが金属系成分の40%未満でNbが60
%をこえる3−Eの場合には、CBNに対する結
合強度が弱くなつたため、3−B、3−Dの場合
と同様チツピングを起し不具合であつた。
3−Bの場合、セラミツクス系成分が金属系成分
の50%をこえる3−Dの場合には、欠損、チツピ
ングを起した。前者は、CBNに対する界面の結
合強度が低くなつたことにより高温強度、靭性が
低下したものであり、また、後者は、高温強度が
低下したためである。 また、Nbを含まない3−Aの場合、セラミツ
クス系成分を含まない3−Cの場合には、耐摩耗
性の低下から0.2mm摩耗までの切削時間が本発明
品に比べて短かゝつた。 さらに、Alが金属系成分の40%未満でNbが60
%をこえる3−Eの場合には、CBNに対する結
合強度が弱くなつたため、3−B、3−Dの場合
と同様チツピングを起し不具合であつた。
【表】
第6表(比較例2)において、Alを含まない
9−Bの場合、セラミツクス系成分が金属系成分
の50%をこえる9−Dの場合には、前述した第5
表(比較例1)と同様、欠損、チツピングを起し
た。そして、9−Bの場合は、WBNの界面にお
ける結合強度が低くなつたことが原因で、9−D
の場合は、靭性が低下に伴う高温強度が低下が原
因である。 また、Nbを含まない9−A、セラミツクス系
成分を含まない9−Cの場合も、前述した比較例
1と同様、0.2mm摩耗までの切削時間が本発明品
に比べて低かつた。これは、耐摩耗性の低下に基
づくものである。 さらに、Alが金属系成分の40%未満でNbが60
%をこえる9−Eの場合には、WBNに対する結
合強度が弱くなつたため、10分でチツピングを起
し不具合であつた。
9−Bの場合、セラミツクス系成分が金属系成分
の50%をこえる9−Dの場合には、前述した第5
表(比較例1)と同様、欠損、チツピングを起し
た。そして、9−Bの場合は、WBNの界面にお
ける結合強度が低くなつたことが原因で、9−D
の場合は、靭性が低下に伴う高温強度が低下が原
因である。 また、Nbを含まない9−A、セラミツクス系
成分を含まない9−Cの場合も、前述した比較例
1と同様、0.2mm摩耗までの切削時間が本発明品
に比べて低かつた。これは、耐摩耗性の低下に基
づくものである。 さらに、Alが金属系成分の40%未満でNbが60
%をこえる9−Eの場合には、WBNに対する結
合強度が弱くなつたため、10分でチツピングを起
し不具合であつた。
【表】
第7表(比較例3)においても、前述した第5
表(比較例1)および第6表(比較例2)と同様
な傾向を示した。すなわち、Alを含まない29−
Bの場合、セラミツクス系成分が金属系成分の50
%をこえる29−Dの場合は、いずれも欠損、チツ
ピングを起した。また、Nbを含まない29−Aの
場合、セラミツクス系成分を含まない29−Cの場
合には、所定摩耗量に至る切削時間が短かゝつ
た。これら不具合の理由は、前述した理由と同じ
である。 さらに、ダイヤモンドが窒化硼素に対して15%
をこえる29−Eの場合には、熱的影響を受け、本
発明品を対して短寿命であつた。 本発明は、以上説明したように、立方晶形の窒
化硼素等を70〜95%にし、残りの結合材を特定さ
れた金属系成分−セラミツクス系成分から構成し
たことから、特に、高硬度材、焼入れ鋼材等の断
続、高送りおよびフライス切削に好適するという
利点を有する。
表(比較例1)および第6表(比較例2)と同様
な傾向を示した。すなわち、Alを含まない29−
Bの場合、セラミツクス系成分が金属系成分の50
%をこえる29−Dの場合は、いずれも欠損、チツ
ピングを起した。また、Nbを含まない29−Aの
場合、セラミツクス系成分を含まない29−Cの場
合には、所定摩耗量に至る切削時間が短かゝつ
た。これら不具合の理由は、前述した理由と同じ
である。 さらに、ダイヤモンドが窒化硼素に対して15%
をこえる29−Eの場合には、熱的影響を受け、本
発明品を対して短寿命であつた。 本発明は、以上説明したように、立方晶形の窒
化硼素等を70〜95%にし、残りの結合材を特定さ
れた金属系成分−セラミツクス系成分から構成し
たことから、特に、高硬度材、焼入れ鋼材等の断
続、高送りおよびフライス切削に好適するという
利点を有する。
第1図は、本発明複合切削体の一実施例を示す
斜視図、第2図は、第1図で示される複合切削体
の出発素材を示す正面図、第3図は、スローアウ
エイチツプに適用した斜視図である。 1……複合切削体、2……多結晶焼結体、3…
…基板、4……段部、9……スローアウエイチツ
プ。
斜視図、第2図は、第1図で示される複合切削体
の出発素材を示す正面図、第3図は、スローアウ
エイチツプに適用した斜視図である。 1……複合切削体、2……多結晶焼結体、3…
…基板、4……段部、9……スローアウエイチツ
プ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 超硬合金からなる基板上には、多結晶焼結体
が固着され、しかもこの多結晶焼結体は、立方晶
形および/またはウルツ形の窒化硼素が70〜95体
積%(以下%という)で、残りの5〜30%を金属
系成分−セラミツクス系成分からなる結合材とし
ている複合切削体において、 前記金属系成分は、結合材の2/3以上で、Nbお
よびAlからなり、しかも、これらの間では、Al
が金属系成分の40%以上で残りの60%以下をNb
が占めるようになつており、 前記セラミツクス系成分は、結合材の1/3以下
で、周期律表第a、a、a族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物および硼化物またはAl2O3
の1種または2種以上からなつていることを特徴
とする複合切削体。 2 超硬合金からなる基板上には、多結晶焼結体
が固着され、しかもこの多結晶焼結体は、立方晶
形および/またはウルツ形の窒化硼素およびダイ
ヤモンドが70〜95体積%(以下%という)で、残
りの5〜30%を金属系成分−セラミツクス系成分
からなる結合材としている複合切削体において、 前記ダイヤモンドは、窒化硼素に対して15%以
下(0%を含まず)になつており、 前記金属系成分は、結合材の2/3以上で、Nbお
よびAlからなり、しかも、これらの間では、Al
が金属系成分の40%以上で残りの60%以下をNb
が占めるようになつており、 前記セラミツクス系成分は、結合材の1/3以下
で、周期律表第a、a、a族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物および硼化物またはAl2O3
の1種または2種以上からなつていることを特徴
とする複合切削体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14812179A JPS5672103A (en) | 1979-11-15 | 1979-11-15 | Composite cutting body |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14812179A JPS5672103A (en) | 1979-11-15 | 1979-11-15 | Composite cutting body |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5672103A JPS5672103A (en) | 1981-06-16 |
JPS6347763B2 true JPS6347763B2 (ja) | 1988-09-26 |
Family
ID=15445721
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14812179A Granted JPS5672103A (en) | 1979-11-15 | 1979-11-15 | Composite cutting body |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5672103A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104148686A (zh) * | 2014-08-01 | 2014-11-19 | 河南富耐克超硬材料股份有限公司 | 超硬材料复合片及其基体 |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59107060A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-21 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 複合焼結体及びその製造方法 |
JPS6190807A (ja) * | 1984-10-09 | 1986-05-09 | Orion Kogu Seisakusho:Kk | ダイヤモンド工具素材 |
JPS61159301A (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-19 | Kyocera Corp | 切削用チツプ |
-
1979
- 1979-11-15 JP JP14812179A patent/JPS5672103A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104148686A (zh) * | 2014-08-01 | 2014-11-19 | 河南富耐克超硬材料股份有限公司 | 超硬材料复合片及其基体 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5672103A (en) | 1981-06-16 |
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