JPS63317591A - 高性能燃料油 - Google Patents
高性能燃料油Info
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- JPS63317591A JPS63317591A JP15383687A JP15383687A JPS63317591A JP S63317591 A JPS63317591 A JP S63317591A JP 15383687 A JP15383687 A JP 15383687A JP 15383687 A JP15383687 A JP 15383687A JP S63317591 A JPS63317591 A JP S63317591A
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Landscapes
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高性能燃料油に関し、詳しくは高速耐ノック性
、加速性、燃焼性、始動性ならびに低温運転性等に優れ
た無鉛で高オクタン価の燃料油に関する。
、加速性、燃焼性、始動性ならびに低温運転性等に優れ
た無鉛で高オクタン価の燃料油に関する。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする問題点]近年
、四エチル鉛などの鉛化合物をガソリンに添加すること
が規制されて以来、鉛を含まない高オクタン価ガソリン
の開発が望まれ、今までに様々な燃料油が提案されてい
る。例えば、ベンゼン50容量%未満とトルエン、キシ
レン、アルキルベンゼンの中から選ばれた一種以上を8
9〜2容量%と残部が飽和炭化水素からなるガソリン機
関用燃料(特公昭60−10070号公報)、ペンゼン
、トルエン、混合キシレンの混合物45〜96容量%に
、引火点−11℃以下の低引火点成分2〜53容量%を
加え、残部に引火点30℃以上。
、四エチル鉛などの鉛化合物をガソリンに添加すること
が規制されて以来、鉛を含まない高オクタン価ガソリン
の開発が望まれ、今までに様々な燃料油が提案されてい
る。例えば、ベンゼン50容量%未満とトルエン、キシ
レン、アルキルベンゼンの中から選ばれた一種以上を8
9〜2容量%と残部が飽和炭化水素からなるガソリン機
関用燃料(特公昭60−10070号公報)、ペンゼン
、トルエン、混合キシレンの混合物45〜96容量%に
、引火点−11℃以下の低引火点成分2〜53容量%を
加え、残部に引火点30℃以上。
沸点150℃以上の重質油成分を配合してなるガソリン
機関用燃料(特開昭59−4689号公報)、あるいは
改質ガソリンの重質留分10〜55重量%と流動接触分
解法により得られる分解ガソリンの軽質留分10〜50
重量%を必須成分とする無鉛高オクタン価ガソリンの製
造方法(特開昭61−16985号公報)などが知られ
ている。
機関用燃料(特開昭59−4689号公報)、あるいは
改質ガソリンの重質留分10〜55重量%と流動接触分
解法により得られる分解ガソリンの軽質留分10〜50
重量%を必須成分とする無鉛高オクタン価ガソリンの製
造方法(特開昭61−16985号公報)などが知られ
ている。
しかしながら、これらの燃料は高速時の耐ノック性、加
速性、燃焼性、始動性あるいは低温運転性などの点にお
いて未だ充分満足すべきものではな(、一層の改良が望
まれている。
速性、燃焼性、始動性あるいは低温運転性などの点にお
いて未だ充分満足すべきものではな(、一層の改良が望
まれている。
そこで、本発明者らは上記従来の燃料の欠点を解消して
、高速耐ノツク性に優れるとともに、加速性、燃焼性、
始動性、低温運転性などの良好な高性能燃料油を開発す
べく鋭意研究を重ねた。その結果、特定の性状を有する
改質ガソリンに、アルキレート及びイソペンタン留分、
さらに必要により軽質接触分解ガソリンを配合したもの
が、上記要求特性をすべて満たす高性能ガソリンになる
ことを見出し、本発明を完成するに至った。
、高速耐ノツク性に優れるとともに、加速性、燃焼性、
始動性、低温運転性などの良好な高性能燃料油を開発す
べく鋭意研究を重ねた。その結果、特定の性状を有する
改質ガソリンに、アルキレート及びイソペンタン留分、
さらに必要により軽質接触分解ガソリンを配合したもの
が、上記要求特性をすべて満たす高性能ガソリンになる
ことを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、(A)リサーチ法オクタン価101
.5以上、リード蒸気圧0.3kg/crA以上および
沸点範囲30〜200℃である改質ガソリン。
.5以上、リード蒸気圧0.3kg/crA以上および
沸点範囲30〜200℃である改質ガソリン。
(B)アルキレート及び(C)リサーチ法オクタン価9
0〜95のイソペンタン留分を必須成分とし、リサーチ
法オクタン価99.5以上、モーター法オクタン価88
.6以上、芳香族分50容量%以下でありかつ70℃ま
での留出分が25容量%以上であることを特徴とする高
性能燃料油(以下、「燃料油I」という。)を提供する
とともに、上記(A)、CB)、(C)成分及び(D)
リサーチ法オクタン価93.5〜96.5. リード
蒸気圧0.6〜1 、05 kg/c+flおよび沸点
範囲25〜100℃である軽質接触分解ガソリンを必須
成分とし、リサーチ法オクタン価99.5以上、モータ
ー法オクタン価88.6以上、芳香族分50容量%以下
でありかつ70℃までの留出分が25容量%以上である
ことを特徴とする高性能燃料油(以下、「燃料油■」と
いう、)を提供するものである。
0〜95のイソペンタン留分を必須成分とし、リサーチ
法オクタン価99.5以上、モーター法オクタン価88
.6以上、芳香族分50容量%以下でありかつ70℃ま
での留出分が25容量%以上であることを特徴とする高
性能燃料油(以下、「燃料油I」という。)を提供する
とともに、上記(A)、CB)、(C)成分及び(D)
リサーチ法オクタン価93.5〜96.5. リード
蒸気圧0.6〜1 、05 kg/c+flおよび沸点
範囲25〜100℃である軽質接触分解ガソリンを必須
成分とし、リサーチ法オクタン価99.5以上、モータ
ー法オクタン価88.6以上、芳香族分50容量%以下
でありかつ70℃までの留出分が25容量%以上である
ことを特徴とする高性能燃料油(以下、「燃料油■」と
いう、)を提供するものである。
本発明の燃料油1は、(A)、(B)及び(C)の三成
分を必須成分とし、また、燃料油■はこれらの各成分と
(D)成分の四成分を必須成分とするものである。ここ
で、(A)成分である改質ガソリイは、一般に重質の直
留ナフサなどを、従来から広く知られている接触改質法
(プラットフォーミング法、マグナフォーミング法、ア
ロマイジング法。
分を必須成分とし、また、燃料油■はこれらの各成分と
(D)成分の四成分を必須成分とするものである。ここ
で、(A)成分である改質ガソリイは、一般に重質の直
留ナフサなどを、従来から広く知られている接触改質法
(プラットフォーミング法、マグナフォーミング法、ア
ロマイジング法。
レニフォーミング法、フードリフオーミング法。
ウルトラフォーミング法、パワーフォーミング法など)
により、水素気流中で高温、加圧下で触媒と接触処理し
て得られるものであり、本発明ではリサーチ法オクタン
価101.5以上(通常は102〜104)、 リー
ド蒸気圧0.3 kg/C111以上(好ましくは0.
5kg/d以上)および沸点範囲30〜200℃の性状
を有する改質ガソリンであれば、各種の接触改質法によ
って得られたものを使用することができる。しかし、本
発明の(A)成分である改質ガソリンは、原油を常圧蒸
留して得られるフルレンジナフサ(初留点20〜30°
c、終点145〜175℃)を、水添脱硫装置にかけ、
得られる脱硫重質ナフサ(初留点80〜100”C。
により、水素気流中で高温、加圧下で触媒と接触処理し
て得られるものであり、本発明ではリサーチ法オクタン
価101.5以上(通常は102〜104)、 リー
ド蒸気圧0.3 kg/C111以上(好ましくは0.
5kg/d以上)および沸点範囲30〜200℃の性状
を有する改質ガソリンであれば、各種の接触改質法によ
って得られたものを使用することができる。しかし、本
発明の(A)成分である改質ガソリンは、原油を常圧蒸
留して得られるフルレンジナフサ(初留点20〜30°
c、終点145〜175℃)を、水添脱硫装置にかけ、
得られる脱硫重質ナフサ(初留点80〜100”C。
終点145〜175℃)を接触改質法により改質したも
のが最も好適に使用される。
のが最も好適に使用される。
次に、(B)成分であるアルキレートは、イソブタンと
低級オレフィン(ブテン、プロピレンなど)を原料とし
て酸触媒(硫酸、フッ化水素、塩化アルミニウムなど)
の存在下で反応させて得られるものである。本発明では
各種のアルキレートを(B)成分として用いることがで
きるが、イソオクタン(2,2,4−)リメチルペンク
ン)を25〜35重量%含むものが好ましく、特にこの
うちリサーチ法オクタン価95以上のものが最適である
。
低級オレフィン(ブテン、プロピレンなど)を原料とし
て酸触媒(硫酸、フッ化水素、塩化アルミニウムなど)
の存在下で反応させて得られるものである。本発明では
各種のアルキレートを(B)成分として用いることがで
きるが、イソオクタン(2,2,4−)リメチルペンク
ン)を25〜35重量%含むものが好ましく、特にこの
うちリサーチ法オクタン価95以上のものが最適である
。
続いて、(C)成分であるイソペンタン留分は、リサー
チ法オクタン価90〜95のものであればよいが、特に
軽質ナフサ、好ましくは脱硫軽質ナフサを精密蒸留にか
けて得られるイソペンタン留分が好適に使用される。こ
の精密蒸留は、原料である(脱硫)軽質ナフサの20容
量%程度のイソペンタン留分が純度90〜95%の範囲
で得られるような条件を適宜選定すればよい。
チ法オクタン価90〜95のものであればよいが、特に
軽質ナフサ、好ましくは脱硫軽質ナフサを精密蒸留にか
けて得られるイソペンタン留分が好適に使用される。こ
の精密蒸留は、原料である(脱硫)軽質ナフサの20容
量%程度のイソペンタン留分が純度90〜95%の範囲
で得られるような条件を適宜選定すればよい。
本発明の燃料油■は、上記(A)、(B)、(C)成分
を必須成分とするものであり、その配合割合は用いる各
成分の性状等により異なり一義的に決定することはでき
ない。要するに前述した燃料油Iの要求性状を満たすよ
うに選定すればよい。通常は、(A)成分である改質ガ
ソリン100容量部に対して、(B)成分であるアルキ
レート6〜55容量部、(C)成分であるイソペンタン
留分3〜28容量部の範囲で適宜配合し混合すればよい
。
を必須成分とするものであり、その配合割合は用いる各
成分の性状等により異なり一義的に決定することはでき
ない。要するに前述した燃料油Iの要求性状を満たすよ
うに選定すればよい。通常は、(A)成分である改質ガ
ソリン100容量部に対して、(B)成分であるアルキ
レート6〜55容量部、(C)成分であるイソペンタン
留分3〜28容量部の範囲で適宜配合し混合すればよい
。
一方、本発明の燃料油■は、上記(A)、(B)、(C
)成分とともに、(D)成分として軽質接触分解ガソリ
ンを必須成分とする。この軽質接触分解ガソリンは、灯
・軽油から常圧残油に至る広範囲の石油留分、好ましく
は重質軽油や減圧軽油を、従来から広く知られている接
触分解法、特に流動接触分解法(UOP法、シェル二段
式法、フレキシクラッキング法、ウルトラオルソフロー
法、テキサコ法、ガルフ法、ウルトラキャットクラッキ
ング法。
)成分とともに、(D)成分として軽質接触分解ガソリ
ンを必須成分とする。この軽質接触分解ガソリンは、灯
・軽油から常圧残油に至る広範囲の石油留分、好ましく
は重質軽油や減圧軽油を、従来から広く知られている接
触分解法、特に流動接触分解法(UOP法、シェル二段
式法、フレキシクラッキング法、ウルトラオルソフロー
法、テキサコ法、ガルフ法、ウルトラキャットクラッキ
ング法。
RCC法、RCC法など)により、固体酸触媒で分解し
て得られる接触分解ガソリンのうちの軽質分である。本
発明の軽質接触分解ガソリンとしては、上記接触分解ガ
ソリンを蒸留して軽質分と重質分に分け、そのうちリサ
ーチ法オクタン価93.5〜96.5. リード蒸気
圧0.6〜1.05kg/cI11および沸点範囲25
〜100’cの性状を有する軽質分が利用される。
て得られる接触分解ガソリンのうちの軽質分である。本
発明の軽質接触分解ガソリンとしては、上記接触分解ガ
ソリンを蒸留して軽質分と重質分に分け、そのうちリサ
ーチ法オクタン価93.5〜96.5. リード蒸気
圧0.6〜1.05kg/cI11および沸点範囲25
〜100’cの性状を有する軽質分が利用される。
本発明の燃料油■は、上記(A)、 (B)、 (C)
、 (D)成分を必須成分とするものであり、その配合
割合は上記燃料油■と同様に用いる各成分の性状等によ
り異なり一義的に決定することはできず、要するに前述
した燃料油■の要求性状を満たすように選定すればよい
。通常は、(A)成分である改質ガソリン100容量部
に対して、(B)成分であるアルキレート6〜86容量
部、(C)成分であるイソペンタン留分3〜43容量部
、(D)成分である軽質接触分解ガソリン3〜58容量
部の範囲で適宜配合し混合すればよい。
、 (D)成分を必須成分とするものであり、その配合
割合は上記燃料油■と同様に用いる各成分の性状等によ
り異なり一義的に決定することはできず、要するに前述
した燃料油■の要求性状を満たすように選定すればよい
。通常は、(A)成分である改質ガソリン100容量部
に対して、(B)成分であるアルキレート6〜86容量
部、(C)成分であるイソペンタン留分3〜43容量部
、(D)成分である軽質接触分解ガソリン3〜58容量
部の範囲で適宜配合し混合すればよい。
本発明の燃料油1.IIは、いずれもリサーチ法オクタ
ン価99.5以上(通常は100前後)、モーター法オ
クタン価88.6以上(通常は90前後)。
ン価99.5以上(通常は100前後)、モーター法オ
クタン価88.6以上(通常は90前後)。
芳香族分50容量%以下でありかつ70℃までの留出分
(ΔE70)が25容量%以上(通常は27容暖%前後
)の性状を有するものである。さらに、50%(容量)
留出温度が110″C以下、リード蒸気圧が0.75
kg/c+a以下のものが好ましい、ここで、芳香族分
の含量が50容量%を越えるものでは、燃料系統に使用
されているゴムが劣化したり、排気ガス中の有害物質が
増加するなどの問題が生ずる。また、ΔE70が25容
量%未溝のものでは、たとえリサーチ法オクタン価やモ
ーター法オクタン価が高いものであっ°ζも、始動性や
低温運転性に劣る。
(ΔE70)が25容量%以上(通常は27容暖%前後
)の性状を有するものである。さらに、50%(容量)
留出温度が110″C以下、リード蒸気圧が0.75
kg/c+a以下のものが好ましい、ここで、芳香族分
の含量が50容量%を越えるものでは、燃料系統に使用
されているゴムが劣化したり、排気ガス中の有害物質が
増加するなどの問題が生ずる。また、ΔE70が25容
量%未溝のものでは、たとえリサーチ法オクタン価やモ
ーター法オクタン価が高いものであっ°ζも、始動性や
低温運転性に劣る。
なお、本発明の燃料油!、IIは、上記の必須成分なら
びに性状を有するものであるが、この性状を維持できる
範囲で、さらにブタン留分(特に、i−ブタンを多量に
含むものが好ましい。)やトルエン等の芳香族分あるい
は清浄添加剤などを適量加えることも有効である。
びに性状を有するものであるが、この性状を維持できる
範囲で、さらにブタン留分(特に、i−ブタンを多量に
含むものが好ましい。)やトルエン等の芳香族分あるい
は清浄添加剤などを適量加えることも有効である。
次に、本発明を実施例および比較例により、更に詳しく
説明する。
説明する。
実施例1
(1)(A)改質ガソリンの調製
ナフテン分17.2容量%、芳香族分11.1容量%を
含有し、初留点(IBP)86℃1終点(EP)156
℃の脱硫重質ナフサ(DHN)を、516℃にてプラッ
トフォーミングして、リサーチ法オクタン価(RON)
102.2.モーター法オクタン価(MON)90.7
.AE70が9.0容量%、IBP39.O℃,EP1
91.5℃,リード蒸気圧0.400 kg/c+11
の改質ガソリンを得た。
含有し、初留点(IBP)86℃1終点(EP)156
℃の脱硫重質ナフサ(DHN)を、516℃にてプラッ
トフォーミングして、リサーチ法オクタン価(RON)
102.2.モーター法オクタン価(MON)90.7
.AE70が9.0容量%、IBP39.O℃,EP1
91.5℃,リード蒸気圧0.400 kg/c+11
の改質ガソリンを得た。
(2)(B)アルキレートの調製
イソブタンとブテンを原料として硫酸触媒下で反応させ
て、イソオクタンを約30容量%含有し、RON96.
4.MON93.9. ΔE70が8.0゜IBP35
.0℃、EP203.OoC,リード蒸気圧0.425
kg/cmのアルキレートを得た。
て、イソオクタンを約30容量%含有し、RON96.
4.MON93.9. ΔE70が8.0゜IBP35
.0℃、EP203.OoC,リード蒸気圧0.425
kg/cmのアルキレートを得た。
(3)(C)イソペンタン留分の調製
初留点(IBP)27℃1終点(El))80℃の脱硫
軽質ナフサ(DLN)を、精密蒸留して、純度92容量
%、RON90.3.MON88.3゜リード蒸気圧1
.500 kg/c+flのイソペンタン留分を得た。
軽質ナフサ(DLN)を、精密蒸留して、純度92容量
%、RON90.3.MON88.3゜リード蒸気圧1
.500 kg/c+flのイソペンタン留分を得た。
(4)(D)軽質接触分解ガソリンの調製RON92.
5.MON80.O,リード蒸気圧0.690kg/c
−+j、IBP30℃,EP165℃の接触分解ガソリ
ン([” CCガソリン)を蒸留して、そのうち重質分
を除き、RON94.7.MONBl、O,ΔE70が
97.0容量%、IBP31.0℃,EP88.0℃、
リード蒸気圧1.02kg/cTAの軽質接触分解ガソ
リンを得た。
5.MON80.O,リード蒸気圧0.690kg/c
−+j、IBP30℃,EP165℃の接触分解ガソリ
ン([” CCガソリン)を蒸留して、そのうち重質分
を除き、RON94.7.MONBl、O,ΔE70が
97.0容量%、IBP31.0℃,EP88.0℃、
リード蒸気圧1.02kg/cTAの軽質接触分解ガソ
リンを得た。
(5)高性能燃料油の製造
上記(1)で得られた(A)改質ガソリン、上記(2)
で得られた(B)アルキレート、上記(3)で得られた
(C)イソペンタン留分、上記(4)で得られた(D)
軽質接触分解ガソリン及びブタン留分を混合して、RO
Nloo、O,MON89.2゜リード蒸気圧o、66
7kg/cイ、ΔE70が27.0容量%、芳香族分4
3.0容量%の性状を有する高性能燃料油を製造した。
で得られた(B)アルキレート、上記(3)で得られた
(C)イソペンタン留分、上記(4)で得られた(D)
軽質接触分解ガソリン及びブタン留分を混合して、RO
Nloo、O,MON89.2゜リード蒸気圧o、66
7kg/cイ、ΔE70が27.0容量%、芳香族分4
3.0容量%の性状を有する高性能燃料油を製造した。
(6)高速ノック性及び低温運転性の評価上記(5)で
得られた高性能燃料油を用いて、その高速ノック性及び
低温運転性の評価を行゛った。
得られた高性能燃料油を用いて、その高速ノック性及び
低温運転性の評価を行゛った。
結果を第1表に示す。
なお、高速耐ノツク性の評価は、室温25℃に調整され
たシャーシーダイナモメータ−上に排気Lt 1500
cc、圧縮比9.5.マニュアルミッション、走行距離
10万kmの乗用車を設置し、常温にてトップギヤで3
0km/hrからアクセル全開で120km/hrまで
上げてノッキングの程度を調べることにより行った。
たシャーシーダイナモメータ−上に排気Lt 1500
cc、圧縮比9.5.マニュアルミッション、走行距離
10万kmの乗用車を設置し、常温にてトップギヤで3
0km/hrからアクセル全開で120km/hrまで
上げてノッキングの程度を調べることにより行った。
◎ ・・・ ノッキングなし
○ ・・・ トレースノック
Δ ・・・ ライトノック
(人によっては不快感を覚える)
× ・・・ ヘビーノック
また、低温運転性の評価は、室温O″Cに調整されたシ
ャーシーダイナモメータ−上で行い、次の如く始動直後
の加速性を測定することにより行った。すなわち、0℃
において気化器タイプ、オートチョーク式の1300c
cエンジンを始動し、30秒間暖気運転を行い、その後
トップギヤでアクセルを全開し、20秒間の回転数を測
定し、完全暖気後の同一測定時間における回転数と比較
した。つまり、低温運転性は、 低温運転性=(30秒暖気運転後アクセル全開20秒後
の回転数)/(完全暖 気後アクセル全開20秒後の回 転数)X100(%) により定義した。この低温運転性が80%以上を良好
0.60〜80%をやや不良 Δ、60%未満を不良
Xとした。
ャーシーダイナモメータ−上で行い、次の如く始動直後
の加速性を測定することにより行った。すなわち、0℃
において気化器タイプ、オートチョーク式の1300c
cエンジンを始動し、30秒間暖気運転を行い、その後
トップギヤでアクセルを全開し、20秒間の回転数を測
定し、完全暖気後の同一測定時間における回転数と比較
した。つまり、低温運転性は、 低温運転性=(30秒暖気運転後アクセル全開20秒後
の回転数)/(完全暖 気後アクセル全開20秒後の回 転数)X100(%) により定義した。この低温運転性が80%以上を良好
0.60〜80%をやや不良 Δ、60%未満を不良
Xとした。
加速性の評価は、室温を25℃に調整したシャーシーダ
イナモメータ−上で、代表的な国産乗用車8台を用いて
実施した。評価方法は、40km/hrになったときに
アクセルを全開して80km/hrになるまでの時間(
加速時間)および60km/hrになったときにアクセ
ルを全開して120km/hrになるまでの時間(加速
時間)を測定し、従来の代表的なプレミアムガソリン使
用時の加速時間と比較することにより行った。
イナモメータ−上で、代表的な国産乗用車8台を用いて
実施した。評価方法は、40km/hrになったときに
アクセルを全開して80km/hrになるまでの時間(
加速時間)および60km/hrになったときにアクセ
ルを全開して120km/hrになるまでの時間(加速
時間)を測定し、従来の代表的なプレミアムガソリン使
用時の加速時間と比較することにより行った。
○ ・・・ 従来の代表的なプレミアムガソリン使用時
より加速時間が4%以上 短縮 Δ ・・・ 従来の代表的なプレミアムガソリン使用時
より加速時間が0〜3% 短縮 プラグくすぶりの評価は、室温を一10゛Cに調整した
シャーシーダイナモメータ−上で代表的な国産乗用車(
排気量1500cc、手動変速機付。
より加速時間が4%以上 短縮 Δ ・・・ 従来の代表的なプレミアムガソリン使用時
より加速時間が0〜3% 短縮 プラグくすぶりの評価は、室温を一10゛Cに調整した
シャーシーダイナモメータ−上で代表的な国産乗用車(
排気量1500cc、手動変速機付。
気化器仕様)を用いて次の様にして行った。すなわらエ
ンジンを冷却した後、通常の始動方法でエンジンを始動
させ、始動後トップギヤで車速30km/hrで350
m走行後、エンジンを停止し、5分後に再始動させるサ
イクル運転を50回繰り返し、終了後のプラグの絶縁抵
抗値を絶縁抵抗計により測定した。
ンジンを冷却した後、通常の始動方法でエンジンを始動
させ、始動後トップギヤで車速30km/hrで350
m走行後、エンジンを停止し、5分後に再始動させるサ
イクル運転を50回繰り返し、終了後のプラグの絶縁抵
抗値を絶縁抵抗計により測定した。
○ ・・・ 絶縁抵抗値がIMΩ超
× ・・・ 絶縁抵抗値が1MΩ以下
燃料系統のゴムへの影響の評価は、JIS−に−630
1に準拠して加硫ゴム物理試験方法における浸廿き試験
による体積変化および硬さ試験を行い、次の基準で評価
した。
1に準拠して加硫ゴム物理試験方法における浸廿き試験
による体積変化および硬さ試験を行い、次の基準で評価
した。
○ ・・・ 変化率(%)が25%未満× ・・・ 変
化率(%)が25%以上高温運転性の評価は、室温を3
5℃に調整したシャーシーダイナモメータ−上で代表的
な国産乗用車(排気量1600cc、手動変速機付、気
化器仕様)を用いて次の様に行った。すなわち通常の方
法でエンジンを始動させ、始動後トップギヤで車速11
00k/hrで30分間走行後、エンジンを停止させ、
15分後に通常の方法でエンジンを始動させ15秒間ア
イドリングした後トップギヤで車速40km+/hrか
らアクセル全開で100 km/hrまでの加速を5回
繰り返してエンジン始動性、アイドリング安定性、加速
性を評価した。
化率(%)が25%以上高温運転性の評価は、室温を3
5℃に調整したシャーシーダイナモメータ−上で代表的
な国産乗用車(排気量1600cc、手動変速機付、気
化器仕様)を用いて次の様に行った。すなわち通常の方
法でエンジンを始動させ、始動後トップギヤで車速11
00k/hrで30分間走行後、エンジンを停止させ、
15分後に通常の方法でエンジンを始動させ15秒間ア
イドリングした後トップギヤで車速40km+/hrか
らアクセル全開で100 km/hrまでの加速を5回
繰り返してエンジン始動性、アイドリング安定性、加速
性を評価した。
○ ・・・エンジン始動性、アイドリング安定性および
加速性がすべて良好 × ・・・始動不良、アイドリング不安定または加速不
良が発生 実施例2 (1)(A)改質ガソリンの調製 ナフテン分24.5容量%、芳香族分10.0容量%を
含有し、初留点(IBP)84℃9終点(EP)163
℃の脱硫重質ナフサ(DHN)を、529℃にてプラッ
トフォーミングして、RONl 02.6.MON90
.5.ΔE70が14.0容量%、 IBP34.O
oC,EP196.OoC,リード蒸気圧0.530k
g/c艷の改質ガソリンを得た。
加速性がすべて良好 × ・・・始動不良、アイドリング不安定または加速不
良が発生 実施例2 (1)(A)改質ガソリンの調製 ナフテン分24.5容量%、芳香族分10.0容量%を
含有し、初留点(IBP)84℃9終点(EP)163
℃の脱硫重質ナフサ(DHN)を、529℃にてプラッ
トフォーミングして、RONl 02.6.MON90
.5.ΔE70が14.0容量%、 IBP34.O
oC,EP196.OoC,リード蒸気圧0.530k
g/c艷の改質ガソリンを得た。
(2)高性能燃料油の製造
上記実施例2(1)で得られた(A)改質ガソリン、上
記実施例1(2)で得られた(B)アルキレート、上記
実施例1 (3)で得られた(C)イソペンタン留分、
(D)上記実施例1(4)で得られた軽質接触分解ガソ
リン及びブタン留分を混合して、RON 100.0.
MON89.1. リード蒸気圧0、686 kg/
c1il、ΔE70が27.0容量%、芳香族分42.
0容量%の性状を有する高性能燃料油を製造した。
記実施例1(2)で得られた(B)アルキレート、上記
実施例1 (3)で得られた(C)イソペンタン留分、
(D)上記実施例1(4)で得られた軽質接触分解ガソ
リン及びブタン留分を混合して、RON 100.0.
MON89.1. リード蒸気圧0、686 kg/
c1il、ΔE70が27.0容量%、芳香族分42.
0容量%の性状を有する高性能燃料油を製造した。
(3)高速ノック性及び低温運転性の評価上記実施例2
(2)で得られた高性能燃料油を用いたこと以外は、実
施例1(6)と同様にして、高速ノック性及び低温運転
性の評価を行った。結果を第1表に示す。
(2)で得られた高性能燃料油を用いたこと以外は、実
施例1(6)と同様にして、高速ノック性及び低温運転
性の評価を行った。結果を第1表に示す。
実施例3
(1)高性能燃料油の製造
上記実施例2(1)で得られた(A)改質ガソリン。
上記実施例1 (2)で得られた(B)アルキレート上
記実施例1(3)で得られた(C)イソペンタン留分及
びブタン留分を混合して、RONI Oo、0.MON
B9.9. リード蒸気圧0.730 kg/ ct
A、ΔE70が27.0容量%、芳香族分44.3容堵
%の性状を有する高性能燃料油を製造した。
記実施例1(3)で得られた(C)イソペンタン留分及
びブタン留分を混合して、RONI Oo、0.MON
B9.9. リード蒸気圧0.730 kg/ ct
A、ΔE70が27.0容量%、芳香族分44.3容堵
%の性状を有する高性能燃料油を製造した。
(2)高速ノック性及び低温運転性の評価上記実施例3
(1)で得られた高性能燃料油を用いたこと以外は、実
施例1 (6)と同様にして、高速ノック性及び低温運
転性の評価を行った。結果を第1表に示す。
(1)で得られた高性能燃料油を用いたこと以外は、実
施例1 (6)と同様にして、高速ノック性及び低温運
転性の評価を行った。結果を第1表に示す。
実施例4
(1)高性能燃料油の製造
上記実施例2(1)で得られた(A)改質ガソリン、上
記実施例1(2)で得られた(B)アルキレート、上記
実施例1(3)で得られた(C)イソペンタン留分、上
記実施例1(4)で得られた(D)軽質接触分解ガソリ
ン及びブタン留分を混合して、R,ONl 00.0.
MON89.8. リード蒸気圧0 、716 kg
/cffl、ΔE70が27.0容量%、芳香族分44
.0容量%の性状を有する高性能燃料油を製造した。
記実施例1(2)で得られた(B)アルキレート、上記
実施例1(3)で得られた(C)イソペンタン留分、上
記実施例1(4)で得られた(D)軽質接触分解ガソリ
ン及びブタン留分を混合して、R,ONl 00.0.
MON89.8. リード蒸気圧0 、716 kg
/cffl、ΔE70が27.0容量%、芳香族分44
.0容量%の性状を有する高性能燃料油を製造した。
(2)高速ノック性及び低温運転性の評価上記実施例4
(1)で得られた高性能燃料油を用いたこと以外は、実
施例1(6)と同様にして、高速ノック性及び低温運転
性の評価を行った。結果を第1表に示す。
(1)で得られた高性能燃料油を用いたこと以外は、実
施例1(6)と同様にして、高速ノック性及び低温運転
性の評価を行った。結果を第1表に示す。
比較例1
(1)燃料油の製造
上記実施例1(1)で得られた(A)改質ガソリン、上
記実施例1(2)で得られた(B)アルキレート、上記
実施例1(3)で得られた(C)イソペンタン留分及び
ブタン留分を混合して、RONl 00.0.MONB
9.O,リード蒸気圧0.’F35kg/ct11.Δ
Eマ0が22.0容量%、芳香族分55容量%の性状を
有する燃料油を製造した。
記実施例1(2)で得られた(B)アルキレート、上記
実施例1(3)で得られた(C)イソペンタン留分及び
ブタン留分を混合して、RONl 00.0.MONB
9.O,リード蒸気圧0.’F35kg/ct11.Δ
Eマ0が22.0容量%、芳香族分55容量%の性状を
有する燃料油を製造した。
(2)高速ノック性及び低温運転性の評価上記比較例1
(1)で得られた燃料油を用いたこと以外は、実施例1
(6)と同様にして、高速ノック性及び低温運転性の評
価を行った。結果を第1表に示す。
(1)で得られた燃料油を用いたこと以外は、実施例1
(6)と同様にして、高速ノック性及び低温運転性の評
価を行った。結果を第1表に示す。
比較例2
(1)燃料油の製造
上記実施例2(1)で得られた(A)改質ガソリン、上
記実施例1(2)で得られた(B)アルキレート、上記
実施例1(3)で得られた(C)イソペンタン留分、上
記実施例1 (4)で得られた(D)軽質接触分解ガソ
リン及びブタン留分を混合して、RONI Oo、0.
MON87.9. リード蒸気圧0、725 kg/
c+M、ΔE70が35容量%、芳香族分45容量%
の性状を有する燃料油を製造した。
記実施例1(2)で得られた(B)アルキレート、上記
実施例1(3)で得られた(C)イソペンタン留分、上
記実施例1 (4)で得られた(D)軽質接触分解ガソ
リン及びブタン留分を混合して、RONI Oo、0.
MON87.9. リード蒸気圧0、725 kg/
c+M、ΔE70が35容量%、芳香族分45容量%
の性状を有する燃料油を製造した。
(2)高速ノック性及び低温運転性の評価上記比較例2
(1)で得られた燃料油を用いたこと以外は、実施例1
(6)と同様にして、高速ノック性及び低温運転性の
評価を行った。結果を第1表に示す。
(1)で得られた燃料油を用いたこと以外は、実施例1
(6)と同様にして、高速ノック性及び低温運転性の
評価を行った。結果を第1表に示す。
本発明の高性能燃料油は、RON、MONが高いのみな
らず、蒸気圧、蒸留性状さらには芳香族分含量等のバラ
ンスがとれているため、耐ノツク性、特に高速時におけ
る耐ノツク性にすぐれるとともに、低温運転性、始動性
、燃焼性、加速性などにおいてすぐれており、ガソリン
自動車用燃料、とりわけターボ、ツインカムなどの高性
能エンジン搭載車の高品質ガソリン燃料として、極めて
有効に利用しうる。
らず、蒸気圧、蒸留性状さらには芳香族分含量等のバラ
ンスがとれているため、耐ノツク性、特に高速時におけ
る耐ノツク性にすぐれるとともに、低温運転性、始動性
、燃焼性、加速性などにおいてすぐれており、ガソリン
自動車用燃料、とりわけターボ、ツインカムなどの高性
能エンジン搭載車の高品質ガソリン燃料として、極めて
有効に利用しうる。
Claims (2)
- (1)(A)リサーチ法オクタン価101.5以上、リ
ード蒸気圧0.3kg/cm^2以上および沸点範囲3
0〜200℃である改質ガソリン、(B)アルキレート
及び(C)リサーチ法オクタン価90〜95のイソペン
タン留分を必須成分とし、リサーチ法オクタン価99.
5以上、モーター法オクタン価88.6以上、芳香族分
50容量%以下でありかつ70℃までの留出分が25容
量%以上であることを特徴とする高性能燃料油。 - (2)(A)リサーチ法オクタン価101.5以上、リ
ード蒸気圧0.3kg/cm^2以上および沸点範囲3
0〜200℃である改質ガソリン、(B)アルキレート
、(C)リサーチ法オクタン価90〜95のイソペンタ
ン留分及び(D)リサーチ法オクタン価93.5〜96
.5、リード蒸気圧0.6〜1.05kg/cm^2お
よび沸点範囲25〜100℃である軽質接触分解ガソリ
ンを必須成分とし、リサーチ法オクタン価99.5以上
、モーター法オクタン価88.6以上、芳香族分50容
量%以下でありかつ70℃までの留出分が25容量%以
上であることを特徴とする高性能燃料油。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62153836A JPH0710980B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 高性能燃料油 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62153836A JPH0710980B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 高性能燃料油 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2362696A Division JP2710603B2 (ja) | 1996-02-09 | 1996-02-09 | 高性能燃料油 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63317591A true JPS63317591A (ja) | 1988-12-26 |
JPH0710980B2 JPH0710980B2 (ja) | 1995-02-08 |
Family
ID=15571156
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62153836A Expired - Fee Related JPH0710980B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 高性能燃料油 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0710980B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0393894A (ja) * | 1989-09-06 | 1991-04-18 | Cosmo Sogo Kenkyusho:Kk | 無鉛高性能ガソリン |
JP2001262163A (ja) * | 2000-03-23 | 2001-09-26 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 内燃機関用及び燃料電池用兼用燃料油 |
JP2006241076A (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-14 | Idemitsu Kosan Co Ltd | イソペンタン分留装置、その方法、および、燃料油調製方法 |
JP2007186717A (ja) * | 1993-11-30 | 2007-07-26 | Idemitsu Kosan Co Ltd | ガソリンエンジン用燃料油の製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6116985A (ja) * | 1984-07-03 | 1986-01-24 | Nippon Oil Co Ltd | 無鉛高オクタン価ガソリンの製造方法 |
-
1987
- 1987-06-19 JP JP62153836A patent/JPH0710980B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6116985A (ja) * | 1984-07-03 | 1986-01-24 | Nippon Oil Co Ltd | 無鉛高オクタン価ガソリンの製造方法 |
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JPH0393894A (ja) * | 1989-09-06 | 1991-04-18 | Cosmo Sogo Kenkyusho:Kk | 無鉛高性能ガソリン |
JPH0553197B2 (ja) * | 1989-09-06 | 1993-08-09 | Cosmo Sogo Kenkyusho Kk | |
JP2007186717A (ja) * | 1993-11-30 | 2007-07-26 | Idemitsu Kosan Co Ltd | ガソリンエンジン用燃料油の製造方法 |
JP2001262163A (ja) * | 2000-03-23 | 2001-09-26 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 内燃機関用及び燃料電池用兼用燃料油 |
WO2001070914A1 (fr) * | 2000-03-23 | 2001-09-27 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Gazole utilisable dans les moteurs thermiques et dans les piles a combustible |
JP2006241076A (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-14 | Idemitsu Kosan Co Ltd | イソペンタン分留装置、その方法、および、燃料油調製方法 |
JP4684684B2 (ja) * | 2005-03-03 | 2011-05-18 | 出光興産株式会社 | イソペンタン分留装置、その方法、および、燃料油調製方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0710980B2 (ja) | 1995-02-08 |
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