JPS6239205B2 - - Google Patents
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- JPS6239205B2 JPS6239205B2 JP57182443A JP18244382A JPS6239205B2 JP S6239205 B2 JPS6239205 B2 JP S6239205B2 JP 57182443 A JP57182443 A JP 57182443A JP 18244382 A JP18244382 A JP 18244382A JP S6239205 B2 JPS6239205 B2 JP S6239205B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高清浄度鋼の製造方法に関するもので
ある。
ある。
近年、清浄度鋼の要求が益々高まりつつあるこ
とは周知のとおりであり、かかる清浄度鋼は、一
般に溶鋼を２次精錬する方法により製造されてい
る。
とは周知のとおりであり、かかる清浄度鋼は、一
般に溶鋼を２次精錬する方法により製造されてい
る。
溶鋼の清浄化のために上記の２次精錬を実施す
る狙いは、主として次のとおりである。
る狙いは、主として次のとおりである。
RH、DH式真空脱ガス処理時の撹拌エネルギ
ーを利用して溶鋼中に含有されている微小介在
物の合体浮上を促進する。
ーを利用して溶鋼中に含有されている微小介在
物の合体浮上を促進する。
真空下におけるカーボン脱酸（〔Ｃ〕＋〔Ｏ〕
→CO↑）を利用して、Al、Si等の脱酸剤を添
加する時点での溶鋼中の〔Ｏ〕を下げることに
より、脱酸時に生成するAl2O3、SiO2等の介在
物源の生成量を少くする。（この場合、２次精
錬での脱〔Ｃ〕量分だけ転炉吹止め〔Ｃ〕を高
くし、転炉吹止め時点での溶鋼中〔Ｏ〕を低く
抑える方法が採られている） したがつて上記の２次精錬による効果を最大限
に享受するために、転炉出鋼時には、脱酸剤を投
入しないで未脱酸で出鋼するか投入しても脱酸力
の弱いFe−Mnを少量投入するのが従来の一般的
方法であつた（例えば、特開昭53−16314号公
報、特開昭49−115026号公報、特公昭57−25607
号公報等参照）。
→CO↑）を利用して、Al、Si等の脱酸剤を添
加する時点での溶鋼中の〔Ｏ〕を下げることに
より、脱酸時に生成するAl2O3、SiO2等の介在
物源の生成量を少くする。（この場合、２次精
錬での脱〔Ｃ〕量分だけ転炉吹止め〔Ｃ〕を高
くし、転炉吹止め時点での溶鋼中〔Ｏ〕を低く
抑える方法が採られている） したがつて上記の２次精錬による効果を最大限
に享受するために、転炉出鋼時には、脱酸剤を投
入しないで未脱酸で出鋼するか投入しても脱酸力
の弱いFe−Mnを少量投入するのが従来の一般的
方法であつた（例えば、特開昭53−16314号公
報、特開昭49−115026号公報、特公昭57−25607
号公報等参照）。
上記工程によつて高清浄度鋼を製造する場合、
Sol〔Al〕50×10-3％程度の高Sol〔Al〕材や、
〔Ｃ〕５×10-2％以上の比較的〔Ｃ〕目標の高い
鋼種の場合はほぼ満足すべき清浄度が得られてい
たが、Sol〔Al〕10〜20×10-3％程度の低Sol
〔Al〕材や、〔Ｃ〕５×10-2％以下の低炭材を溶製
する場合は従来法では十分な溶鋼清浄度が得られ
ないことがわかつた。（第１図及び第２図参照） その理由は次のとおりである。
Sol〔Al〕50×10-3％程度の高Sol〔Al〕材や、
〔Ｃ〕５×10-2％以上の比較的〔Ｃ〕目標の高い
鋼種の場合はほぼ満足すべき清浄度が得られてい
たが、Sol〔Al〕10〜20×10-3％程度の低Sol
〔Al〕材や、〔Ｃ〕５×10-2％以下の低炭材を溶製
する場合は従来法では十分な溶鋼清浄度が得られ
ないことがわかつた。（第１図及び第２図参照） その理由は次のとおりである。
(i) 低炭材の場合転炉において〔Ｃ〕吹下げがな
されるため、そのスラグはFeO、MnO濃度の
高い極めて酸化性の高い組成となる。また低
Sol〔Al〕材の場合には脱酸剤の投入量が少な
いためスラグ中のFeO、MnO等は十分な還元
がなされないまま２次精錬後においてもそのま
ま高濃度でスラグ中に残存してしまう。これら
の取鍋スラグ中に残存したFeO、MnOは２次
精錬以後の工程で鋼中の〔Al〕〔Si〕〔Ti〕等
のより酸素親和力の強い元素を徐々に酸化させ
微小介在物を生成させる。
されるため、そのスラグはFeO、MnO濃度の
高い極めて酸化性の高い組成となる。また低
Sol〔Al〕材の場合には脱酸剤の投入量が少な
いためスラグ中のFeO、MnO等は十分な還元
がなされないまま２次精錬後においてもそのま
ま高濃度でスラグ中に残存してしまう。これら
の取鍋スラグ中に残存したFeO、MnOは２次
精錬以後の工程で鋼中の〔Al〕〔Si〕〔Ti〕等
のより酸素親和力の強い元素を徐々に酸化させ
微小介在物を生成させる。
(ii) 脱酸材添加後の微小介在物の合体浮上時間が
十分に取れないため溶鋼中に微小介在物が残存
してしまう。
十分に取れないため溶鋼中に微小介在物が残存
してしまう。
これに対して撹拌時間を長くすると、温度降
下が大きくなり、その分だけ出鋼温度を高くせ
ねばならず、製鋼炉耐火物の溶損による介在物
の増加を来たすことになる。
下が大きくなり、その分だけ出鋼温度を高くせ
ねばならず、製鋼炉耐火物の溶損による介在物
の増加を来たすことになる。
(iii) 溶鋼に単に撹拌エネルギーを付与しただけで
は微小介在物の合体浮上効果は十分に得られな
い。
は微小介在物の合体浮上効果は十分に得られな
い。
本発明は上記の難点を除去し、特に低SolAl領
域、低Ｃ領域の溶鋼の高清浄化を図ることを目的
としたものである。
域、低Ｃ領域の溶鋼の高清浄化を図ることを目的
としたものである。
本発明の要旨は製鋼炉から取鍋へ出鋼した溶鋼
を２次精錬するにさいし、製鋼炉からの出鋼時に
製品としてほぼ必要量の脱酸剤を添加すると共
に、脱酸生成物の合体浮上促進のためのフラツク
スを添加し、更に酸化性スラグを改質するための
スラグ還元剤を併用添加することを特徴とする高
清浄度鋼の製造方法にある。
を２次精錬するにさいし、製鋼炉からの出鋼時に
製品としてほぼ必要量の脱酸剤を添加すると共
に、脱酸生成物の合体浮上促進のためのフラツク
スを添加し、更に酸化性スラグを改質するための
スラグ還元剤を併用添加することを特徴とする高
清浄度鋼の製造方法にある。
すなわち本発明に従つて、出鋼時にAl、Si等の
脱酸剤を添加することにより、 (i) 脱酸生成物を早期に生成させ鋳造までの合
体・浮上時間を確保する。
脱酸剤を添加することにより、 (i) 脱酸生成物を早期に生成させ鋳造までの合
体・浮上時間を確保する。
(ii) 出鋼時の温度降下を低減させることにより出
鋼温度を下げ耐火物溶損による介在物源のイン
プツトを少なくする。あるいはまたその温度低
下分だけ２次精錬過程における撹拌時間を延長
することが可能となる。
鋼温度を下げ耐火物溶損による介在物源のイン
プツトを少なくする。あるいはまたその温度低
下分だけ２次精錬過程における撹拌時間を延長
することが可能となる。
また上記脱酸剤の添加と同時に介在物合体浮
上促進用のフラツクスを投入することにより、 (iii) 出鋼時の撹拌エネルギーにより低融点造滓剤
が溶鋼中に微細に分散しAl2O3、SiO2等の脱酸
生成物同志の合体浮上を促進し、同時に浮上介
在物の吸着吸収剤層を溶鋼表面に形成する。
上促進用のフラツクスを投入することにより、 (iii) 出鋼時の撹拌エネルギーにより低融点造滓剤
が溶鋼中に微細に分散しAl2O3、SiO2等の脱酸
生成物同志の合体浮上を促進し、同時に浮上介
在物の吸着吸収剤層を溶鋼表面に形成する。
この様にすることにより、溶鋼中介在物の浮上
促進が著しく促進され、極めて高清浄度の溶鋼が
得られるものである。
促進が著しく促進され、極めて高清浄度の溶鋼が
得られるものである。
更に出鋼時の末期に酸化性スラグを改質するた
めのスラグ還元剤を添加するものであり、これに
より、スラグ中のFeO、MnO等の溶鋼汚染源を
還元し、より溶鋼の清浄化を達成するものであ
る。
めのスラグ還元剤を添加するものであり、これに
より、スラグ中のFeO、MnO等の溶鋼汚染源を
還元し、より溶鋼の清浄化を達成するものであ
る。
上記スラグ還元剤を出鋼時に添加することによ
り、出鋼時の撹拌エネルギーを利用して効率よく
スラグの還元を図ることが出来、また２次精錬工
程に入る以前のできるだけ早い時点ですでにスラ
グの改質を完了させておくことにより、スラグに
よる溶鋼再酸化を極小化することができる。溶鋼
脱酸剤の種類としてはAl、Siを始めどのようなも
のでも良い。また脱酸剤出鋼時の投入量について
は、 (i) 溶鋼中の〔Ｏ〕をすべて脱酸してしまう。
り、出鋼時の撹拌エネルギーを利用して効率よく
スラグの還元を図ることが出来、また２次精錬工
程に入る以前のできるだけ早い時点ですでにスラ
グの改質を完了させておくことにより、スラグに
よる溶鋼再酸化を極小化することができる。溶鋼
脱酸剤の種類としてはAl、Siを始めどのようなも
のでも良い。また脱酸剤出鋼時の投入量について
は、 (i) 溶鋼中の〔Ｏ〕をすべて脱酸してしまう。
(ii) ２次精錬工程における脱酸、脱炭メリツトを
享受するために150〜200ppm程度の鋼中
〔Ｏ〕を残す。
享受するために150〜200ppm程度の鋼中
〔Ｏ〕を残す。
等の選択が可能である。更にフラツクス成分と
しては一般に広く知られているCaO−CaF2系を
始めとしてCaO−コレマナイト系、CaO−抗火石
系、CaO−SiO2−Al2O3系あるいはこれらをベー
スとして微量元素としてLi、Al、Mg等の化合物
を少量添加したものが考えられる。一方、スラグ
還元剤としては、例えばAl灰、CaC2、等が好適
である。
しては一般に広く知られているCaO−CaF2系を
始めとしてCaO−コレマナイト系、CaO−抗火石
系、CaO−SiO2−Al2O3系あるいはこれらをベー
スとして微量元素としてLi、Al、Mg等の化合物
を少量添加したものが考えられる。一方、スラグ
還元剤としては、例えばAl灰、CaC2、等が好適
である。
以下従来例及び本発明実施例を説明する。
従来例
Ｃ 0.08％、Si trace、Mn 0.14％、Ｐ 0.015
％、Ｓ 0.015％〔Ｏｆ〕450PPM、温度1700℃で
脱酸剤を投入することなしに出鋼した。取鍋内の
スラグ組成を第３図に示す。次に溶鋼をRH式真
空脱ガス処理した。この脱ガス処理時間は12分で
Al投入量は0.4Kg／ｔ−steelであつた。得られた
溶鋼の成分組成は次のとおりである。
％、Ｓ 0.015％〔Ｏｆ〕450PPM、温度1700℃で
脱酸剤を投入することなしに出鋼した。取鍋内の
スラグ組成を第３図に示す。次に溶鋼をRH式真
空脱ガス処理した。この脱ガス処理時間は12分で
Al投入量は0.4Kg／ｔ−steelであつた。得られた
溶鋼の成分組成は次のとおりである。
Ｃ 0.04％、Si trace、Mn 0.15％、Ｐ 0.017
％、Ｓ 0.015％、SolAl 0.012％ この溶鋼を周知の方法で連続鋳造、熱間圧延、
冷間圧延等の工程を経てブリキとした。連続鋳造
鋳片のＭ片相当部分から採取した試験片の表面欠
陥状況を第５図に示す。
％、Ｓ 0.015％、SolAl 0.012％ この溶鋼を周知の方法で連続鋳造、熱間圧延、
冷間圧延等の工程を経てブリキとした。連続鋳造
鋳片のＭ片相当部分から採取した試験片の表面欠
陥状況を第５図に示す。
本発明例
Ｃ 0.05％、Si trace、Mn 0.14％、Ｐ 0.016
％、Ｓ 0.016％〔Ｏｆ〕560PPM、温度1680℃で
Al1.30Kg／ｔ−steel、フラツクス（CaO：CaF2
＝７：３）５Kg／ｔ−steel及びスラグ還元剤
（Al灰）３Kg／ｔ−steelを投入しながら取鍋に出
鋼した。取鍋内のスラグ組成を第４図に示す。次
にこの溶鋼を、真空処理及びSolAl調整を行つ
た。真空処理時間は10分、Al添加量は0.1Kg／ｔ
−steelであつた。得られた溶鋼の成分組成は次
のとおりである。
％、Ｓ 0.016％〔Ｏｆ〕560PPM、温度1680℃で
Al1.30Kg／ｔ−steel、フラツクス（CaO：CaF2
＝７：３）５Kg／ｔ−steel及びスラグ還元剤
（Al灰）３Kg／ｔ−steelを投入しながら取鍋に出
鋼した。取鍋内のスラグ組成を第４図に示す。次
にこの溶鋼を、真空処理及びSolAl調整を行つ
た。真空処理時間は10分、Al添加量は0.1Kg／ｔ
−steelであつた。得られた溶鋼の成分組成は次
のとおりである。
Ｃ 0.04％、Si trace、Mn 0.15％、Ｐ 0.017
％、Ｓ 0.016％、SolAl 0.012％ この溶鋼を従来例と同様に処理してブリキと
し、その試験片の表面欠陥状況を第６図に示す。
％、Ｓ 0.016％、SolAl 0.012％ この溶鋼を従来例と同様に処理してブリキと
し、その試験片の表面欠陥状況を第６図に示す。
上記第５図及び第６図からも明らかな様に、本
発明方法によれば、成品の表面欠陥を大巾に減少
せしめ得る高清浄度鋼が得られるものであり、品
質向上に大きく寄与するものである。
発明方法によれば、成品の表面欠陥を大巾に減少
せしめ得る高清浄度鋼が得られるものであり、品
質向上に大きく寄与するものである。
第１図及び第２図は成品SolAlレベル及び成品
Ｃレベルと介在物品質との関係を示す図表、第３
図及び第４図は従来例及び本発明実施例における
取鍋内スラグ組成を示す図表、第５図及び第６図
は従来例及び本発明実施例により得られた成品の
表面品質指数を示す図表である。
Ｃレベルと介在物品質との関係を示す図表、第３
図及び第４図は従来例及び本発明実施例における
取鍋内スラグ組成を示す図表、第５図及び第６図
は従来例及び本発明実施例により得られた成品の
表面品質指数を示す図表である。
Claims (1)
- １ 製鋼炉から取鍋へ出鋼した溶鋼を２次精錬す
るにさいし、製鋼炉からの出鋼時に製品としてほ
ぼ必要量の脱酸剤を添加すると共に、脱酸生成物
の合体浮上促進のためのフラツクスを添加し、更
に酸化性スラグを改質するためのスラグ還元剤を
併用添加することを特徴とする高清浄度鋼の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18244382A JPS5970710A (ja) | 1982-10-18 | 1982-10-18 | 高清浄度鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18244382A JPS5970710A (ja) | 1982-10-18 | 1982-10-18 | 高清浄度鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5970710A JPS5970710A (ja) | 1984-04-21 |
| JPS6239205B2 true JPS6239205B2 (ja) | 1987-08-21 |
Family
ID=16118352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18244382A Granted JPS5970710A (ja) | 1982-10-18 | 1982-10-18 | 高清浄度鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5970710A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01294817A (ja) * | 1988-05-23 | 1989-11-28 | Kawasaki Steel Corp | 溶融金属の清浄方法 |
| JP2575827B2 (ja) * | 1988-07-18 | 1997-01-29 | 川崎製鉄株式会社 | 清浄度に優れた連続鋳造用極低炭素鋼の製造方法 |
| TWI486454B (zh) * | 2012-03-19 | 2015-06-01 | Jfe Steel Corp | Steel manufacturing method |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5643367A (en) * | 1979-09-18 | 1981-04-22 | Seiko Epson Corp | Anti-fogging resin coating composition |
| JPS57134525A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Yoshida Tekkosho:Kk | Adding method for additive to molten metal |
-
1982
- 1982-10-18 JP JP18244382A patent/JPS5970710A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5643367A (en) * | 1979-09-18 | 1981-04-22 | Seiko Epson Corp | Anti-fogging resin coating composition |
| JPS57134525A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Yoshida Tekkosho:Kk | Adding method for additive to molten metal |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5970710A (ja) | 1984-04-21 |
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