JPS62227047A - 焼結鉱の移載方法 - Google Patents
焼結鉱の移載方法Info
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- JPS62227047A JPS62227047A JP7160786A JP7160786A JPS62227047A JP S62227047 A JPS62227047 A JP S62227047A JP 7160786 A JP7160786 A JP 7160786A JP 7160786 A JP7160786 A JP 7160786A JP S62227047 A JPS62227047 A JP S62227047A
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は焼結鉱の移載方法に関し、詳細には焼結機から
ベルトコンベア式冷却装置のコンベア上へ焼結鉱を移載
してコンベア上へ積付けるに際し、焼結鉱の積付は状況
を改善して冷却効果を向上させる為に実施される焼結鉱
の移載方法に関するものである。
ベルトコンベア式冷却装置のコンベア上へ焼結鉱を移載
してコンベア上へ積付けるに際し、焼結鉱の積付は状況
を改善して冷却効果を向上させる為に実施される焼結鉱
の移載方法に関するものである。
[従来の技術]
粉粒体の転勤特性は該粉粒体の粒径や形状に負うところ
が大きく、例えば粉粒体を、傾斜面に沿って流動落下さ
せる場合、該粉粒体が特に粒径の異なる粒子の混合物で
あるときには、粒径の大小に分かれて夫々集合し全体と
して片寄った積付は状態を呈することが知られている。
が大きく、例えば粉粒体を、傾斜面に沿って流動落下さ
せる場合、該粉粒体が特に粒径の異なる粒子の混合物で
あるときには、粒径の大小に分かれて夫々集合し全体と
して片寄った積付は状態を呈することが知られている。
第2図は従来の焼結鉱製造設備1の要部を示す概略説明
図である。ドワイトロイド型焼結機2(以下単に焼結機
と呼ぶ)で焼成された焼結鉱4は焼結機2のベルトコン
ベア3によって矢印A方向に8送され排鉱側に至ってシ
ュート5に投入される。シュート5に投入された焼結鉱
4は、シュート5の途中に設けられた一次クラッシャ8
(破砕機)で破砕され、その後シュート5に沿って落下
移動しベルトコンベア式冷却装置6(以下単に冷却装置
と呼ぶ)の耐熱構造のコンベア7上に移載される。コン
ベア7上に移載された焼結鉱4は、コンベア走行方向(
矢印B方向)に8送されると共にコンベア7の下方から
上方へ貫通する様に供給される冷却用気体(例えば空気
)によって冷却され、その後図示しないクラッシャ(二
次)、成品スクリーン等を経て高炉装入用焼結鉱となる
。一方、焼結鉱4を冷却した後の冷却用気体は、熱交換
によって高温となり排気フード9を介して矢印Cの様に
排出される。
図である。ドワイトロイド型焼結機2(以下単に焼結機
と呼ぶ)で焼成された焼結鉱4は焼結機2のベルトコン
ベア3によって矢印A方向に8送され排鉱側に至ってシ
ュート5に投入される。シュート5に投入された焼結鉱
4は、シュート5の途中に設けられた一次クラッシャ8
(破砕機)で破砕され、その後シュート5に沿って落下
移動しベルトコンベア式冷却装置6(以下単に冷却装置
と呼ぶ)の耐熱構造のコンベア7上に移載される。コン
ベア7上に移載された焼結鉱4は、コンベア走行方向(
矢印B方向)に8送されると共にコンベア7の下方から
上方へ貫通する様に供給される冷却用気体(例えば空気
)によって冷却され、その後図示しないクラッシャ(二
次)、成品スクリーン等を経て高炉装入用焼結鉱となる
。一方、焼結鉱4を冷却した後の冷却用気体は、熱交換
によって高温となり排気フード9を介して矢印Cの様に
排出される。
第2図に示す様な既成の焼結鉱製造設備1においては、
焼結機2からコンベア7への落下移載方向(矢印りの方
向)と冷却装置6のコンベア走行方向(矢印B方向)と
は同一方向(図ではいずれも右向き)であるのが一般的
であり、この様な構成を採用することが次に述べる様な
問題を発生する原因になっていることが分かった。即ち
焼結機2の排鉱側から落下した焼結鉱はクラッシャ8に
よって大まかな解砕を受はシュートS上を右下方向へ落
下していくが、上記解砕によって生成する粒状焼結鉱に
は大きさにおいてかなりのばらつきがある。しかるに小
さい粉粒体はシュート5からベルトコンベア7上へおだ
やかに落下しベルトコンベア7への落下地点でそのまま
積層されていくが、大きい塊状体はシュート5からベル
トコンベア7上へ勢い良く落下し、更にベルトコンベア
7を転勤して遠方(図の右方向)へ転がっていく傾向を
示す。その結果ベルトコンベア7上では、第3図に示す
様に小径鉱11が下層を占め、大径鉱10が上層を占め
るという偏堆積状態が形成される。
焼結機2からコンベア7への落下移載方向(矢印りの方
向)と冷却装置6のコンベア走行方向(矢印B方向)と
は同一方向(図ではいずれも右向き)であるのが一般的
であり、この様な構成を採用することが次に述べる様な
問題を発生する原因になっていることが分かった。即ち
焼結機2の排鉱側から落下した焼結鉱はクラッシャ8に
よって大まかな解砕を受はシュートS上を右下方向へ落
下していくが、上記解砕によって生成する粒状焼結鉱に
は大きさにおいてかなりのばらつきがある。しかるに小
さい粉粒体はシュート5からベルトコンベア7上へおだ
やかに落下しベルトコンベア7への落下地点でそのまま
積層されていくが、大きい塊状体はシュート5からベル
トコンベア7上へ勢い良く落下し、更にベルトコンベア
7を転勤して遠方(図の右方向)へ転がっていく傾向を
示す。その結果ベルトコンベア7上では、第3図に示す
様に小径鉱11が下層を占め、大径鉱10が上層を占め
るという偏堆積状態が形成される。
[発明が解決しようとする問題点コ
ところで冷却装置6における冷却方式は、前述した様に
、ベルトコンベア7の下方から冷却用気体を供給し、焼
結i12.層内を冷却用気体が上昇通過する間に焼結鉱
を冷却するというのが一般的である。この様な冷却方式
によって、第3図の様な偏堆積状態の焼結鉱を冷却する
と、大径鉱10の比表面積が小さいことや冷却用気体が
小径鉱を通過した後である為高温になっていること等に
起因し、焼結鉱層の上部へいくほど、特に大径鉱10は
ど有効な冷却を受けないことになり高温のままで冷却装
置6から排鉱されてしまう。冷却装置6から排鉱された
焼結鉱4は、その後更に別のベルトコンベア(搬送専用
コンベア)等によって高炉方向へ搬送されることは上述
の通りであるが、該搬送専用コンベアは焼結鉱4が冷却
された状態で移載されることを想定しており、耐熱構造
を採用しておらないのが一般的である。従って該搬送専
用コンベアは高温のままの焼結鉱4によって焼損してし
まい、その補修の為に長時間の操業休止を余儀なくされ
るという事態が生じる。この事態を回避する手段として
上記搬送専用コンベアを耐熱構造にすることも考えられ
るが既成の設備を耐熱構造に改装するのは根本的な解決
策にはなり得ないばかりでなく、かなりの経費が嵩むと
いう問題がある。
、ベルトコンベア7の下方から冷却用気体を供給し、焼
結i12.層内を冷却用気体が上昇通過する間に焼結鉱
を冷却するというのが一般的である。この様な冷却方式
によって、第3図の様な偏堆積状態の焼結鉱を冷却する
と、大径鉱10の比表面積が小さいことや冷却用気体が
小径鉱を通過した後である為高温になっていること等に
起因し、焼結鉱層の上部へいくほど、特に大径鉱10は
ど有効な冷却を受けないことになり高温のままで冷却装
置6から排鉱されてしまう。冷却装置6から排鉱された
焼結鉱4は、その後更に別のベルトコンベア(搬送専用
コンベア)等によって高炉方向へ搬送されることは上述
の通りであるが、該搬送専用コンベアは焼結鉱4が冷却
された状態で移載されることを想定しており、耐熱構造
を採用しておらないのが一般的である。従って該搬送専
用コンベアは高温のままの焼結鉱4によって焼損してし
まい、その補修の為に長時間の操業休止を余儀なくされ
るという事態が生じる。この事態を回避する手段として
上記搬送専用コンベアを耐熱構造にすることも考えられ
るが既成の設備を耐熱構造に改装するのは根本的な解決
策にはなり得ないばかりでなく、かなりの経費が嵩むと
いう問題がある。
そこで冷却装置6側での改善、即ち冷却効率の向上を図
るのが本質的対策であるとの認識が持たれ、例えばレベ
ラーを使用して焼結鉱層厚さの抑制乃至均一化が検討さ
れた。これによって堆積層上部に偏在している犬径鉱1
0を下層側へ移行させ偏堆積状況を一気に解消すること
も期待されたが、実際問題としては殆んど実効が上がっ
ていないことが分かった。
るのが本質的対策であるとの認識が持たれ、例えばレベ
ラーを使用して焼結鉱層厚さの抑制乃至均一化が検討さ
れた。これによって堆積層上部に偏在している犬径鉱1
0を下層側へ移行させ偏堆積状況を一気に解消すること
も期待されたが、実際問題としては殆んど実効が上がっ
ていないことが分かった。
本発明は上記現状に鑑みてなされたものであって、その
目的は、焼結鉱を焼結機から冷却装置に移載する際に、
焼結鉱の積層状態を冷却効率の良い状態とする為に実施
される焼結鉱の移載方法を提供しようとするものである
。
目的は、焼結鉱を焼結機から冷却装置に移載する際に、
焼結鉱の積層状態を冷却効率の良い状態とする為に実施
される焼結鉱の移載方法を提供しようとするものである
。
[問題点を解決する為の手段]
本発明は、ドワイトロイド型焼結機の排鉱側からベルト
コンベア式冷却装置のコンベア上へ焼結鉱を傾斜方向に
落下移載するに当たり、焼結鉱のコンベア上への着床方
向と上記冷却装置のコンベア走行方向を互いに対向する
方向に形成する点に要旨を有するものである。
コンベア式冷却装置のコンベア上へ焼結鉱を傾斜方向に
落下移載するに当たり、焼結鉱のコンベア上への着床方
向と上記冷却装置のコンベア走行方向を互いに対向する
方向に形成する点に要旨を有するものである。
[作用]
本発明は上述の如く構成されるが、要は焼結鉱のコンベ
ア上への着床方向(落下移載方向)と、冷却装置のコン
ベア走行方向を互いに対向する方向に形成することによ
って大径鉱をむしろ下層側に偏在させ、それによって大
径の焼結鉱を有効に冷却しようとするものである。
ア上への着床方向(落下移載方向)と、冷却装置のコン
ベア走行方向を互いに対向する方向に形成することによ
って大径鉱をむしろ下層側に偏在させ、それによって大
径の焼結鉱を有効に冷却しようとするものである。
本発明者らは、まず偏堆積現象の発生状況を、第5図を
用いて種々検討した。
用いて種々検討した。
まず破砕した後の焼結鉱が大径及び小径の2種類の球形
粒子から成るものであると仮定する。偏堆積現象はこれ
らの焼結鉱がシュート5上及びコンベア7の静止粒子上
を転勤する過程で生じるものであるから、大径粒子と小
径粒子に分けてそれらの転勤状態を検討する必要がある
。
粒子から成るものであると仮定する。偏堆積現象はこれ
らの焼結鉱がシュート5上及びコンベア7の静止粒子上
を転勤する過程で生じるものであるから、大径粒子と小
径粒子に分けてそれらの転勤状態を検討する必要がある
。
最初に大径に10の運動方程式を表わすと下記(1)
、(2)式の如く表わされる。
、(2)式の如く表わされる。
du/ dt= g (cosψ−μsinφ):(平
板シュート5上) ・・・(1) u=V:(静止粒子層上)・・・(2)但しμは粒子摩
擦係数である。
板シュート5上) ・・・(1) u=V:(静止粒子層上)・・・(2)但しμは粒子摩
擦係数である。
一方小径鉱11は、大径鉱10の間隙を重力流出の式[
下記(3)式]にのりとり、v、rの相対速度で降下し
、静止粒子層表面に到達した時点で停止する。
下記(3)式]にのりとり、v、rの相対速度で降下し
、静止粒子層表面に到達した時点で停止する。
V、、= a (De −ds) ’ (n =2.
67)但しα :定数 De:大径鉱10の間隙の有効径 ds:小粒子径 上述の運動方程式は、第2図に示した従来技術を実施し
た場合に第3図に示す様な偏堆積現象が生じることを裏
付けるものである。即ち焼結鉱4をシュート5から冷却
装置6のベルトコンベア7上に落下8aiする際に、小
径鉱11はベルトコンベア7の上流側に着床し、大径i
10はそれより遠方、即ち下流側に着床する。その結果
第3図に示す様に小径鉱が下層へ、大径鉱が上層へとい
う偏堆積現象を呈することになる。
67)但しα :定数 De:大径鉱10の間隙の有効径 ds:小粒子径 上述の運動方程式は、第2図に示した従来技術を実施し
た場合に第3図に示す様な偏堆積現象が生じることを裏
付けるものである。即ち焼結鉱4をシュート5から冷却
装置6のベルトコンベア7上に落下8aiする際に、小
径鉱11はベルトコンベア7の上流側に着床し、大径i
10はそれより遠方、即ち下流側に着床する。その結果
第3図に示す様に小径鉱が下層へ、大径鉱が上層へとい
う偏堆積現象を呈することになる。
そこで本発明者らは焼結鉱4のベルトコンベア7上への
着床方向と冷却装置6のコンベア走行方向を互いに対向
する方向に形成すれば、後記第4図に示す良好な偏堆積
現象即ち大径鉱10が下層部に、小径鉱が上層部に存在
する様な逆の偏堆積現象が形成されるのではないかとの
着想を得、本発明を完成するに至った。
着床方向と冷却装置6のコンベア走行方向を互いに対向
する方向に形成すれば、後記第4図に示す良好な偏堆積
現象即ち大径鉱10が下層部に、小径鉱が上層部に存在
する様な逆の偏堆積現象が形成されるのではないかとの
着想を得、本発明を完成するに至った。
[実施例]
第1図は本発明を実施する為に構成される焼結鉱製造設
備1の要部を示す概略説明図であり、第2図に示した従
来技術と対応する部分には同一の参照符号を付す。
備1の要部を示す概略説明図であり、第2図に示した従
来技術と対応する部分には同一の参照符号を付す。
第1図に示した焼結鉱製造設備1は、ドワイトロイド型
焼結機2の排鉱側から落下させた焼結鉱をシュート5、
邪魔板15上を矢印り、E方向に方向変更させつつベル
トコンベア7上へ落下8載するものである。この過程に
おいて焼結鉱4は第2図の場合と同様−次クラッシャ8
で破砕され、シュート5に沿って落下8送される。前記
シュート5の途中には焼結鉱4の移送方向をコンベア7
の走行方向(B方向)と逆の方向に変換する為の邪魔板
15が設けられる。邪魔板15をシュート5の途中に設
けることによって、焼結鉱4は邪魔板15に衝突し、ベ
ルトコンベア7上への着床方向(矢印Eの方向)と上記
冷却装置6のコンベア走行方向(矢印Bの方向)を互い
に対向する方向とすることができる。
焼結機2の排鉱側から落下させた焼結鉱をシュート5、
邪魔板15上を矢印り、E方向に方向変更させつつベル
トコンベア7上へ落下8載するものである。この過程に
おいて焼結鉱4は第2図の場合と同様−次クラッシャ8
で破砕され、シュート5に沿って落下8送される。前記
シュート5の途中には焼結鉱4の移送方向をコンベア7
の走行方向(B方向)と逆の方向に変換する為の邪魔板
15が設けられる。邪魔板15をシュート5の途中に設
けることによって、焼結鉱4は邪魔板15に衝突し、ベ
ルトコンベア7上への着床方向(矢印Eの方向)と上記
冷却装置6のコンベア走行方向(矢印Bの方向)を互い
に対向する方向とすることができる。
そして上述した運動方程式を考慮すると、大径鉱10は
落下速度が速く小径鉱11よりも遠くへ飛ばされるので
、第1図に示した構成を採用することに、1:って、+
怪哲10はコンベア走行方向の上流側で、小径鉱11は
コンベア走行方向の下流側で着床することになる。その
結果、ベルトコンベア7上では第4図に示す様に大径鉱
10が下層側に、小径鉱11が上層側に存在する積付は
状態となる。この様な焼結鉱4の積付は状態を達成する
ことによって、ベルトコンベア7の下方から供給される
低温の冷却用気体はまず大径焼結鉱10を有効に冷却し
、昇温されてから小径焼結鉱11に接触してこれを冷却
する。即ち冷却用気体の熱交換効率が向上するので、ダ
クト9からの排ガス温度も向上し排熱回収して利用する
場合においても有益である。
落下速度が速く小径鉱11よりも遠くへ飛ばされるので
、第1図に示した構成を採用することに、1:って、+
怪哲10はコンベア走行方向の上流側で、小径鉱11は
コンベア走行方向の下流側で着床することになる。その
結果、ベルトコンベア7上では第4図に示す様に大径鉱
10が下層側に、小径鉱11が上層側に存在する積付は
状態となる。この様な焼結鉱4の積付は状態を達成する
ことによって、ベルトコンベア7の下方から供給される
低温の冷却用気体はまず大径焼結鉱10を有効に冷却し
、昇温されてから小径焼結鉱11に接触してこれを冷却
する。即ち冷却用気体の熱交換効率が向上するので、ダ
クト9からの排ガス温度も向上し排熱回収して利用する
場合においても有益である。
尚焼結鉱4のベルトコンベア7上への着床方向と冷却装
置6のベルトコンベア7の走行方向を互いに対向する方
向に形成する為の手段については格別の制限を受けるこ
とがなく、例えばシュート5と一体的に形成されるフー
ド状のもの或は小径鉱11のみが通過するスクリーン状
のものを邪魔板15の代りに設置して、犬径鉱10を着
床方向のみを変換する構成を採用してもよい。
置6のベルトコンベア7の走行方向を互いに対向する方
向に形成する為の手段については格別の制限を受けるこ
とがなく、例えばシュート5と一体的に形成されるフー
ド状のもの或は小径鉱11のみが通過するスクリーン状
のものを邪魔板15の代りに設置して、犬径鉱10を着
床方向のみを変換する構成を採用してもよい。
次に本発明者らは下記(1)〜(3)の目的を掲げて実
験を行なった。
験を行なった。
(1)邪魔板15の傾斜角度θ(第1図参照)を変化さ
せて、その最適値及び許容範囲を調査する。
せて、その最適値及び許容範囲を調査する。
(2)ベルトコンベア7の送り速度を一定とし、ベルト
コンベア3からの排鉱速度を変化させ、偏堆積度合を調
査する。
コンベア3からの排鉱速度を変化させ、偏堆積度合を調
査する。
(3)シュート5及び邪魔板15の型式を実機と同じセ
ルフライニング方式のものとして所期の偏堆積逆転効果
が得られるか否かを確認する。
ルフライニング方式のものとして所期の偏堆積逆転効果
が得られるか否かを確認する。
(1) 、(2)の各実験を行なう為の条件を下記第1
表に示す。即ち送り速度を1.0 m/minと一定に
して傾斜角度θを36” 、40’ 、45°、50°
と変化した場合と、傾斜角度θを36°と一定にして焼
結機2からの排鉱速度を1.0.1.5.2.0 、3
.0 (m/min )と変化した場合である。
表に示す。即ち送り速度を1.0 m/minと一定に
して傾斜角度θを36” 、40’ 、45°、50°
と変化した場合と、傾斜角度θを36°と一定にして焼
結機2からの排鉱速度を1.0.1.5.2.0 、3
.0 (m/min )と変化した場合である。
第 1 表
尚繰り返し回数は、排鉱速度3.0m/minの場合は
2回であり、他の各場合は夫々3回ずつである。夫々の
結果を第6図及び第7図に示す。第6図は傾斜角度θが
偏析に及ぼす影響を示すグラフであり、第7図は排鉱量
が偏析に及ぼす影響を示すグラフである。
2回であり、他の各場合は夫々3回ずつである。夫々の
結果を第6図及び第7図に示す。第6図は傾斜角度θが
偏析に及ぼす影響を示すグラフであり、第7図は排鉱量
が偏析に及ぼす影響を示すグラフである。
第6図及び第7図から下記の様に考察することができる
。即ち(1)傾斜角度θの変動は偏堆積に大きな影響を
与えるとは言えず、(2)排鉱量の増加は偏堆積度を低
下させるものであった。換言すれば、第4図に示した様
な良好な偏堆積状態を達成するには排鉱量を減少させる
のが有力であるが、実操業においては排鉱量を減少させ
ることは減産につながり好ましくない。但し傾斜角度θ
は安息角ψ(前記第5図参照)を考慮すると、36°程
度が好ましい。
。即ち(1)傾斜角度θの変動は偏堆積に大きな影響を
与えるとは言えず、(2)排鉱量の増加は偏堆積度を低
下させるものであった。換言すれば、第4図に示した様
な良好な偏堆積状態を達成するには排鉱量を減少させる
のが有力であるが、実操業においては排鉱量を減少させ
ることは減産につながり好ましくない。但し傾斜角度θ
は安息角ψ(前記第5図参照)を考慮すると、36°程
度が好ましい。
次に本発明者らは下記第2表に示す様な各粒径の焼結鉱
を所定割合に混合後、焼結機2のベルトコンベア3上に
積付け(層厚100mm)サイクロ減速機付モータにて
ベルトコンベア3,7を夫々駆動し、冷却装置6側のベ
ルトコンベア7に移載された焼結鉱4の上層及び下層を
サンプリングし、粒度分布の測定及びかさ密度の測定を
行なつ第 2 表 第8図から明らかな様に粒径の大きな焼結鉱が下層側に
存在し、粒径の小さな焼結鉱が上層側に存在し、前記第
5図に示した良好な偏堆積状態が達成されたことが理解
される。このことによって冷却装置6における焼結鉱4
の冷却効率を一段と向上することができ、従来の問題点
が一挙に解決された。ちなみに粒径30mmφの大径鉱
を本発明方法によって上層側に積付けた状態で冷却した
場合には、従来方法の場合と比べて40℃も低い温度ま
でン令却できることが認められた。
を所定割合に混合後、焼結機2のベルトコンベア3上に
積付け(層厚100mm)サイクロ減速機付モータにて
ベルトコンベア3,7を夫々駆動し、冷却装置6側のベ
ルトコンベア7に移載された焼結鉱4の上層及び下層を
サンプリングし、粒度分布の測定及びかさ密度の測定を
行なつ第 2 表 第8図から明らかな様に粒径の大きな焼結鉱が下層側に
存在し、粒径の小さな焼結鉱が上層側に存在し、前記第
5図に示した良好な偏堆積状態が達成されたことが理解
される。このことによって冷却装置6における焼結鉱4
の冷却効率を一段と向上することができ、従来の問題点
が一挙に解決された。ちなみに粒径30mmφの大径鉱
を本発明方法によって上層側に積付けた状態で冷却した
場合には、従来方法の場合と比べて40℃も低い温度ま
でン令却できることが認められた。
第9図はシュート5及び邪魔板15をセルフライニング
構造とした例を示す。即ちシュート5については階段状
鋼板16aの角部に、又邪魔板15については傾斜鋼板
16bの下端部に、夫々耐摩耗材17を固設し、操業開
始時にシュート上部から送給される焼結鉱を破線に示す
位置まで保留し、該保留された焼結鉱自体を落下斜面と
して利用し、後から送給される焼結鉱を当該保留焼結鉱
上で転勤させ、ベルトコンベア7上へ落下せしめるもの
である。この様なシュート方式であれば鋼板の摩耗が抑
制され、高寿命のシュート5及び邪魔板15とすること
ができる。
構造とした例を示す。即ちシュート5については階段状
鋼板16aの角部に、又邪魔板15については傾斜鋼板
16bの下端部に、夫々耐摩耗材17を固設し、操業開
始時にシュート上部から送給される焼結鉱を破線に示す
位置まで保留し、該保留された焼結鉱自体を落下斜面と
して利用し、後から送給される焼結鉱を当該保留焼結鉱
上で転勤させ、ベルトコンベア7上へ落下せしめるもの
である。この様なシュート方式であれば鋼板の摩耗が抑
制され、高寿命のシュート5及び邪魔板15とすること
ができる。
また第10図(a) 、 (b)はシュート5の横断面
形状を示すもので、シュート底面中央部5a、5bを中
高に構成し、シュート5上での焼結鉱の偏流を防止でき
る様に構成したものであり、邪魔板15についても同じ
様に構成することができる。
形状を示すもので、シュート底面中央部5a、5bを中
高に構成し、シュート5上での焼結鉱の偏流を防止でき
る様に構成したものであり、邪魔板15についても同じ
様に構成することができる。
[発明の効果]
以上述べた如く本発明によれば、上述の構成を採用する
ことによって焼結鉱の積層状態を冷却効率の良い状態と
し、このことにより従来の問題点を一挙に解決し得たも
のである。
ことによって焼結鉱の積層状態を冷却効率の良い状態と
し、このことにより従来の問題点を一挙に解決し得たも
のである。
第1図は本発明方法を実施する為に構成される焼結鉱製
造設備1の要部を示す概略説明図、第2図は従来技術を
示す概略説明図、第3図は焼結鉱の従来の偏堆積状態を
示す断面図、第4図は本発明方法に従って形成される良
好な偏堆積状態を示す断面図、第5図は偏堆積現象を想
定した図、第6図は傾斜角度θが偏堆積に及ぼす影習を
示すグラフ、第7図は排鉱量が偏堆積に及ぼす影響を示
すグラフ、第8図は焼結鉱の平均粒子径とかさ密度との
関係を示すグラフ、第9図及び第10図(a) 、 (
b)は本発明に使用する他のシュートの例を示す断面説
明図である。 2・・・焼結機 3.7・・・ベルトコンベア
4・・・焼結鉱 5・・・シュート6・・・冷
却装置
造設備1の要部を示す概略説明図、第2図は従来技術を
示す概略説明図、第3図は焼結鉱の従来の偏堆積状態を
示す断面図、第4図は本発明方法に従って形成される良
好な偏堆積状態を示す断面図、第5図は偏堆積現象を想
定した図、第6図は傾斜角度θが偏堆積に及ぼす影習を
示すグラフ、第7図は排鉱量が偏堆積に及ぼす影響を示
すグラフ、第8図は焼結鉱の平均粒子径とかさ密度との
関係を示すグラフ、第9図及び第10図(a) 、 (
b)は本発明に使用する他のシュートの例を示す断面説
明図である。 2・・・焼結機 3.7・・・ベルトコンベア
4・・・焼結鉱 5・・・シュート6・・・冷
却装置
Claims (1)
- ドワイトロイド型焼結機の排鉱側からベルトコンベア式
冷却装置のコンベア上へ焼結鉱を傾斜方向に落下移載す
るに当たり、焼結鉱のコンベア上への着床方向と上記冷
却装置のコンベア走行方向を互いに対向する方向に形成
することを特徴とする焼結鉱の移載方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7160786A JPS62227047A (ja) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | 焼結鉱の移載方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7160786A JPS62227047A (ja) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | 焼結鉱の移載方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62227047A true JPS62227047A (ja) | 1987-10-06 |
Family
ID=13465505
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7160786A Pending JPS62227047A (ja) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | 焼結鉱の移載方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62227047A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8273287B2 (en) | 2003-07-16 | 2012-09-25 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | System for the production of ore with green agglomerates containing a proportion of fines |
CN108518986A (zh) * | 2018-04-18 | 2018-09-11 | 湖南理工学院 | 一种具有爬升移动装置的等温卸料烧结机和卸料方法 |
JP2020164310A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日本製鉄株式会社 | 搬送装置 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53131204A (en) * | 1977-04-18 | 1978-11-15 | Kawasaki Steel Co | Cooling of sintered ore |
-
1986
- 1986-03-28 JP JP7160786A patent/JPS62227047A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53131204A (en) * | 1977-04-18 | 1978-11-15 | Kawasaki Steel Co | Cooling of sintered ore |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8273287B2 (en) | 2003-07-16 | 2012-09-25 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | System for the production of ore with green agglomerates containing a proportion of fines |
CN108518986A (zh) * | 2018-04-18 | 2018-09-11 | 湖南理工学院 | 一种具有爬升移动装置的等温卸料烧结机和卸料方法 |
JP2020164310A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日本製鉄株式会社 | 搬送装置 |
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