JPS614670A - 超高速研磨粉流体ジエツトによる切削方法 - Google Patents
超高速研磨粉流体ジエツトによる切削方法Info
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- JPS614670A JPS614670A JP12694584A JP12694584A JPS614670A JP S614670 A JPS614670 A JP S614670A JP 12694584 A JP12694584 A JP 12694584A JP 12694584 A JP12694584 A JP 12694584A JP S614670 A JPS614670 A JP S614670A
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- B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
- B24C1/00—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods
- B24C1/04—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods for treating only selected parts of a surface, e.g. for carving stone or glass
- B24C1/045—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods for treating only selected parts of a surface, e.g. for carving stone or glass for cutting
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の分野〕
この発明は、岩盤や鉄筋コンクリートなどを切断する超
高速研磨粉流体ジェットによる切削方法に関するもので
ある。
高速研磨粉流体ジェットによる切削方法に関するもので
ある。
ここで、超高速研磨粉流体ジェットとは、石英粉末や銅
スラグ粉末のような研磨微粉末と、気体や液体との混合
流体からなる超高速ジェット流をいう。
スラグ粉末のような研磨微粉末と、気体や液体との混合
流体からなる超高速ジェット流をいう。
［従来技術とその問題点］
近年、岩盤や鉄筋コンクリートなどを切断するにあたり
、騒音公害の防止を目的として、超高速研磨粉流体ジェ
ットによる切削方法を開発することが強く要望されてい
る。
、騒音公害の防止を目的として、超高速研磨粉流体ジェ
ットによる切削方法を開発することが強く要望されてい
る。
一般に、研磨微粉末と気体や液体との混合流体ンエット
を噴射して被加工材の研磨、切削および切断を行なおう
とする試みはすでに知られている。
を噴射して被加工材の研磨、切削および切断を行なおう
とする試みはすでに知られている。
第６Ａ図は被加工材の研磨に従来から使用されているノ
ズルの一例を示している。同図において、４１は氷ジェ
ットノズルで、この水ジェットノズル４１は高圧ポンプ
のような高圧水発生装置４２からの高圧水ａを被加工材
４３に噴射するものであり、このどき、上記ノズル４１
の外周に形成された同軸の研磨粉供給ノズル４４に、エ
ア供給装置４５および研磨粉供給装置４６からエアｂと
ともに研磨粉Ｃを供給して、高圧水ａでもってそのエジ
ェクタ作用によりノズル先端４７から研磨粉を引き込ん
で被加工材４３に噴射する。
ズルの一例を示している。同図において、４１は氷ジェ
ットノズルで、この水ジェットノズル４１は高圧ポンプ
のような高圧水発生装置４２からの高圧水ａを被加工材
４３に噴射するものであり、このどき、上記ノズル４１
の外周に形成された同軸の研磨粉供給ノズル４４に、エ
ア供給装置４５および研磨粉供給装置４６からエアｂと
ともに研磨粉Ｃを供給して、高圧水ａでもってそのエジ
ェクタ作用によりノズル先端４７から研磨粉を引き込ん
で被加工材４３に噴射する。
ところが、このようなジェットｄでは、第６Ｂ図の断面
で示すように、水ジェツトａと研磨粉Ｃとの混合が十分
に行なわれないで、水ジェツトａの外周に研磨粉Ｃが分
散している状態であるから、速度エネルギの最も高い中
心部の水ジェツトａでもって研磨粉Ｃを被加工材４３に
衝突させることかできず、被加工材４３の表面における
錆落し程度の働きしかこのジェン）ｄは達成できない、
−Ｅた、水ジェツトが超高速に向かうにしだがつて研磨
粉Ｃによるノズル先端部４７の摩耗が著しるしく、した
がって、岩盤や鉄筋コンクリートなどの被切断物４３を
切断することはとうてい不可能である。
で示すように、水ジェツトａと研磨粉Ｃとの混合が十分
に行なわれないで、水ジェツトａの外周に研磨粉Ｃが分
散している状態であるから、速度エネルギの最も高い中
心部の水ジェツトａでもって研磨粉Ｃを被加工材４３に
衝突させることかできず、被加工材４３の表面における
錆落し程度の働きしかこのジェン）ｄは達成できない、
−Ｅた、水ジェツトが超高速に向かうにしだがつて研磨
粉Ｃによるノズル先端部４７の摩耗が著しるしく、した
がって、岩盤や鉄筋コンクリートなどの被切断物４３を
切断することはとうてい不可能である。
第７Ａ図は被加工材を切断するために従来から知られて
いるノズルの他の例を示している。同図において、５１
は水ジエツトノズルで、この水ジエツトノズル５１は高
圧ポンプのような高圧水発生装置５２からの高圧水ａを
噴射するものである。５３は上記ノズル５１の外周に形
成された同軸の研磨粉供給ノズルで、この研磨粉供給ノ
ズル５３は研磨粉供給装置５４からの研磨粉Ｃをチャン
バ５５に供給して、高圧水ａでもってそのエジェクタ作
用によりノズル先端５６から研磨粉Ｃを引き込んで水ジ
ェツトａと研磨粉Ｃとの混合を十分に行なったのち、水
ジェツトａと研磨粉Ｃとの混合流体ｄを混合流体ノズル
５７から被加工材５８に噴射する。
いるノズルの他の例を示している。同図において、５１
は水ジエツトノズルで、この水ジエツトノズル５１は高
圧ポンプのような高圧水発生装置５２からの高圧水ａを
噴射するものである。５３は上記ノズル５１の外周に形
成された同軸の研磨粉供給ノズルで、この研磨粉供給ノ
ズル５３は研磨粉供給装置５４からの研磨粉Ｃをチャン
バ５５に供給して、高圧水ａでもってそのエジェクタ作
用によりノズル先端５６から研磨粉Ｃを引き込んで水ジ
ェツトａと研磨粉Ｃとの混合を十分に行なったのち、水
ジェツトａと研磨粉Ｃとの混合流体ｄを混合流体ノズル
５７から被加工材５８に噴射する。
ところが、このようなジェットｄば、第７Ｂ図の断面で
示すように、水ジェツトａと研磨粉Ｃとの混合か十分に
行なわれているため、速度エネルギの最も高い中心部の
水ジェツトａでもって研磨粉Ｃを被加工材５８に衝突さ
せることができ、被加工材５８を切断することが可能で
あると考えられるけれとも、実際には、超高速ジェット
ｄ内の研磨粉Ｃによるノズル５６の内壁の摩耗が著しる
しく、しかも、丞ジェットａはミキシングチャンバ５５
内で膨張してエネルギ損失を生じ、それだけ超高速研磨
粉流体ジェットｄのエネルギ損失がきわめて大きいため
、やはり岩盤や鉄筋コンクリートなどの被切断物４８を
切断することはとうてい不可能である。
示すように、水ジェツトａと研磨粉Ｃとの混合か十分に
行なわれているため、速度エネルギの最も高い中心部の
水ジェツトａでもって研磨粉Ｃを被加工材５８に衝突さ
せることができ、被加工材５８を切断することが可能で
あると考えられるけれとも、実際には、超高速ジェット
ｄ内の研磨粉Ｃによるノズル５６の内壁の摩耗が著しる
しく、しかも、丞ジェットａはミキシングチャンバ５５
内で膨張してエネルギ損失を生じ、それだけ超高速研磨
粉流体ジェットｄのエネルギ損失がきわめて大きいため
、やはり岩盤や鉄筋コンクリートなどの被切断物４８を
切断することはとうてい不可能である。
［発明の目的］
この発明は上記欠点を解消するためになされたもので、
岩盤や鉄筋コンクリートなとを切断することができ、騒
音公害の防止に貢献することができる超高速研磨粉流体
ジェットによる切削方法を提供することを目的とする。
岩盤や鉄筋コンクリートなとを切断することができ、騒
音公害の防止に貢献することができる超高速研磨粉流体
ジェットによる切削方法を提供することを目的とする。
［発明の構成と効果］
この発明による超高速研磨粉流体ジェットによる切削方
法は、岩盤や鉄筋コンクリートなどの被切断物に複数の
ボアホールを所定間隔を存して穿設するとともに、超高
速研磨粉流体ジェットの噴射装置を上記ボアホールの軸
線に沿って移動させながら超高速研磨粉流体ジェットを
上記ボアホールの壁面に指し向けて、各ボアホール間の
被切断物を切断するものである。
法は、岩盤や鉄筋コンクリートなどの被切断物に複数の
ボアホールを所定間隔を存して穿設するとともに、超高
速研磨粉流体ジェットの噴射装置を上記ボアホールの軸
線に沿って移動させながら超高速研磨粉流体ジェットを
上記ボアホールの壁面に指し向けて、各ボアホール間の
被切断物を切断するものである。
上記超高速研磨粉流体ジェットの噴射装置は、超高速流
体ジェットを噴射するジェットノズルと、このノズルを
取り囲んで配置された紡垂形外筒と、この外筒の内壁に
沿いかつこの外筒の軸線まわりに旋回する低速の旋回流
体を発生させる旋回流体発生手段と、上記外筒内に研磨
粉を供給する研磨粉供給手段と、上記外筒における旋回
流体と研磨粉との混合流体を上記ジェットノズルの前方
に導びく混合流体ノズルとを具備し、上記ジェットノズ
ルの前方における混合流体の中央部に超高速流体ジェッ
トを噴射して超高速研磨粉流体ジェットを発生させるよ
うに構成されている。
体ジェットを噴射するジェットノズルと、このノズルを
取り囲んで配置された紡垂形外筒と、この外筒の内壁に
沿いかつこの外筒の軸線まわりに旋回する低速の旋回流
体を発生させる旋回流体発生手段と、上記外筒内に研磨
粉を供給する研磨粉供給手段と、上記外筒における旋回
流体と研磨粉との混合流体を上記ジェットノズルの前方
に導びく混合流体ノズルとを具備し、上記ジェットノズ
ルの前方における混合流体の中央部に超高速流体ジェッ
トを噴射して超高速研磨粉流体ジェットを発生させるよ
うに構成されている。
このように構成したことにより、超高速流体ジエツトと
研磨粉との混合が十分に行なわれるため、速度エネルギ
の最も高い中心部の超高速流体ンエットでもって研磨粉
をボアホールの壁面に指し向ければ、たとえその被切断
物の断面積が広がりのあるものでも、各ボアホール間の
被切断物を有効に切断することかできるとともに、超高
速ジェット内の研磨粉によるノズル内壁の摩耗を生じさ
せたり、超高速ジェットのエネルギ損失を発生させるお
それがない。
研磨粉との混合が十分に行なわれるため、速度エネルギ
の最も高い中心部の超高速流体ンエットでもって研磨粉
をボアホールの壁面に指し向ければ、たとえその被切断
物の断面積が広がりのあるものでも、各ボアホール間の
被切断物を有効に切断することかできるとともに、超高
速ジェット内の研磨粉によるノズル内壁の摩耗を生じさ
せたり、超高速ジェットのエネルギ損失を発生させるお
それがない。
さらに、厚い岩盤や鉄筋コンクリート構造物の解体を騒
音、粉塵公害もなく行なうことができ、しかも原子炉の
解体にあたっては、放射能をもつ粉塵の飛散を防き、安
全に地層の処分が可能である。
音、粉塵公害もなく行なうことができ、しかも原子炉の
解体にあたっては、放射能をもつ粉塵の飛散を防き、安
全に地層の処分が可能である。
［実施例の説明］
以下、この発明の一実施例を図面にしたがって説明する
。第１図はこの発明の実施例による超高速研磨粉流体ジ
ェットによる切削方法の一例を示す概略的な断面図であ
る。
。第１図はこの発明の実施例による超高速研磨粉流体ジ
ェットによる切削方法の一例を示す概略的な断面図であ
る。
図において、ｌは直径約１〜１．８ｍｍの超高速流体ジ
ェットａ噴射するジェットノズル、２はこのノズル１を
取り囲んで配置された紡垂形外筒、３はノズルパイプで
、ノズルパイプ３には配管１１を介して高圧流体ポンプ
のような高圧流体発生装置８から約８００〜１０００Ｋ
ｇ／ｃｍ２の高圧波体が供給される。４はこの外筒２の
先端部に形成されたタンカロイ、セラミックスなどの超
硬合金からなる混合流体ノズルで、この混合流体ノズル
４は上記外筒２の内壁２ａにおける後述する旋回流体ｅ
と研磨粉Ｃ（第４図参照）との混合流体を上記ジェット
ノズルｌの前方に導゛ひくためのものである。５は外筒
２の基端部の開口を閉塞する閉基板で、この閉塞板５に
はノズルパイプ３が固定され、閉塞板５の固定位置を軸
線方向へ移動させることによって、ジェットノズル１の
設定位置を調整できるようになされている。
ェットａ噴射するジェットノズル、２はこのノズル１を
取り囲んで配置された紡垂形外筒、３はノズルパイプで
、ノズルパイプ３には配管１１を介して高圧流体ポンプ
のような高圧流体発生装置８から約８００〜１０００Ｋ
ｇ／ｃｍ２の高圧波体が供給される。４はこの外筒２の
先端部に形成されたタンカロイ、セラミックスなどの超
硬合金からなる混合流体ノズルで、この混合流体ノズル
４は上記外筒２の内壁２ａにおける後述する旋回流体ｅ
と研磨粉Ｃ（第４図参照）との混合流体を上記ジェット
ノズルｌの前方に導゛ひくためのものである。５は外筒
２の基端部の開口を閉塞する閉基板で、この閉塞板５に
はノズルパイプ３が固定され、閉塞板５の固定位置を軸
線方向へ移動させることによって、ジェットノズル１の
設定位置を調整できるようになされている。
６は外筒２の内壁２ａに沿いかっこの外筒２の軸線まわ
りに旋回する低速の旋回流体ｅを発生させる流体供給口
で、この供給口６は第４図に示すように、外筒２の基端
部において外筒２の内壁２ａに沿いかつ内周面の接線方
間へ指し向けられている。このため、この供給口６に低
速の流体発生装置９から、たとえば５〜ｌ ＯＫｇ／
ｃｍ２程度の圧力をもった低速流体すを供給すると、こ
の低速流体すは外筒２の内ｉ２ａに沿いかっこの外筒２
の軸線まわりに旋回する低速の旋回流体ｅとなる。
りに旋回する低速の旋回流体ｅを発生させる流体供給口
で、この供給口６は第４図に示すように、外筒２の基端
部において外筒２の内壁２ａに沿いかつ内周面の接線方
間へ指し向けられている。このため、この供給口６に低
速の流体発生装置９から、たとえば５〜ｌ ＯＫｇ／
ｃｍ２程度の圧力をもった低速流体すを供給すると、こ
の低速流体すは外筒２の内ｉ２ａに沿いかっこの外筒２
の軸線まわりに旋回する低速の旋回流体ｅとなる。
７は外筒２の基端部に形成された研磨粉供給口で、この
研磨粉供給ロアは研磨粉供給口Ｍ１ｏがらの研磨粉Ｃを
外筒２内に供給し、外筒２内において研磨粉Ｃの混合さ
れた旋回流体ｅを発生させることかできる。
研磨粉供給ロアは研磨粉供給口Ｍ１ｏがらの研磨粉Ｃを
外筒２内に供給し、外筒２内において研磨粉Ｃの混合さ
れた旋回流体ｅを発生させることかできる。
この旋回流体ｅは第５Ａ図に示すように、外筒２の内壁
２ａに沿って同局方向へ低速度で旋回するから、外筒２
を摩耗させることかないばかりでなく、均質な分布で旋
回しなからノズル４に向って搬送され、超高速流体ジェ
ットａでもってそのエンエクタ作用により引き込まれる
。この引き込みに際し１．混合旋回流体ｅは外筒２の内
壁２ａから敲れる点ｍ−（第５Ｂ図参照）においてその
流速が最大になるけれども、その流速は４００ ｍ ／
ＳｅＣの超高速流体ジェットａの流速に比較してきわ
めて小さく、しかも、研磨粉Ｃの単位面積当りにおける
粒度分布が少ないから、外筒２の内壁２ａの摩耗を極力
抑制することができる。
２ａに沿って同局方向へ低速度で旋回するから、外筒２
を摩耗させることかないばかりでなく、均質な分布で旋
回しなからノズル４に向って搬送され、超高速流体ジェ
ットａでもってそのエンエクタ作用により引き込まれる
。この引き込みに際し１．混合旋回流体ｅは外筒２の内
壁２ａから敲れる点ｍ−（第５Ｂ図参照）においてその
流速が最大になるけれども、その流速は４００ ｍ ／
ＳｅＣの超高速流体ジェットａの流速に比較してきわ
めて小さく、しかも、研磨粉Ｃの単位面積当りにおける
粒度分布が少ないから、外筒２の内壁２ａの摩耗を極力
抑制することができる。
混合旋回流体ｅ内の研磨粉Ｃを超高速流体ジェットａに
より引き込んで発生した超高速研磨粉流体ジェットｄは
ノズル４内を通過するけれども、この混合流体ノズル４
の内口径Ｄ２は第１図に示すようにジェットノズル１の
内口径Ｄ１よりも大径に形成されているから、超高速研
磨粉流体ジェットｄは第５Ｃ図および第５Ｄ図に示すよ
うに、混合流体ノズル４の内壁４ａに接触することがな
い。すなわち、第５Ｃ図に示すように混合流体ノズル４
の中央部を超高速研磨粉流体ジェン）ｄが通過するとと
もに、その外周に研磨粉Ｃの全混合領域が形成され、さ
らにその外周に流体すの領域か形成されるから、超高速
研磨粉流体ジェットｄは混合流体ノズル４の内壁４ａに
接触することかなく、したがって、超高速研磨粉流体ジ
ェットｄ内の研磨粉Ｃによって混合流体ノズル４の内壁
４ａが摩耗するおそれがない。しかも、超高速研磨粉流
体ジェットｄは混合流体ノズル４の内壁４ａに接触する
ことがないから、超高速研磨粉流体ジェットｄのエネル
キ損失を防止することができる。このように、超高速研
磨粉流体ジェン）ｄは第５Ｄ図の断面で示すように、超
高速流体ジェットａと研磨粉Ｃとの混合か十分に行なわ
れているため、速度エネルギの最も高い中心部の超高速
流体ジェン）ａでもって研磨粉Ｃを第１図に示す被切断
物１２に衝突させることができる。
より引き込んで発生した超高速研磨粉流体ジェットｄは
ノズル４内を通過するけれども、この混合流体ノズル４
の内口径Ｄ２は第１図に示すようにジェットノズル１の
内口径Ｄ１よりも大径に形成されているから、超高速研
磨粉流体ジェットｄは第５Ｃ図および第５Ｄ図に示すよ
うに、混合流体ノズル４の内壁４ａに接触することがな
い。すなわち、第５Ｃ図に示すように混合流体ノズル４
の中央部を超高速研磨粉流体ジェン）ｄが通過するとと
もに、その外周に研磨粉Ｃの全混合領域が形成され、さ
らにその外周に流体すの領域か形成されるから、超高速
研磨粉流体ジェットｄは混合流体ノズル４の内壁４ａに
接触することかなく、したがって、超高速研磨粉流体ジ
ェットｄ内の研磨粉Ｃによって混合流体ノズル４の内壁
４ａが摩耗するおそれがない。しかも、超高速研磨粉流
体ジェットｄは混合流体ノズル４の内壁４ａに接触する
ことがないから、超高速研磨粉流体ジェットｄのエネル
キ損失を防止することができる。このように、超高速研
磨粉流体ジェン）ｄは第５Ｄ図の断面で示すように、超
高速流体ジェットａと研磨粉Ｃとの混合か十分に行なわ
れているため、速度エネルギの最も高い中心部の超高速
流体ジェン）ａでもって研磨粉Ｃを第１図に示す被切断
物１２に衝突させることができる。
いま、第３図に示す鉄筋コンクリート１２の解体にあた
って、まず、鉄筋コンクリート１２の壁面に垂直方向へ
、直径約１６０ｍｍの複数のホア不−ル上４をその中心
軸の間隔８００〜９００ｍｍでもって基盤目状に穿設す
るとともに、上述した超高速研磨粉流体ジェットの噴射
装置Ｍを上記ボアホール１４の軸線に沿って、第２図に
示すガイド゛部材１３を介して移動させながら超高速研
磨粉Ｘｔ体クジエツトを上記ボアホール１４のｆｉ面１
４ａに指し向ければ、第３図に示す各ボアホール１４で
囲まれた斜線領域Ｎの鉄筋コンクリ−）１２を切断する
ことができる。
って、まず、鉄筋コンクリート１２の壁面に垂直方向へ
、直径約１６０ｍｍの複数のホア不−ル上４をその中心
軸の間隔８００〜９００ｍｍでもって基盤目状に穿設す
るとともに、上述した超高速研磨粉流体ジェットの噴射
装置Ｍを上記ボアホール１４の軸線に沿って、第２図に
示すガイド゛部材１３を介して移動させながら超高速研
磨粉Ｘｔ体クジエツトを上記ボアホール１４のｆｉ面１
４ａに指し向ければ、第３図に示す各ボアホール１４で
囲まれた斜線領域Ｎの鉄筋コンクリ−）１２を切断する
ことができる。
さらに、厚い鉄筋コンクリート構造物の解体を騒音、粉
塵公害もなく行なうことができ、しかも原子炉の解体に
あたっては、放射能をもつ粉塵の飛散を防ぎ、安全に地
層の処分が可能である。
塵公害もなく行なうことができ、しかも原子炉の解体に
あたっては、放射能をもつ粉塵の飛散を防ぎ、安全に地
層の処分が可能である。
なお、上記実施例において、超高速流体ジェットａは従
来例と同様に水ジェツトないしは油ジェツトのような液
体ジェットであっても、あるいはエアジェツトのような
気体ジェットであってもよいが、被切断材１２が発火性
もしくは爆発性の材料である場合には、ヘリウムガスや
ちつ素ガスのような不活性ガスジェン）ａを使用するこ
とが推奨される。
来例と同様に水ジェツトないしは油ジェツトのような液
体ジェットであっても、あるいはエアジェツトのような
気体ジェットであってもよいが、被切断材１２が発火性
もしくは爆発性の材料である場合には、ヘリウムガスや
ちつ素ガスのような不活性ガスジェン）ａを使用するこ
とが推奨される。
また、旋回流体ｅはエアのような気体であっても、水の
ような液体であってもよいことはいうまでもない。
ような液体であってもよいことはいうまでもない。
第１図はこの発明による超高速研磨粉流体ジェットｉこ
よる切削方法の一例を示す概略的な断面図、第２図は第
１図の下面図、第３図は鉄筋コンク１ノート構造物の解
体方法を説明するための平面図、第４図は第１図のＡ−
Ａ線に沿う概略的な断面図、第５Ａ図は第１図の作動を
説明するための概略的な断面図、第５Ｂ図は第５・Ａ図
の要部の私人断面図、第５Ｃ図は第５Ｂ図のＢ−Ｂ線に
沿う断面図、第５Ｄ図は第５Ｂ図のＣ−Ｃ線に沿う断面
図、第６Ａ図は従来例の一例を示す概略的な断面図、第
６Ｂ図は第６Ａ図の作動を説明するための断面図、第、
７Ａ図は従来例の他の例を示す概略的な断面図、第７Ｂ
図は第７Ａ図の作動を説明するための断面図である。 １・・・ジェットノズル、２・・・紡垂形外筒、４・・
・混合流体ノズル、９・・・旋回流体発生手段、】０・
・・研ノＨ粉供給手段、ａ・・・超高速流体ジェット、
Ｃ・・・研磨粉、ｄ・・・超高速研磨粉流体ジェット、
ｅ・・・旋回流体、１２・・・被切断物、１４・・・ボ
アホール。 第１図 第３図 Ｃ 第６Ａ図
よる切削方法の一例を示す概略的な断面図、第２図は第
１図の下面図、第３図は鉄筋コンク１ノート構造物の解
体方法を説明するための平面図、第４図は第１図のＡ−
Ａ線に沿う概略的な断面図、第５Ａ図は第１図の作動を
説明するための概略的な断面図、第５Ｂ図は第５・Ａ図
の要部の私人断面図、第５Ｃ図は第５Ｂ図のＢ−Ｂ線に
沿う断面図、第５Ｄ図は第５Ｂ図のＣ−Ｃ線に沿う断面
図、第６Ａ図は従来例の一例を示す概略的な断面図、第
６Ｂ図は第６Ａ図の作動を説明するための断面図、第、
７Ａ図は従来例の他の例を示す概略的な断面図、第７Ｂ
図は第７Ａ図の作動を説明するための断面図である。 １・・・ジェットノズル、２・・・紡垂形外筒、４・・
・混合流体ノズル、９・・・旋回流体発生手段、】０・
・・研ノＨ粉供給手段、ａ・・・超高速流体ジェット、
Ｃ・・・研磨粉、ｄ・・・超高速研磨粉流体ジェット、
ｅ・・・旋回流体、１２・・・被切断物、１４・・・ボ
アホール。 第１図 第３図 Ｃ 第６Ａ図
Claims (1)
- （１）超高速流体ジェットを噴射するジェットノズルと
、このノズルを取り囲んで配置された紡垂形外筒と、こ
の外筒の内壁に沿いかつこの外筒の軸線まわりに旋回す
る低速の旋回流体を発生させる旋回流体発生手段と、上
記外筒内に研磨粉を供給する研磨粉供給手段と、上記外
筒における旋回流体と研磨粉との混合流体を上記ジェッ
トノズルの前方に導びく混合流体ノズルとを具備してな
る超高速研磨粉流体ジェットの噴射装置を構成し、被切
断物に複数のボアホールを所定間隔を存して穿設すると
ともに、上記噴射装置を上記ボアホールの軸線に沿つて
移動させながら、上記ジェットノズルの前方における混
合流体の中央部に超高速流体ジェットを噴射して発生さ
れた超高速研磨粉流体ジェットを上記ボアホールの壁面
に指し向けて、各ボアホール間の被切断物を切断するこ
とを特徴とする超高速研磨粉流体ジェットによる切削方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12694584A JPS614670A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 超高速研磨粉流体ジエツトによる切削方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12694584A JPS614670A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 超高速研磨粉流体ジエツトによる切削方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS614670A true JPS614670A (ja) | 1986-01-10 |
| JPS6362342B2 JPS6362342B2 (ja) | 1988-12-02 |
Family
ID=14947779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12694584A Granted JPS614670A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 超高速研磨粉流体ジエツトによる切削方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS614670A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263100A (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-19 | 大成建設株式会社 | ウオ−タ−ジエツト切断工法 |
| JPS6274600A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-06 | 大成建設株式会社 | アブレ−シブジエツトを用いた切断装置 |
| JPS62164966A (ja) * | 1986-01-11 | 1987-07-21 | 株式会社 間組 | 原子炉における遮蔽コンクリ−トの部分解体方法 |
| JPS62164967A (ja) * | 1986-01-11 | 1987-07-21 | 株式会社 間組 | 原子炉における遮蔽コンクリ−トの部分解体方法 |
| JPS62167000A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-23 | フジタ工業株式会社 | 鉄筋コンクリ−ト切断方法及び装置 |
| JPS6313697U (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-29 | ||
| WO1992011116A1 (en) * | 1990-12-17 | 1992-07-09 | Tadeusz Stec | Method of cutting amorphous materials using liquid |
| US6244927B1 (en) | 1998-08-31 | 2001-06-12 | Ingersoll-Rand Company | Multi-functional sensing methods and apparatus therefor |
| JP2007185694A (ja) * | 2006-01-13 | 2007-07-26 | Disco Abrasive Syst Ltd | レーザ・ジェット加工装置 |
| JP2015183373A (ja) * | 2014-03-20 | 2015-10-22 | 新日鐵住金株式会社 | 設備基礎の補修方法 |
| KR20170076723A (ko) | 2014-10-30 | 2017-07-04 | 스미토모 긴조쿠 고잔 가부시키가이샤 | 니켈 함유 복합 수산화물과 그의 제조 방법, 비수계 전해질 이차 전지용 정극 활물질과 그의 제조 방법 및 비수계 전해질 이차 전지 |
-
1984
- 1984-06-20 JP JP12694584A patent/JPS614670A/ja active Granted
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263100A (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-19 | 大成建設株式会社 | ウオ−タ−ジエツト切断工法 |
| JPH0569677B2 (ja) * | 1985-09-10 | 1993-10-01 | Taisei Corp | |
| JPS6274600A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-06 | 大成建設株式会社 | アブレ−シブジエツトを用いた切断装置 |
| JPS62164966A (ja) * | 1986-01-11 | 1987-07-21 | 株式会社 間組 | 原子炉における遮蔽コンクリ−トの部分解体方法 |
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| JPS62167000A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-23 | フジタ工業株式会社 | 鉄筋コンクリ−ト切断方法及び装置 |
| JPS6313697U (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-29 | ||
| WO1992011116A1 (en) * | 1990-12-17 | 1992-07-09 | Tadeusz Stec | Method of cutting amorphous materials using liquid |
| US6244927B1 (en) | 1998-08-31 | 2001-06-12 | Ingersoll-Rand Company | Multi-functional sensing methods and apparatus therefor |
| JP2007185694A (ja) * | 2006-01-13 | 2007-07-26 | Disco Abrasive Syst Ltd | レーザ・ジェット加工装置 |
| JP2015183373A (ja) * | 2014-03-20 | 2015-10-22 | 新日鐵住金株式会社 | 設備基礎の補修方法 |
| KR20170076723A (ko) | 2014-10-30 | 2017-07-04 | 스미토모 긴조쿠 고잔 가부시키가이샤 | 니켈 함유 복합 수산화물과 그의 제조 방법, 비수계 전해질 이차 전지용 정극 활물질과 그의 제조 방법 및 비수계 전해질 이차 전지 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6362342B2 (ja) | 1988-12-02 |
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