JPS6136398A - 高濃度石炭・水スラリ製造方法 - Google Patents
高濃度石炭・水スラリ製造方法Info
- Publication number
- JPS6136398A JPS6136398A JP15971784A JP15971784A JPS6136398A JP S6136398 A JPS6136398 A JP S6136398A JP 15971784 A JP15971784 A JP 15971784A JP 15971784 A JP15971784 A JP 15971784A JP S6136398 A JPS6136398 A JP S6136398A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- amount
- slurry
- coal
- solid fuel
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/32—Liquid carbonaceous fuels consisting of coal-oil suspensions or aqueous emulsions or oil emulsions
- C10L1/326—Coal-water suspensions
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(発明の利用分野)
本発明は高濃度石炭・水スラリの製造方法に係り、特に
製造されたスラリの品質を均一にするための制御方法に
関するものである。
製造されたスラリの品質を均一にするための制御方法に
関するものである。
(発明の背景)
近年のエネルギー事情を背景に石油代替燃料として石炭
が見直され、その利用拡大のために各種利用技術に関す
る研究開発が活発に推進されている。しかしながら、石
炭は固体であるがためにそのハンドリングが厄介である
という欠点がある。
が見直され、その利用拡大のために各種利用技術に関す
る研究開発が活発に推進されている。しかしながら、石
炭は固体であるがためにそのハンドリングが厄介である
という欠点がある。
これを克服する技術として期待されているものが石炭の
流体化利用技術である0石炭と油の混合燃料であるC
OM (Coal −Oll −Mtxtures )
や石炭と水の混合燃料であるC W M (Coal
−Water−Mlxtures)等がその代表例であ
る。しかしCOMは石炭転換率が重量基準で約50チで
あり、転換率100−のCWMが注目を集めている。
流体化利用技術である0石炭と油の混合燃料であるC
OM (Coal −Oll −Mtxtures )
や石炭と水の混合燃料であるC W M (Coal
−Water−Mlxtures)等がその代表例であ
る。しかしCOMは石炭転換率が重量基準で約50チで
あり、転換率100−のCWMが注目を集めている。
長期間安定で、かつ直接噴霧燃焼可能なCWMは、石炭
濃度が約60重量−以上、石炭粒度が200メツシヱ(
74μm)通過約70〜80重量−程度のものであり、
スラリの粘度が約2 o o OCP以下である。この
ような性状をもつCW牟家、u)幅の広い粒径分布を調
整して石炭の充填率を上げて高濃度化し、(2)適切な
界面活性剤やpH調整剤を添加して粒子表面な親水化し
、粒子の表面電位を調整して粒子同志を反発安定分散さ
せて低粘度化することにより調製可能である。第13図
は、これをモデル化して示したもので、第13A図は狭
い粒径分布の石炭粒子100のスラリ、第13B図は幅
広い粒径分布の石炭スラリを示し、第10B図の方が密
充填化されていることが分る。また第11図は、石炭粒
子100に疎水基102と親水基104を有する界面活
性剤が作用して、水膜形成による親水化と荷電による分
散が行なわれる状態を示ゝしたものである。燃料として
品質の均一なCWMを連続的に製造するためには、製造
装置において、石炭の供給量、給水量、界面活性剤およ
びpH111整剤の添加量を常時適正な割合に調整させ
ることが必須である。また石炭は均一な物質ではなく、
同一炭層で採堀された石炭もロットによって性状、特に
粉砕性と固有水分、が変動する。また採炭後も環境変化
により石炭の表面水分や酸化によるpHが変動する。こ
のようなCWMの性状に影響を及ぼす因子の変動に対し
【も迅速に対応し【品質の均一なCWMを連続的に製造
できる制御方法の開発が望まれる。
濃度が約60重量−以上、石炭粒度が200メツシヱ(
74μm)通過約70〜80重量−程度のものであり、
スラリの粘度が約2 o o OCP以下である。この
ような性状をもつCW牟家、u)幅の広い粒径分布を調
整して石炭の充填率を上げて高濃度化し、(2)適切な
界面活性剤やpH調整剤を添加して粒子表面な親水化し
、粒子の表面電位を調整して粒子同志を反発安定分散さ
せて低粘度化することにより調製可能である。第13図
は、これをモデル化して示したもので、第13A図は狭
い粒径分布の石炭粒子100のスラリ、第13B図は幅
広い粒径分布の石炭スラリを示し、第10B図の方が密
充填化されていることが分る。また第11図は、石炭粒
子100に疎水基102と親水基104を有する界面活
性剤が作用して、水膜形成による親水化と荷電による分
散が行なわれる状態を示ゝしたものである。燃料として
品質の均一なCWMを連続的に製造するためには、製造
装置において、石炭の供給量、給水量、界面活性剤およ
びpH111整剤の添加量を常時適正な割合に調整させ
ることが必須である。また石炭は均一な物質ではなく、
同一炭層で採堀された石炭もロットによって性状、特に
粉砕性と固有水分、が変動する。また採炭後も環境変化
により石炭の表面水分や酸化によるpHが変動する。こ
のようなCWMの性状に影響を及ぼす因子の変動に対し
【も迅速に対応し【品質の均一なCWMを連続的に製造
できる制御方法の開発が望まれる。
(発明の目的)
本発明の目的は、高濃度石炭・水スラリの製造に関する
技術上の問題を解決し、品質の均一な高濃度石炭・水ス
ラリを連続的に製造するための制御方法を提供するにあ
る。
技術上の問題を解決し、品質の均一な高濃度石炭・水ス
ラリを連続的に製造するための制御方法を提供するにあ
る。
(発明の概要)
要するに本発明は、高態度石炭・水スラリの製造におい
て、スラリの粘度、濃度、pH,粒径分布などを常時監
視し、これらの変動を検知し【給炭量、給水量、界面活
性剤およびpH調整剤の添加量を調整することにより石
炭・水スラリの仕様を一定に制御するものである。
て、スラリの粘度、濃度、pH,粒径分布などを常時監
視し、これらの変動を検知し【給炭量、給水量、界面活
性剤およびpH調整剤の添加量を調整することにより石
炭・水スラリの仕様を一定に制御するものである。
(発明の実施例)
以下、本発明の実施例を図面により具体的に説明する。
第1図は、CWM製造装置の構成例を示すものである。
第2図において、石炭Aは原炭バンカ1に貯蔵され、給
炭機2を経由して湿式ボールミル10に供給される。こ
れと同時に水Bが水タンク3より水ポンプ4を経由して
、またpH調整剤CがpH!III整剤タンク5からp
H調調整剤ポングセ軽油して、さらに界面活性剤りが界
面活性剤タンク7から界面活性剤ポンプ8を経由して湿
式ボールミル10に供給される。湿式ボールミル10に
供給された石炭は、水、界面活性剤、I)H調整剤とと
もに粉砕混合されて石炭・水スラリとなり、スラリタン
ク11に排出される。スラリタンク11に一旦貯蔵され
たスラリはポンプ12により粗粒分離機13に搬送され
、粗粒が除去され″CI!!品CWM Eとして製品
メンタ14に貯蔵される。粗粒分離機で分離された粗粒
は液供給管9を通して湿式ボールミル10に循環される
。
炭機2を経由して湿式ボールミル10に供給される。こ
れと同時に水Bが水タンク3より水ポンプ4を経由して
、またpH調整剤CがpH!III整剤タンク5からp
H調調整剤ポングセ軽油して、さらに界面活性剤りが界
面活性剤タンク7から界面活性剤ポンプ8を経由して湿
式ボールミル10に供給される。湿式ボールミル10に
供給された石炭は、水、界面活性剤、I)H調整剤とと
もに粉砕混合されて石炭・水スラリとなり、スラリタン
ク11に排出される。スラリタンク11に一旦貯蔵され
たスラリはポンプ12により粗粒分離機13に搬送され
、粗粒が除去され″CI!!品CWM Eとして製品
メンタ14に貯蔵される。粗粒分離機で分離された粗粒
は液供給管9を通して湿式ボールミル10に循環される
。
第1図は、本発明における最も代表的なCWM製造装置
の構成例を示したものであり、石炭、水、界面活性剤、
pH調整剤の供給方法等若干変更してもよい。例えば、
界面活性剤は湿式ボールミル100入口および出口の2
ケ所に分けて添加してもよく、また粗粒分離機13は省
略される場合もある。
の構成例を示したものであり、石炭、水、界面活性剤、
pH調整剤の供給方法等若干変更してもよい。例えば、
界面活性剤は湿式ボールミル100入口および出口の2
ケ所に分けて添加してもよく、また粗粒分離機13は省
略される場合もある。
CWM燃料の仕様で重要なものは、石炭の粒径分布、ス
ラリ粘度および濃度である。これらの仕様を常時一定の
値に制御することが重要であり、このため、これらの仕
様を常時監視してフィードバックし、一定範囲内になる
ようにCWM製造装置を制御する必要がある。
ラリ粘度および濃度である。これらの仕様を常時一定の
値に制御することが重要であり、このため、これらの仕
様を常時監視してフィードバックし、一定範囲内になる
ようにCWM製造装置を制御する必要がある。
そこで本発明者らは、スラリ性状に及ぼす影響因子を把
握するために、実験室用ミルを用い【スラリ濃度が高い
雰囲気で石炭を湿式粉砕する場合の粉砕機構を検討する
とともに、第1図における系統図に基いたCWM製造設
備を用い性状の異なる各種石炭の粉砕試験を実施した。
握するために、実験室用ミルを用い【スラリ濃度が高い
雰囲気で石炭を湿式粉砕する場合の粉砕機構を検討する
とともに、第1図における系統図に基いたCWM製造設
備を用い性状の異なる各種石炭の粉砕試験を実施した。
第2図は、A炭(HGI=52)を湿式バッチ粉砕する
際の石炭濃度を70重量−および50重量−の条件で3
25 mesh(44srn )通過量が60:Jl[
量チになるように粉砕した結果を示すものである。図中
、45が70重量−の場合、46が50重量−の場合を
示す。70重量−の高石炭機度で粉砕する際に、界面活
性剤(ナフタレンスルホン酸ナトリウム系)および水酸
化ナトリウムを石炭に対しそれぞれ0゜7重量%および
0.1重量−使用して粉砕すると、幅の広い粒径分布が
得られ(分布指数0.4)粘度は1000cPとなる。
際の石炭濃度を70重量−および50重量−の条件で3
25 mesh(44srn )通過量が60:Jl[
量チになるように粉砕した結果を示すものである。図中
、45が70重量−の場合、46が50重量−の場合を
示す。70重量−の高石炭機度で粉砕する際に、界面活
性剤(ナフタレンスルホン酸ナトリウム系)および水酸
化ナトリウムを石炭に対しそれぞれ0゜7重量%および
0.1重量−使用して粉砕すると、幅の広い粒径分布が
得られ(分布指数0.4)粘度は1000cPとなる。
石炭濃度50重量−で粉砕する場合、界面活性剤を使用
することなく、幅の狭い粒径分布が得られ、(分布指数
1.0)スラリの粘度は100cPであった。このスラ
リを脱水濃縮して石炭濃度を65重i−チとし、界面活
性剤および水酸化す) IJウムをそれぞれ0.7重量
−および0.1重i−優添加したが、スラリ粘度は10
,000cP以上となり流動性のあるスラリにはならな
かった。一方、界面活性剤および水酸化ナトリウムを添
加せずに石炭誌度70重量−で粉砕を試みたが、ミル内
の粘度が高すぎて内容物が集塊状となつ℃流動せず粉砕
が進行しなかった。性状の異なる各種石炭について高濃
度湿式粉砕によるスラリ化特性を実施したところ、炭塊
に依存するが分布指数が0.25〜0.5の幅の広い粒
径分布を達成すると最も高濃度化できることが判明した
。高濃度湿式粉砕によれば、ミル内粘度が高いために粉
砕機構が衝撃粉砕支配から摩擦粉砕支配に変り、粒子表
面が削りとられて超微粉が多く生成し幅の広い粒径分布
になると考えられる(第3図参照)。
することなく、幅の狭い粒径分布が得られ、(分布指数
1.0)スラリの粘度は100cPであった。このスラ
リを脱水濃縮して石炭濃度を65重i−チとし、界面活
性剤および水酸化す) IJウムをそれぞれ0.7重量
−および0.1重i−優添加したが、スラリ粘度は10
,000cP以上となり流動性のあるスラリにはならな
かった。一方、界面活性剤および水酸化ナトリウムを添
加せずに石炭誌度70重量−で粉砕を試みたが、ミル内
の粘度が高すぎて内容物が集塊状となつ℃流動せず粉砕
が進行しなかった。性状の異なる各種石炭について高濃
度湿式粉砕によるスラリ化特性を実施したところ、炭塊
に依存するが分布指数が0.25〜0.5の幅の広い粒
径分布を達成すると最も高濃度化できることが判明した
。高濃度湿式粉砕によれば、ミル内粘度が高いために粉
砕機構が衝撃粉砕支配から摩擦粉砕支配に変り、粒子表
面が削りとられて超微粉が多く生成し幅の広い粒径分布
になると考えられる(第3図参照)。
第4図は、A炭スラリの粘度に及ぼす界面活性剤添加量
と石炭濃度の影響を示すものである。図中、46は石炭
濃度67m、47は石炭濃度70−の場合である。同一
添加量では石炭濃度が低い方が粘度が低く、同一石炭濃
度においては、添加量増加とともにスラリ粘度は低−下
するが、ある一定量を越えると粘度は低下しないことが
分る。次にスラリのpHの影響を検討した。
と石炭濃度の影響を示すものである。図中、46は石炭
濃度67m、47は石炭濃度70−の場合である。同一
添加量では石炭濃度が低い方が粘度が低く、同一石炭濃
度においては、添加量増加とともにスラリ粘度は低−下
するが、ある一定量を越えると粘度は低下しないことが
分る。次にスラリのpHの影響を検討した。
第5図は、A炭スラリの粘度に対するpHの影響を示す
もので(界面活性剤0.7チ含有)N pHが7以下に
なると粘度は約2倍以上となる。従ってpHは7以上、
好ましくは8〜9にする必要があることが分る。
もので(界面活性剤0.7チ含有)N pHが7以下に
なると粘度は約2倍以上となる。従ってpHは7以上、
好ましくは8〜9にする必要があることが分る。
以上の結果より、高濃度の石炭・水スラリを湿式ボール
ミルで調製するためには、高石炭濃度の状態で粉砕して
幅の広い粒径分布を得ることおよび粉砕時の粘度を低減
するために界面活性剤およびpH調整剤の使用が不可欠
であり、界面活性剤の添加量、スラリのpHには最適値
があることが判った。
ミルで調製するためには、高石炭濃度の状態で粉砕して
幅の広い粒径分布を得ることおよび粉砕時の粘度を低減
するために界面活性剤およびpH調整剤の使用が不可欠
であり、界面活性剤の添加量、スラリのpHには最適値
があることが判った。
このような高石炭濃度での粉砕は、ミル内粘度が通常の
湿式粉砕(石炭濃度30〜50重量%)よりも粘度が高
いために、ボールの運動が抑制されて、ボール同志ある
いはボールとミル内壁間の衝突機構からボールの転がり
(J1!擦)機構に変り、このためミルの騒音、駆動動
力も低下する。第6図は粉砕時の石炭濃度とミル駆動動
力および騒音レベルの関係を示すものである。図中、4
8は騒音との関係、49は動力との関係を示す。実際に
は石炭濃度が増大すると駆動動力、騒音レベルが低下す
るのは、ミル内の粘度が上昇するためである。この結果
、石炭濃度つまり粘度が増大するとミル動力が低下して
仕事量が減少し、粉砕粒度が粗くなる。石炭(HGI=
67)を用いた粉砕試験結果(第7図)がこの関係を示
すものである。
湿式粉砕(石炭濃度30〜50重量%)よりも粘度が高
いために、ボールの運動が抑制されて、ボール同志ある
いはボールとミル内壁間の衝突機構からボールの転がり
(J1!擦)機構に変り、このためミルの騒音、駆動動
力も低下する。第6図は粉砕時の石炭濃度とミル駆動動
力および騒音レベルの関係を示すものである。図中、4
8は騒音との関係、49は動力との関係を示す。実際に
は石炭濃度が増大すると駆動動力、騒音レベルが低下す
るのは、ミル内の粘度が上昇するためである。この結果
、石炭濃度つまり粘度が増大するとミル動力が低下して
仕事量が減少し、粉砕粒度が粗くなる。石炭(HGI=
67)を用いた粉砕試験結果(第7図)がこの関係を示
すものである。
図中、50.51.52はそれぞれ石炭濃度75.74
.73重量−の場合を示す。すなわち、同一給炭量(乾
炭基準)で石炭濃度が高くなるとスラリの粒度が粗くな
る。これは従来の低濃度粉砕ではあり得ない現象である
。また同一石炭濃度では、給炭量を増加すると、従来の
湿式粉砕と同様にミル内の滞留時間が減少するために粒
度は粗くなることが判った。
.73重量−の場合を示す。すなわち、同一給炭量(乾
炭基準)で石炭濃度が高くなるとスラリの粒度が粗くな
る。これは従来の低濃度粉砕ではあり得ない現象である
。また同一石炭濃度では、給炭量を増加すると、従来の
湿式粉砕と同様にミル内の滞留時間が減少するために粒
度は粗くなることが判った。
第8図は製造したスラリの粘度と濃度および粒度の関係
を示すもので、石炭濃度の増大するにつれて、また粒度
が細かくなるにつれて粘度が増大することが分る。
を示すもので、石炭濃度の増大するにつれて、また粒度
が細かくなるにつれて粘度が増大することが分る。
次に炭種によるスラリ化特性を検討した。第9図は、各
々の石炭(石炭は200mesh通過170重量%のも
の)の吸水率(石炭が粒子内部に吸水する割合、l水/
11石炭)とスラリ粘度が1500cpのときの石炭濃
度の関係を示したもので、到達石炭濃度は炭種により大
きく依存することが分る。またこの吸収率は石炭の固有
水分にほぼ比例することが分った。さらに興味深いこと
は、同一炭種でも、ロットが異なれば吸水率が異なり、
スラリ性状も変化することが判明した。C炭(HGI=
37、図中のC)はロフトの相違により吸水率がii*
から13チに変化し、同一粘度でのスラリ濃度も68−
から66%に減少した。
々の石炭(石炭は200mesh通過170重量%のも
の)の吸水率(石炭が粒子内部に吸水する割合、l水/
11石炭)とスラリ粘度が1500cpのときの石炭濃
度の関係を示したもので、到達石炭濃度は炭種により大
きく依存することが分る。またこの吸収率は石炭の固有
水分にほぼ比例することが分った。さらに興味深いこと
は、同一炭種でも、ロットが異なれば吸水率が異なり、
スラリ性状も変化することが判明した。C炭(HGI=
37、図中のC)はロフトの相違により吸水率がii*
から13チに変化し、同一粘度でのスラリ濃度も68−
から66%に減少した。
第1θ図は650φXi 250 湿式ボールミルに
おける各種石炭の粉砕特性を粉砕容量(戦災基準)と石
炭のHG I (Hardgrove Grindab
llity Index)の関係で示したものである。
おける各種石炭の粉砕特性を粉砕容量(戦災基準)と石
炭のHG I (Hardgrove Grindab
llity Index)の関係で示したものである。
これよりHGIが異なれば200メツシュ通過量および
粘度が同一の条件で粉砕容量が異なることが分る。石炭
は均一物質でないために、同一炭種においてもロットに
より変動し5る。Coal Grlnding Tec
hnology(FE−2475,Dist、Cate
gory UC−9ONTIS、 U、 S。
粘度が同一の条件で粉砕容量が異なることが分る。石炭
は均一物質でないために、同一炭種においてもロットに
より変動し5る。Coal Grlnding Tec
hnology(FE−2475,Dist、Cate
gory UC−9ONTIS、 U、 S。
Dept、 of Corxmerce、 Spr l
ngf 1eld、 Va、 U、 S、 A)によれ
ば、同一炭種でもHGIの偏差は数−から50%以上に
及んでいる。
ngf 1eld、 Va、 U、 S、 A)によれ
ば、同一炭種でもHGIの偏差は数−から50%以上に
及んでいる。
以上の検討結果に基いて、スラリ性状に及ぼす影響因子
とその変動によるスラリ性状の変化及びその対応(制御
)をまとめたものが第1表である。
とその変動によるスラリ性状の変化及びその対応(制御
)をまとめたものが第1表である。
以下余白
本発明者らは、CWMを連続して製造する装置において
、上記知見に基すき、轟品な高品質に維持する運転制御
法を提供しようとするものである。
、上記知見に基すき、轟品な高品質に維持する運転制御
法を提供しようとするものである。
第11図は、本発明の運転制御法の一実施例を示す制御
系統図である。湿式ボールミルは与えられた石炭による
製品スラリの仕様および製造量に対してそのサイズが決
定され、設計される。従ってCWMjll造量が決れば
、石炭の供給量(戦災基準)が決定される。さらにこの
供給量に応じて給水量、界面活性剤およびpH調整剤量
が決定される。以下、これらの各制御要素について説明
する。
系統図である。湿式ボールミルは与えられた石炭による
製品スラリの仕様および製造量に対してそのサイズが決
定され、設計される。従ってCWMjll造量が決れば
、石炭の供給量(戦災基準)が決定される。さらにこの
供給量に応じて給水量、界面活性剤およびpH調整剤量
が決定される。以下、これらの各制御要素について説明
する。
スラリ製造量信号15は設定器Eで手動で設定され、こ
れに応じて石炭供給量信号25が石炭供給量i整器Sに
伝えられ石炭供給量が定まる。実際の石炭供給量は検出
器Fにより検知され、石炭実供給量(湿炭基準)信号1
6として、また原炭水分が検出器qにより検知され、原
炭水分量信号17としてリレー0にフィードバックされ
、スラリ製造量設定値15との間に偏差がある場合には
、リレー0でその修正量を演算し、石炭供給量信号25
として石炭供給量調整器Sに伝えられ、石炭供給量が修
正される。一方、スラリ濃度、粘度および粒度分布はそ
れぞれの検出器H,I、Jによって検知され、それぞれ
スラリ濃度信号18、スラリ粘度信号19、粒度分布信
号20としてリレー0にフィードバックされる。リレー
Oで石炭供給量り修正量を演算し、これに基いて適切な
石炭供給量信号25として石炭供給量n整量Sに送られ
、石炭の供給量が修正される。
れに応じて石炭供給量信号25が石炭供給量i整器Sに
伝えられ石炭供給量が定まる。実際の石炭供給量は検出
器Fにより検知され、石炭実供給量(湿炭基準)信号1
6として、また原炭水分が検出器qにより検知され、原
炭水分量信号17としてリレー0にフィードバックされ
、スラリ製造量設定値15との間に偏差がある場合には
、リレー0でその修正量を演算し、石炭供給量信号25
として石炭供給量調整器Sに伝えられ、石炭供給量が修
正される。一方、スラリ濃度、粘度および粒度分布はそ
れぞれの検出器H,I、Jによって検知され、それぞれ
スラリ濃度信号18、スラリ粘度信号19、粒度分布信
号20としてリレー0にフィードバックされる。リレー
Oで石炭供給量り修正量を演算し、これに基いて適切な
石炭供給量信号25として石炭供給量n整量Sに送られ
、石炭の供給量が修正される。
給水量は石炭の供給量に比例するため石炭供給量(湿炭
基準)および原炭水分をそれぞれ先行信号16.17と
してリレーPに送り、給炭量と石炭の持込水分から給水
量が演算され、給水量信号26が給水量調整器Tに伝え
られ給水量が定まる。
基準)および原炭水分をそれぞれ先行信号16.17と
してリレーPに送り、給炭量と石炭の持込水分から給水
量が演算され、給水量信号26が給水量調整器Tに伝え
られ給水量が定まる。
実際の給水量は、検出器KKより検知され、実給水量信
号21とし【、また界面活性剤添加量およびI)H調整
剤添加量がそれぞれの検知器り、Mによって検知され、
それぞれ界面活性剤実供給信号zz、pHRIJi剤実
供給信号23としてリレーPにフィードバックされ、実
給水量およびこれらの添加液が持込む水量が演算されて
設定値と偏差がある場合には、リレーPでその修正値を
演算し、給水量信号26として給水量調整器Tに与え、
給水量が修正される。一方、ス″)す濃度、粘度および
粒度分布はそれぞれ検出器H,I、JKよって検知され
、それぞれスラリ濃度信号18、スラリ粘度信号19、
粒度分布信号20とし−(IJレーPにフィードバック
される。リレーPで給水量の修正量を演算し、これに基
い℃適切な給水量信号26として給水量調整器TK与え
られ、給水量が修正される。
号21とし【、また界面活性剤添加量およびI)H調整
剤添加量がそれぞれの検知器り、Mによって検知され、
それぞれ界面活性剤実供給信号zz、pHRIJi剤実
供給信号23としてリレーPにフィードバックされ、実
給水量およびこれらの添加液が持込む水量が演算されて
設定値と偏差がある場合には、リレーPでその修正値を
演算し、給水量信号26として給水量調整器Tに与え、
給水量が修正される。一方、ス″)す濃度、粘度および
粒度分布はそれぞれ検出器H,I、JKよって検知され
、それぞれスラリ濃度信号18、スラリ粘度信号19、
粒度分布信号20とし−(IJレーPにフィードバック
される。リレーPで給水量の修正量を演算し、これに基
い℃適切な給水量信号26として給水量調整器TK与え
られ、給水量が修正される。
界面活性剤添加量は石炭供給量に比例するので、石炭供
給量(湿炭基準)および原炭水分をそれぞれ先行信号1
6.17としてリレーQに送り、給炭量と石炭の持込水
分から戦災基準の給炭量が演算され、これに比例する界
面活性剤添加量の信号27が界面活性剤添加量調整器U
に送られ、界面活性剤添加量が定まる。また界面活性剤
の実添加量は検出器りで検出され、実添加量信号22と
してリレーQにフィードバックし、設定値との間に偏差
がある場合には、リレーQでその修正量が演算され、界
面活性剤添加量信号27として添加量調整器Uに与え、
添加量が修正される。一方、スーラリ濃度、粘度および
粒度分布はそれぞれ検出器u、I、Jによって検出され
、それぞれスラリ濃度信号18、粘度信号19、粒度分
布信号20としてリレーQにフィードバックされる。+
J L/ −Qで界面活性剤添加量の修正量を演算し、
これに基〜・て適切な添加量信号22として添加量!!
4整器整量与えられ、添加量が修正される。界面活性剤
の¥!IA類が複数である場合、あるいは添加ケ所が複
数である場合、界面活性剤添加量検出器L1 リレーQ
1添加量調整器Uは複数設置することが好ましい。
給量(湿炭基準)および原炭水分をそれぞれ先行信号1
6.17としてリレーQに送り、給炭量と石炭の持込水
分から戦災基準の給炭量が演算され、これに比例する界
面活性剤添加量の信号27が界面活性剤添加量調整器U
に送られ、界面活性剤添加量が定まる。また界面活性剤
の実添加量は検出器りで検出され、実添加量信号22と
してリレーQにフィードバックし、設定値との間に偏差
がある場合には、リレーQでその修正量が演算され、界
面活性剤添加量信号27として添加量調整器Uに与え、
添加量が修正される。一方、スーラリ濃度、粘度および
粒度分布はそれぞれ検出器u、I、Jによって検出され
、それぞれスラリ濃度信号18、粘度信号19、粒度分
布信号20としてリレーQにフィードバックされる。+
J L/ −Qで界面活性剤添加量の修正量を演算し、
これに基〜・て適切な添加量信号22として添加量!!
4整器整量与えられ、添加量が修正される。界面活性剤
の¥!IA類が複数である場合、あるいは添加ケ所が複
数である場合、界面活性剤添加量検出器L1 リレーQ
1添加量調整器Uは複数設置することが好ましい。
pH調整剤添加量もまた石炭供給量に比例するため、石
炭供給量(湿炭ベース)と原炭水分をそれぞれ先行信号
16.17としてりV−Rに送り、リレーRで実給炭量
(戦災基準)が演算され、これに比例するpHR整剤添
剤添加量号28がpH調整剤添加量調整整量に与えられ
、添加量が定まる。pH調整剤の実添加量は検出器MK
よって検出され、実添加量信号24とし【リレーRにフ
ィードバックされ、設定値との間に偏差がある場合には
、リレーBでその修正量が演算され、pH調整剤添加量
信号28として添加量調整器Vに与え、添加量が修正さ
れる。一方、スラリのpHは検出器Nで連続的に検知さ
れ、ス91JpH信号24としてリレーRにフィードバ
ックされる。リレーBでは、pHの値に偏差がある場合
には、pH添加愈の修正量を演算し、これに基いて適切
なpHy4整剤添整量添加量信号28添加量調整器■に
与えられ、添加量が修正される。
炭供給量(湿炭ベース)と原炭水分をそれぞれ先行信号
16.17としてりV−Rに送り、リレーRで実給炭量
(戦災基準)が演算され、これに比例するpHR整剤添
剤添加量号28がpH調整剤添加量調整整量に与えられ
、添加量が定まる。pH調整剤の実添加量は検出器MK
よって検出され、実添加量信号24とし【リレーRにフ
ィードバックされ、設定値との間に偏差がある場合には
、リレーBでその修正量が演算され、pH調整剤添加量
信号28として添加量調整器Vに与え、添加量が修正さ
れる。一方、スラリのpHは検出器Nで連続的に検知さ
れ、ス91JpH信号24としてリレーRにフィードバ
ックされる。リレーBでは、pHの値に偏差がある場合
には、pH添加愈の修正量を演算し、これに基いて適切
なpHy4整剤添整量添加量信号28添加量調整器■に
与えられ、添加量が修正される。
第12図は、本発明の実施例の具体的構成の1例を示す
説明図である。図におい【、石炭Aは原炭バンカlに貯
蔵され、給炭機2によって湿式ボールミル10に供給さ
れる。給炭機2においては給炭量(湿炭基準)が検出器
Fによって検知され、その信号工6が石炭供給量リレー
O1給水量リレーP、界面活性剤添加量リレーQおよび
pH調fi剤添加量リす−Rにフィードバックされる。
説明図である。図におい【、石炭Aは原炭バンカlに貯
蔵され、給炭機2によって湿式ボールミル10に供給さ
れる。給炭機2においては給炭量(湿炭基準)が検出器
Fによって検知され、その信号工6が石炭供給量リレー
O1給水量リレーP、界面活性剤添加量リレーQおよび
pH調fi剤添加量リす−Rにフィードバックされる。
石炭供給量リレー0からの供給量信号25は供給量調整
器SK与えられ調整器Sによって石炭供給量が修正され
る。ここで石炭供給量検出器F1詞整器Sおよび給炭機
2としてはグラビメトリックフイーダ尋の計量機付定量
供給機が好ましいが、給炭機および調整器としてスクリ
ュウフィーダ、検出器としてフィーダの回転数を使用し
てもよい、また実際には石炭を湿式ミル10内に押込む
ために計量機付定量供給機の後にスクリュウフィーダを
設置することが好ましい。また給炭機2においては原炭
水分が検出器Gによって検知され、その信号17が石炭
供給量リレーO1給水量すレーP1界面活性剤添加量リ
レーQ、pH[1i剤添加量リレーRにフィードバック
される。原炭水分検出器Gとしては、例えば赤外線水分
計や高周波水分針の使用が好ましい。
器SK与えられ調整器Sによって石炭供給量が修正され
る。ここで石炭供給量検出器F1詞整器Sおよび給炭機
2としてはグラビメトリックフイーダ尋の計量機付定量
供給機が好ましいが、給炭機および調整器としてスクリ
ュウフィーダ、検出器としてフィーダの回転数を使用し
てもよい、また実際には石炭を湿式ミル10内に押込む
ために計量機付定量供給機の後にスクリュウフィーダを
設置することが好ましい。また給炭機2においては原炭
水分が検出器Gによって検知され、その信号17が石炭
供給量リレーO1給水量すレーP1界面活性剤添加量リ
レーQ、pH[1i剤添加量リレーRにフィードバック
される。原炭水分検出器Gとしては、例えば赤外線水分
計や高周波水分針の使用が好ましい。
湿式ボールミル100入口には水Bが水タンク3より水
ポンプ4を経℃、またpH1i1i!を剤Cが調整剤タ
ンク5より調整剤ポンプ6を経由して、さらに界面活性
剤りが界面活性剤タンク7から界面活性剤ポンプ8によ
って給液される。水ポンプ4かもの給水量は給水量検出
器Kにより検出され実給水量償号21が給水量リレーP
にフィードバックされる。pH調盛剤ポンプ6からのp
H1IIl整剤実添加量は検出器Mによって検出され、
その信号23が給水量リレーPおよびpHgl贅剤添加
量りレーBにフィードバックされる。また界面活性剤実
添加量は検出器りによつ【検知され、その信号22が給
水量リレーPおよび界面活性剤添加量リレーQにフィー
ドバックされる。
ポンプ4を経℃、またpH1i1i!を剤Cが調整剤タ
ンク5より調整剤ポンプ6を経由して、さらに界面活性
剤りが界面活性剤タンク7から界面活性剤ポンプ8によ
って給液される。水ポンプ4かもの給水量は給水量検出
器Kにより検出され実給水量償号21が給水量リレーP
にフィードバックされる。pH調盛剤ポンプ6からのp
H1IIl整剤実添加量は検出器Mによって検出され、
その信号23が給水量リレーPおよびpHgl贅剤添加
量りレーBにフィードバックされる。また界面活性剤実
添加量は検出器りによつ【検知され、その信号22が給
水量リレーPおよび界面活性剤添加量リレーQにフィー
ドバックされる。
給水量と界面活性剤およびpE調整剤添加量の検出器と
しては、差圧式流量計等が適切であり、流量!lli!
rl器T、U、V#よびポンプ4,6.8としては流量
制御できるポンプが使用できる。
しては、差圧式流量計等が適切であり、流量!lli!
rl器T、U、V#よびポンプ4,6.8としては流量
制御できるポンプが使用できる。
湿式ボールミル1oにおいて、石炭Aは、水Bと界面活
性剤CおよびpH調整剤りとともに粉砕混合されて石灰
・水スラブとしてミル1oよりスラリタンク11に排出
される。ここでミル10内のスラリ粘度が間接的に検出
器Iによって検知され、その信号19が石炭供給量リレ
ーOと給水量リレーPおよび界面活性剤添加量リレーQ
にフィードバックされる。先に述べたよ5に、ミル内の
粉砕条件が変動すると(例えば石炭濃度)、ミル内粘度
が変動し、ミルの駆動動力および騒音レベルが変動する
(第6図参照)。従ってミル内スラリ粘度測定用の検出
器としては、迅速に検知できるためミル駆動トルク測定
用のトルク計、モータ動力測定用のワットメータあるい
は騒音計が最も好ましい。またトルク計あるいはワット
メータと騒音計の組合せ使用も有効である。スラリのミ
ル内滞留時閾が大であるために対応が遅れるが、ミル内
粘度の検出の代’)K、 ミルから排出したスラブの
粘度を検出することによっても目的を達成することがで
きる。
性剤CおよびpH調整剤りとともに粉砕混合されて石灰
・水スラブとしてミル1oよりスラリタンク11に排出
される。ここでミル10内のスラリ粘度が間接的に検出
器Iによって検知され、その信号19が石炭供給量リレ
ーOと給水量リレーPおよび界面活性剤添加量リレーQ
にフィードバックされる。先に述べたよ5に、ミル内の
粉砕条件が変動すると(例えば石炭濃度)、ミル内粘度
が変動し、ミルの駆動動力および騒音レベルが変動する
(第6図参照)。従ってミル内スラリ粘度測定用の検出
器としては、迅速に検知できるためミル駆動トルク測定
用のトルク計、モータ動力測定用のワットメータあるい
は騒音計が最も好ましい。またトルク計あるいはワット
メータと騒音計の組合せ使用も有効である。スラリのミ
ル内滞留時閾が大であるために対応が遅れるが、ミル内
粘度の検出の代’)K、 ミルから排出したスラブの
粘度を検出することによっても目的を達成することがで
きる。
ミルから排出されたスラリのpHはタンク11内で検出
器Nで検出され、その信号24がpH調整剤添加量リす
−Rにフィードバックされる。pH検出器としては一般
用QpH計が使用可能である。タンク11内で検出する
代りに、輸送配管中でオンラインpH計により検出する
ことも可能である。
器Nで検出され、その信号24がpH調整剤添加量リす
−Rにフィードバックされる。pH検出器としては一般
用QpH計が使用可能である。タンク11内で検出する
代りに、輸送配管中でオンラインpH計により検出する
ことも可能である。
タンク11内に一旦貯蔵されたスラリはポンプ12によ
って粗粒分離機13に輸送され、粗粒は液供給管9を通
って湿式ボールミル1oに循環される。粗粒分離機を通
過した粒度の細かいスラブは製品として製品タンク14
に貯蔵される。スラリの濃度は輸送配管中において、検
出器Hによって検出され、その信号18が石炭供給量リ
レー0と給水量リレーPおよび界面活性剤添加量リレー
Qにフィードバックされる。スラリ濃度計としてはγ線
密度計、ねじれ振動盤密度計等の使用が適切である。ま
たスラリ濃度を配管中で検出する代りに、タンクll内
においてスラリの静圧差を検出することによっても測定
可能である。
って粗粒分離機13に輸送され、粗粒は液供給管9を通
って湿式ボールミル1oに循環される。粗粒分離機を通
過した粒度の細かいスラブは製品として製品タンク14
に貯蔵される。スラリの濃度は輸送配管中において、検
出器Hによって検出され、その信号18が石炭供給量リ
レー0と給水量リレーPおよび界面活性剤添加量リレー
Qにフィードバックされる。スラリ濃度計としてはγ線
密度計、ねじれ振動盤密度計等の使用が適切である。ま
たスラリ濃度を配管中で検出する代りに、タンクll内
においてスラリの静圧差を検出することによっても測定
可能である。
スラリを構成する石炭の粒度は、粗粒分離機13への石
炭流入量(戦災基準)および分離機のスクリーンあるい
はフルイ目等を通過した細かいスラブの石炭流出it(
戦災基準)を測定することによって求めることができる
。このため粗粒分離機13への流入量がスラリ流量検出
器Wによって、またスラリの密度が検出器Xにより検出
され、それぞれの信号29.30がスフυ粒度り、レー
Yに送られる。また粗粒分離機13を通過した製品スラ
リの流出量および密度がそれぞれ検出器w1Xにより検
知され、それぞれの信号31.32がリレーYに送られ
る。リレーYでは、これらに基いて粒度を演算し、粒度
信号20が給炭量リレーOと給水量リレーPおよび界面
活性剤添加量リレーQに送られる。また、ある一定の口
径のスクリーンの通過量あるいは残留量のみならず、2
点以上の粒度分布に関する情報を得る場合には、スクリ
ーン径の異なる粗粒分離機を直列に設置することによっ
て達成できる。流量計としては容積式あるいは質量式の
どちらも適用可能である。
炭流入量(戦災基準)および分離機のスクリーンあるい
はフルイ目等を通過した細かいスラブの石炭流出it(
戦災基準)を測定することによって求めることができる
。このため粗粒分離機13への流入量がスラリ流量検出
器Wによって、またスラリの密度が検出器Xにより検出
され、それぞれの信号29.30がスフυ粒度り、レー
Yに送られる。また粗粒分離機13を通過した製品スラ
リの流出量および密度がそれぞれ検出器w1Xにより検
知され、それぞれの信号31.32がリレーYに送られ
る。リレーYでは、これらに基いて粒度を演算し、粒度
信号20が給炭量リレーOと給水量リレーPおよび界面
活性剤添加量リレーQに送られる。また、ある一定の口
径のスクリーンの通過量あるいは残留量のみならず、2
点以上の粒度分布に関する情報を得る場合には、スクリ
ーン径の異なる粗粒分離機を直列に設置することによっ
て達成できる。流量計としては容積式あるいは質量式の
どちらも適用可能である。
このようにして、CWM製造装置の全自動化運転ができ
、かつ原炭の性状変化による湿式ボールミル内の運転条
件の変動に対応して、給炭量、給水量、界面活性剤量、
pHv4整剤量を制御することによりCWMの性状を高
品質に維持できる。本発明の実施例によれば原炭の粉砕
性が変動しても一定の織度、粒度、粘度が維持でき、固
有水分(吸水率)が変動する場合、濃度を変えることに
より所定の粒度、粘度を維持することができる。
、かつ原炭の性状変化による湿式ボールミル内の運転条
件の変動に対応して、給炭量、給水量、界面活性剤量、
pHv4整剤量を制御することによりCWMの性状を高
品質に維持できる。本発明の実施例によれば原炭の粉砕
性が変動しても一定の織度、粒度、粘度が維持でき、固
有水分(吸水率)が変動する場合、濃度を変えることに
より所定の粒度、粘度を維持することができる。
上記実施例においては、給水量、界面活性剤供給量、p
H調整剤供給量の先行信号として石炭供給量を述べたが
、先行信号としてはスラリ製造量、スラリ製造量を使用
してもよい。
H調整剤供給量の先行信号として石炭供給量を述べたが
、先行信号としてはスラリ製造量、スラリ製造量を使用
してもよい。
(発明の効果)
本発明により高濃度石炭・水スラリは全自動制御するこ
とができ、かつ石炭・水スラリの品質を一定に維持する
ことができる。
とができ、かつ石炭・水スラリの品質を一定に維持する
ことができる。
布に及ぼす粉砕時石炭濃度の影響を示す説明図であり、
第2図は粒径と累積重量分率の関係を示す図、第3図(
A)、(B)は石炭濃度変化による石炭の粉砕状況を示
す模式図である。第4図は粘度に及ぼす界面活性剤添加
量と石炭濃度の影響を示す説DA因、第5図は粘度に及
ぼすpHの影響を示す説明図、第6図は粉砕時の石炭濃
度とミルの駆動動力及び騒音レベルの関係を示す説明図
、第7図は粉砕粒度と粉砕粒度及び石炭濃度の関係を示
す説明図、第8図は粘度と粒度及び石炭濃度の関係を示
す説明図、第9図は石炭の吸水率と石炭濃度の関係を示
す説明図、第10図は粉砕容量とHGIの関係を示す説
明図、第11図は本発明の実施例である制御ブロック図
、第12図は本発明の実施例の構成を示す説明図、第1
3人図および第13B図は、それぞれ狭い粒径分布およ
び広い粒径分布を示す石炭・水スラリの分散状態を示す
模式図、第14図は、高l11度石炭・水スラリにおけ
る水膜形成による親水化と荷電による分散をモデル的に
示す図である。 1・・・原炭バンカ、2・・・給炭機、3・・・水タン
ク、4・・・水ポンプ、5・・・pHm整剤タンク、6
・・・I)H調整剤ポンプ、7・・・界面活性剤タンク
、8・・・界面活性剤ポンプ、9・・・液供給管、10
・・・湿式ボールミル、11・・・スラリタンク、12
・・・スラリポンプ、13・・・粗粒分離機、14・・
・製品タンク、15・・・スラリ製造量設定値信号、1
6・・・石炭実供給量信号、17・・・原炭水分量信号
、18・・・スラリ濃度信号、19・・・スラリ粘度信
号、20・・・粒度分布信号、21・・・実給水量信号
、22・・・界面活性剤実供給量信号、23・・・pH
1illfi剤実供給量信号、24・・・スラリpH信
号、25・・・石炭供給量信号、26・・・給水量信号
、27・・・界面活性剤添加量信号、28・・・pH1
4腫剤添加量信号。 代理人 弁理士 川 北 武 長 篇1図 第2図 顕 径(μm) 第3図 (A) (B)第4図 pH(−) 第6図 石炭来度 (wt’10) 第7図 200Mes?JljMI(’/−) 第9図 HGI (−)
第2図は粒径と累積重量分率の関係を示す図、第3図(
A)、(B)は石炭濃度変化による石炭の粉砕状況を示
す模式図である。第4図は粘度に及ぼす界面活性剤添加
量と石炭濃度の影響を示す説DA因、第5図は粘度に及
ぼすpHの影響を示す説明図、第6図は粉砕時の石炭濃
度とミルの駆動動力及び騒音レベルの関係を示す説明図
、第7図は粉砕粒度と粉砕粒度及び石炭濃度の関係を示
す説明図、第8図は粘度と粒度及び石炭濃度の関係を示
す説明図、第9図は石炭の吸水率と石炭濃度の関係を示
す説明図、第10図は粉砕容量とHGIの関係を示す説
明図、第11図は本発明の実施例である制御ブロック図
、第12図は本発明の実施例の構成を示す説明図、第1
3人図および第13B図は、それぞれ狭い粒径分布およ
び広い粒径分布を示す石炭・水スラリの分散状態を示す
模式図、第14図は、高l11度石炭・水スラリにおけ
る水膜形成による親水化と荷電による分散をモデル的に
示す図である。 1・・・原炭バンカ、2・・・給炭機、3・・・水タン
ク、4・・・水ポンプ、5・・・pHm整剤タンク、6
・・・I)H調整剤ポンプ、7・・・界面活性剤タンク
、8・・・界面活性剤ポンプ、9・・・液供給管、10
・・・湿式ボールミル、11・・・スラリタンク、12
・・・スラリポンプ、13・・・粗粒分離機、14・・
・製品タンク、15・・・スラリ製造量設定値信号、1
6・・・石炭実供給量信号、17・・・原炭水分量信号
、18・・・スラリ濃度信号、19・・・スラリ粘度信
号、20・・・粒度分布信号、21・・・実給水量信号
、22・・・界面活性剤実供給量信号、23・・・pH
1illfi剤実供給量信号、24・・・スラリpH信
号、25・・・石炭供給量信号、26・・・給水量信号
、27・・・界面活性剤添加量信号、28・・・pH1
4腫剤添加量信号。 代理人 弁理士 川 北 武 長 篇1図 第2図 顕 径(μm) 第3図 (A) (B)第4図 pH(−) 第6図 石炭来度 (wt’10) 第7図 200Mes?JljMI(’/−) 第9図 HGI (−)
Claims (17)
- (1)湿式ミルを用いて60重量%以上の固体燃料−水
スラリを連続的に製造する方法において、固体燃料の供
給量によつて給水量、界面活性剤およびpH調整剤の供
給量を制御することを特徴とする高濃度石炭・水スラリ
製造方法。 - (2)特許請求の範囲第1項において、固体燃料供給量
と原料の固体燃料中の水分を検知する手段と、検知した
固体燃料供給量および固体燃料中の水分によりミルへの
固体燃料供給量、給水量、界面活性剤添加量およびpH
調整剤添加量を制御することを特徴とする高濃度石炭・
水スラリ製造方法。 - (3)特許請求の範囲第1項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分およびスラリ性状を検知する
手段と、検知した固体燃料供給量、固体燃料中の水分お
よびスラリ性状とにより、ミルへの固体燃料供給量、給
水量および界面活性剤添加量を制御することを特徴とす
る高濃度石炭・水スラリ製造方法。 - (4)特許請求の範囲第1項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分、給水量、界面活性剤添加量
およびpH調整剤添加量を検知する手段と、検知した固
体燃料供給量、固体燃料中の水分、給水量、界面活性剤
添加量およびpH調整剤添加量とにより、ミルへの給水
量を制御することを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製
造方法。 - (5)特許請求の範囲第1項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分、給水量、界面活性剤添加量
、pH調整剤添加量およびスラリ性状を検知する手段と
、検知した固体燃料供給量、固体燃料中の水分、給水量
、界面活性剤添加量、pH調整剤添加量およびスラリ性
状により、ミルへの給水量を制御することを特徴とする
高濃度石炭・水スラリ製造方法。 - (6)特許請求の範囲第1項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分および界面活性剤添加量を検
知する手段と、検知した固体燃料供給量、固体燃料中の
水分および界面活性剤添加量とにより、ミルへの界面活
性剤添加量を制御することを特徴とする高濃度石炭・水
スラリ製造方法。 - (7)特許請求の範囲第1項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分、界面活性剤添加量およびス
ラリ性状を検知する手段と、検知した固体燃料供給量、
固体燃料中の水分、界面活性剤添加量およびスラリ性状
とにより、ミルへの界面活性剤添加量を制御することを
特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。 - (8)特許請求の範囲第1項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分およびスラリのpHを検出す
る手段と、検出した固体燃料供給量、固体燃料中の水分
およびスラリのpHとにより、ミルへのpH調整剤添加
量を制御することを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製
造方法。 - (9)特許請求の範囲第1項において、固体燃料供給量
、原料の固体燃料中の水分、pH調整剤添加量およびス
ラリのpHを検知する手段と、検知した固体燃料供給量
、固体燃料中の水分、pH調整剤添加量およびスラリの
pHとにより、ミルへのpH調整剤添加量を制御するこ
とを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。 - (10)特許請求の範囲第3項、第5項または第7項に
おいて、スラリ性状としてスラリ粘度を検知することを
特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。 - (11)特許請求の範囲第3項、第5項または第7項に
おいて、スラリ性状としてスラリ濃度を検知することを
特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。 - (12)特許請求の範囲第3項において、スラリ性状と
してスラリ粘度およびスラリ中の固体燃料の粒度または
粒度分布を検知することを特徴とする高濃度石炭・水ス
ラリ製造方法。 - (13)特許請求の範囲第3項、第5項または第7項に
おいて、スラリ性状としてスラリ濃度及びスラリ中の固
体燃料の粒度または粒度分布を検知することを特徴とす
る高濃度石炭・水スラリ製造方法。 - (14)特許請求の範囲第3項、第5項または第7項に
おいて、スラリ性状としてスラリ粘度およびスラリ濃度
を検知することを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造
方法。 - (15)特許請求の範囲第3項、第5項または第7項に
おいて、スラリ性状としてスラリ粘度とスラリ濃度およ
びスラリ中の固体燃料の粒度または粒度分布を検知する
ことを特徴とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。 - (16)特許請求の範囲第1項ないし第15項のいずれ
かにおいて、固体燃料が石炭であることを特徴とする高
濃度石炭・水スラリ製造方法。 - (17)特許請求の範囲第1項ないし第15項のいずれ
かにおいて、固体燃料が石油コークスであることを特徴
とする高濃度石炭・水スラリ製造方法。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15971784A JPS6136398A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 高濃度石炭・水スラリ製造方法 |
CA000483121A CA1268944A (en) | 1984-07-30 | 1985-06-04 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
ZA854426A ZA854426B (en) | 1984-07-30 | 1985-06-12 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
DE8585304779T DE3581131D1 (de) | 1984-07-30 | 1985-07-04 | Verfahren zum erzeugen einer festen brennstoff/wasser-suspension hoher konzentration. |
EP85304779A EP0170433B1 (en) | 1984-07-30 | 1985-07-04 | Process for producing a high concentration solid fuel-water slurry |
AU45568/85A AU588538B2 (en) | 1984-07-30 | 1985-07-29 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
US07/011,394 US4900330A (en) | 1984-07-30 | 1987-02-04 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15971784A JPS6136398A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 高濃度石炭・水スラリ製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6136398A true JPS6136398A (ja) | 1986-02-21 |
Family
ID=15699739
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15971784A Pending JPS6136398A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 高濃度石炭・水スラリ製造方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4900330A (ja) |
EP (1) | EP0170433B1 (ja) |
JP (1) | JPS6136398A (ja) |
AU (1) | AU588538B2 (ja) |
CA (1) | CA1268944A (ja) |
DE (1) | DE3581131D1 (ja) |
ZA (1) | ZA854426B (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60179418U (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-28 | 日精エー・エス・ビー機械株式会社 | 三層成形用ホツトランナ−金型 |
US5992776A (en) * | 1996-07-26 | 1999-11-30 | Duosengineering (Usa), Inc. | Process for processing ash |
US8647400B2 (en) * | 2008-09-03 | 2014-02-11 | Tata Steel Limited | Beneficiation process to produce low ash clean coal from high ash coals |
CN112852512A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-05-28 | 中国矿业大学 | 一种快速匹配煤种制备高性能水煤浆的方法 |
CN114015478B (zh) * | 2021-11-17 | 2022-07-05 | 西安元创化工科技股份有限公司 | 一种生产合成气过程中的煤浆浓度及粒度控制***和方法 |
CN114486632B (zh) * | 2021-12-17 | 2022-10-04 | 中煤科工集团武汉设计研究院有限公司 | 一种基于分形理论的煤浆颗粒分析方法 |
CN115854261B (zh) * | 2022-12-20 | 2023-07-04 | 中煤科工集团武汉设计研究院有限公司 | 一种具备坡度调节功能的管输煤浆质量控制检测***及方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2824701A (en) * | 1952-11-21 | 1958-02-25 | Smidth & Co As F L | Method of and apparatus for multiple stage wet grinding |
US3255975A (en) * | 1963-04-24 | 1966-06-14 | Youngstown Sheet And Tube Co | Moisture content control apparatus for continuously produced material |
US3351293A (en) * | 1965-08-23 | 1967-11-07 | Kaiser Ind Corp | Grinding mill and method of operation |
US4416666A (en) * | 1979-10-26 | 1983-11-22 | Alfred University Research Foundation Inc. | Coal-water slurry and method for its preparation |
AU533418B2 (en) * | 1979-09-11 | 1983-11-24 | Hydroacoustics Inc. | Optical sensor transducer array system |
ZA816150B (en) * | 1980-10-17 | 1982-09-29 | Atlantic Res Corp | Process for making fuel slurries of coal in water and product thereof |
US4465495A (en) * | 1980-10-17 | 1984-08-14 | Atlantic Research Corporation | Process for making coal-water fuel slurries and product thereof |
US4358293A (en) * | 1981-01-29 | 1982-11-09 | Gulf & Western Manufacturing Co. | Coal-aqueous mixtures |
DE3121979A1 (de) * | 1981-06-03 | 1982-12-23 | Ruhrchemie Ag, 4200 Oberhausen | Kohle-wasser-suspensionen, verfahren zu ihrer herstellung ind ihre verwendung |
JPS585010U (ja) * | 1981-07-02 | 1983-01-13 | 住友電気工業株式会社 | 導光用フアイバに出力レ−ザ光を通すレ−ザ機器のモニタ装置 |
SE8202878L (sv) * | 1982-05-07 | 1983-11-08 | Carbogel Ab | Pumpbar vattenuppslamning av ett fast brensle samt sett att framstella en sadan |
WO1983004416A1 (en) * | 1982-06-10 | 1983-12-22 | Otisca Industries, Ltd. | Coal compositions |
US4472170A (en) * | 1982-12-27 | 1984-09-18 | The Procter & Gamble Company | Coal-water slurry compositions |
US4521218A (en) * | 1984-02-21 | 1985-06-04 | Greenwald Sr Edward H | Process for producing a coal-water mixture |
EP0210294B1 (de) * | 1985-07-30 | 1988-06-15 | Salzgitter Anlagenbau Zweigniederlassung der Preussag Anlagenbau GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Suspensionen mit konstanten Merkmalen aus Grundstoffen mit veränderlichen Eigenschaften |
-
1984
- 1984-07-30 JP JP15971784A patent/JPS6136398A/ja active Pending
-
1985
- 1985-06-04 CA CA000483121A patent/CA1268944A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-06-12 ZA ZA854426A patent/ZA854426B/xx unknown
- 1985-07-04 EP EP85304779A patent/EP0170433B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-07-04 DE DE8585304779T patent/DE3581131D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1985-07-29 AU AU45568/85A patent/AU588538B2/en not_active Ceased
-
1987
- 1987-02-04 US US07/011,394 patent/US4900330A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU588538B2 (en) | 1989-09-21 |
AU4556885A (en) | 1986-02-06 |
EP0170433A2 (en) | 1986-02-05 |
EP0170433B1 (en) | 1990-12-27 |
ZA854426B (en) | 1986-01-29 |
DE3581131D1 (de) | 1991-02-07 |
US4900330A (en) | 1990-02-13 |
CA1268944A (en) | 1990-05-15 |
EP0170433A3 (en) | 1987-11-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100430143C (zh) | 半自磨球磨磨矿***及其控制方法 | |
JPS6136398A (ja) | 高濃度石炭・水スラリ製造方法 | |
US4613084A (en) | Process for producing a coal-water slurry | |
JPS5927789B2 (ja) | 石炭ガス化用の石炭・水の懸濁液及びその製造法 | |
US4706892A (en) | Method and system for the preparation of a highly concentrated mineral slurry having substantially constant identifying characteristics | |
US2534656A (en) | Grinding mill control | |
EP0188869B1 (en) | Process for producing a coal-water slurry | |
JPH0254397B2 (ja) | ||
JPH0642745Y2 (ja) | 石炭−水スラリの製造装置 | |
JP3616110B2 (ja) | ペースト状燃料製造方法および装置 | |
CN103965982A (zh) | 用于制备煤水浆料的***和方法 | |
RU2027744C1 (ru) | Способ приготовления водоугольной суспензии | |
JP2631623B2 (ja) | 石炭・水スラリーの製造装置、及びその製造方法 | |
JPH036960B2 (ja) | ||
JPH052389B2 (ja) | ||
SU995883A1 (ru) | Способ автоматического управлени процессом мокрого измельчени | |
JPS6075341A (ja) | スラリ−製造装置 | |
JPH0645015B2 (ja) | 高濃度石炭水スラリの粒度分布調整方法 | |
JPH0323115B2 (ja) | ||
JPH02158688A (ja) | 高濃度石炭水スラリの製造方法 | |
JPH06336589A (ja) | 石炭・水スラリの製造方法 | |
JPS62244451A (ja) | 石炭−水スラリ製造方法 | |
JPS6128588A (ja) | 石炭水スラリ−の製造方法 | |
JPH01293147A (ja) | 湿式ミル装置の運転方法 | |
JPS63112691A (ja) | 石炭・水スラリ−の湿式製造方法におけるスラリ−流量の制御方法 |