JPS6060986A - 取鍋内張り用スピネル質不定形耐火物 - Google Patents
取鍋内張り用スピネル質不定形耐火物Info
- Publication number
- JPS6060986A JPS6060986A JP58166196A JP16619683A JPS6060986A JP S6060986 A JPS6060986 A JP S6060986A JP 58166196 A JP58166196 A JP 58166196A JP 16619683 A JP16619683 A JP 16619683A JP S6060986 A JPS6060986 A JP S6060986A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- parts
- clinker
- spinel
- ladle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は、取鍋内張り流し込み施工用耐火物に関する。
従来から、取鍋内張り用不定形耐火物として珪石質、ロ
ー石質、シャモット質、ロー石−ジルコン質、珪石−ジ
ルコン質、高アルミナ質、ジルコン質等が主に使用され
て来た。しかし、近年、真空脱ガス法、連続鋳造、取鍋
精錬技術の向上から高級鋼種が取鍋で精錬されるように
なり、アルゴン攪拌、合金添加、真空処理等から溶鋼温
度の上昇さらに沸湯時間の延長等取鍋内での処理条件は
増々苛酷になって来ている。この為、従来の様な材質で
はこの苛酷な条件に対応できず、取鍋内張り寿命が著し
く低下している。この条件に適用可能な材質の開発が要
求されるようになり塩基性材質が検討されているが、上
記の条件の下での取鍋操業では、温度変動が激しく熱衝
撃による亀裂及びスポーリングが激しい為、不定形耐火
物で施工された内張りは現在まで実用化されずに試験的
に試みられたのみで終っている。
ー石質、シャモット質、ロー石−ジルコン質、珪石−ジ
ルコン質、高アルミナ質、ジルコン質等が主に使用され
て来た。しかし、近年、真空脱ガス法、連続鋳造、取鍋
精錬技術の向上から高級鋼種が取鍋で精錬されるように
なり、アルゴン攪拌、合金添加、真空処理等から溶鋼温
度の上昇さらに沸湯時間の延長等取鍋内での処理条件は
増々苛酷になって来ている。この為、従来の様な材質で
はこの苛酷な条件に対応できず、取鍋内張り寿命が著し
く低下している。この条件に適用可能な材質の開発が要
求されるようになり塩基性材質が検討されているが、上
記の条件の下での取鍋操業では、温度変動が激しく熱衝
撃による亀裂及びスポーリングが激しい為、不定形耐火
物で施工された内張りは現在まで実用化されずに試験的
に試みられたのみで終っている。
不定形内張りのための流し込み耐火材料に要求される特
性としては、配合物へ水を添加した際に適度な流動性が
得られ、硬化、脱枠といった作業性が良好であることの
みでなく、又施工後材材の水分脱気のための乾燥、昇温
に際して、消化、収縮等による亀裂が発生せず、耐爆裂
性が良好なことも重要な条件となる。さらに、この様に
流し込み施工後、乾燥昇温された不定形内張り材が使用
中の急激な温度変動に対し、熱スポーリング抵抗性、耐
亀裂性に優れた材料であることも又重要な要件である。
性としては、配合物へ水を添加した際に適度な流動性が
得られ、硬化、脱枠といった作業性が良好であることの
みでなく、又施工後材材の水分脱気のための乾燥、昇温
に際して、消化、収縮等による亀裂が発生せず、耐爆裂
性が良好なことも重要な条件となる。さらに、この様に
流し込み施工後、乾燥昇温された不定形内張り材が使用
中の急激な温度変動に対し、熱スポーリング抵抗性、耐
亀裂性に優れた材料であることも又重要な要件である。
マグネシアクリンカ−〇熱スポーリング抵抗性とスラグ
浸潤に起因する構造スポーリング抑制機能から見て、ス
ピネル系利質が一般の耐火物骨相として優れていること
は周知の事実である。しかし不定形耐火物への適用につ
いては、 ■ 低温から高温までの全温度範囲にわたって優れた強
度特性が得られない、 ■ 作業性賦与のために添加される結合剤により耐亀裂
、耐爆裂性、耐スポーリング、容積安定性に劣る、 などの欠点があり、このため取鍋内張り祠として適用で
きないという問題があった。
浸潤に起因する構造スポーリング抑制機能から見て、ス
ピネル系利質が一般の耐火物骨相として優れていること
は周知の事実である。しかし不定形耐火物への適用につ
いては、 ■ 低温から高温までの全温度範囲にわたって優れた強
度特性が得られない、 ■ 作業性賦与のために添加される結合剤により耐亀裂
、耐爆裂性、耐スポーリング、容積安定性に劣る、 などの欠点があり、このため取鍋内張り祠として適用で
きないという問題があった。
本発明は、良好な作業性を有し、かつ、耐侵食性、熱衝
撃抵抗性、亀裂抵抗性に優れた取鍋内張り用スピネル質
不定形耐火物を提供するものである。
撃抵抗性、亀裂抵抗性に優れた取鍋内張り用スピネル質
不定形耐火物を提供するものである。
本発明の第一の特徴は、骨材がマグネシアクリンカ一二
アルミナタリンカ一の重量比が７：３〜８：２からなる
混合物を６０〜８０重量部とスピネルクリンカ−２０〜
４０重量部とからなることにある。
アルミナタリンカ一の重量比が７：３〜８：２からなる
混合物を６０〜８０重量部とスピネルクリンカ−２０〜
４０重量部とからなることにある。
取鍋操業では加熱、冷却が繰り返され、材料自体が収縮
する傾向を示した場合亀裂発生が顕著となり、この箇所
からの地金侵入および内張りの剥離に結びつく。取鍋内
張り材として耐亀裂、耐剥離性の優れた材料を得るため
には、材料自体膨張性にすることが絶対条件である。
する傾向を示した場合亀裂発生が顕著となり、この箇所
からの地金侵入および内張りの剥離に結びつく。取鍋内
張り材として耐亀裂、耐剥離性の優れた材料を得るため
には、材料自体膨張性にすることが絶対条件である。
マグネシアクリンカ−とアルミナクリンカーの混合によ
って、昇温中での相互反応から二次スピネルを生成し、
これにより膨張性が賦与されることから亀裂抑制を期待
できるが、他方、二次スピネル生成時に異常膨張をひき
起して見掛は気孔率の増大をもたらしスラグの浸透を助
長することにもなる。この為に、膨張量を必要最小限度
にとどめ、見掛は気孔率の増大を極力抑制する必要があ
る。
って、昇温中での相互反応から二次スピネルを生成し、
これにより膨張性が賦与されることから亀裂抑制を期待
できるが、他方、二次スピネル生成時に異常膨張をひき
起して見掛は気孔率の増大をもたらしスラグの浸透を助
長することにもなる。この為に、膨張量を必要最小限度
にとどめ、見掛は気孔率の増大を極力抑制する必要があ
る。
図は、マグネシアクリンカ−とアルミナクリンカーの混
合物の重量比に対する残存膨張率（ａ）と見掛は気孔率
（ｂ）との関係を示すもので、その混合物を１５００℃
に焼成した後の測定値を示す。
合物の重量比に対する残存膨張率（ａ）と見掛は気孔率
（ｂ）との関係を示すもので、その混合物を１５００℃
に焼成した後の測定値を示す。
比較の為に第１表に示すセミジルコン質（珪石−ジルコ
ン系）耐火物の残存膨張率（第１回目）と見掛は気孔率
（第１回目焼成ｉ＆）を、それぞれ八とＢとして表示し
ている。
ン系）耐火物の残存膨張率（第１回目）と見掛は気孔率
（第１回目焼成ｉ＆）を、それぞれ八とＢとして表示し
ている。
また、第１表は、同じくマグネシアクリンカ−とアルミ
ナクリンカーの混合物を１５００°Ｃに繰り返し加熱し
た後の膨張率を比較例とともに示すものである。
ナクリンカーの混合物を１５００°Ｃに繰り返し加熱し
た後の膨張率を比較例とともに示すものである。
本発明における骨材の膨張率と見掛り気孔率の目標は、
セミジルコン質以下の値となるようにその混合比を選定
した。この結果、マグネシアクリンカ−とアルミナクリ
ンカーの混合物にお＆Ｊるマグネシアクリンカー：アル
ミナクリンカーのｆｌ［比が７：３〜８：２の範囲にあ
る場合に、図に示す如く膨張性と見掛は気孔率が優れて
おり、且つ第１表に示すように繰り返し加熱冷却を加え
ても膨張性を示すことが判る。
セミジルコン質以下の値となるようにその混合比を選定
した。この結果、マグネシアクリンカ−とアルミナクリ
ンカーの混合物にお＆Ｊるマグネシアクリンカー：アル
ミナクリンカーのｆｌ［比が７：３〜８：２の範囲にあ
る場合に、図に示す如く膨張性と見掛は気孔率が優れて
おり、且つ第１表に示すように繰り返し加熱冷却を加え
ても膨張性を示すことが判る。
以上が、骨材のマグネシアクリンカ−とアルミナクリン
カーの混合物の重量比を上記組成範囲内で用いる理由で
あるが、又スピネルクリンカ−はマグネシアクリンカ−
よりも耐スポーリング性、構造スポーリング抑制に大き
な効果が得られることは勿論であるが、さらに熱間と冷
間との膨張差がマグネシアクリンカ−より非常に少ない
という特長がある。これは不定形耐火物施工の際の添加
水が、マグネシアクリンカ−の場合は、その一部が水和
される為であり、スピネルクリンカ−の場合は、水和の
程度がマグネシアクリンカ−に比、較し非常に少ないこ
とによる中間強度劣化が小さいことに起因するものであ
る。
カーの混合物の重量比を上記組成範囲内で用いる理由で
あるが、又スピネルクリンカ−はマグネシアクリンカ−
よりも耐スポーリング性、構造スポーリング抑制に大き
な効果が得られることは勿論であるが、さらに熱間と冷
間との膨張差がマグネシアクリンカ−より非常に少ない
という特長がある。これは不定形耐火物施工の際の添加
水が、マグネシアクリンカ−の場合は、その一部が水和
される為であり、スピネルクリンカ−の場合は、水和の
程度がマグネシアクリンカ−に比、較し非常に少ないこ
とによる中間強度劣化が小さいことに起因するものであ
る。
また取鍋操業では、加熱、冷却の繰り返しからマグネシ
アクリンカ−とアルミナクリンカー混合比のみの規定で
は加熱、冷却の膨張差が大きく、亀裂防止は避けがたい
場合がある。
アクリンカ−とアルミナクリンカー混合比のみの規定で
は加熱、冷却の膨張差が大きく、亀裂防止は避けがたい
場合がある。
実際、塩凸性材質を取鍋に適応する際、取鍋を極力冷却
させないため、鍋蓋を取り付けることが一般的に行なわ
れる。しかし、取鍋内へ転炉から溶鋼が注入される際の
衝撃から、取鍋敷部の損耗が側壁に比較して大きく、取
鍋寿命の延長を図るためには、途中敷部の耐火物交換が
余（ｎなくされる。この為一旦ば取鍋を冷却する必要が
生ずる。
させないため、鍋蓋を取り付けることが一般的に行なわ
れる。しかし、取鍋内へ転炉から溶鋼が注入される際の
衝撃から、取鍋敷部の損耗が側壁に比較して大きく、取
鍋寿命の延長を図るためには、途中敷部の耐火物交換が
余（ｎなくされる。この為一旦ば取鍋を冷却する必要が
生ずる。
この際には、塩基性材料特有な熱間と冷間での膨張量差
による大亀裂の発生が見られることがある。
による大亀裂の発生が見られることがある。
本発明はスピネルクリンカ−のもつ特異性を利用し、こ
の亀裂発生を極力抑制したことも特長の一つである。
の亀裂発生を極力抑制したことも特長の一つである。
第２表の１および２は、それぞれ骨材にスピネルクリン
カ−を添加混合した場合の効果を示す。
カ−を添加混合した場合の効果を示す。
第２表の１は、マグネシクリンヵー：アルミナタリン力
−の混合重量比が７：３のスピネルクリンカ−の添加量
と、１５００℃焼成時での膨張率、及び冷却時の残存膨
張率との関係を示す。第２表の２は、マグネシクリンカ
ー：アルミナタリン力−の混合重量比が８：２の場合を
示す。
−の混合重量比が７：３のスピネルクリンカ−の添加量
と、１５００℃焼成時での膨張率、及び冷却時の残存膨
張率との関係を示す。第２表の２は、マグネシクリンカ
ー：アルミナタリン力−の混合重量比が８：２の場合を
示す。
この表から明らかなように、マグネシアクリンカ−とア
ルミナタリン力−の混合物におけるマグネシアクリンカ
一二アルミナタリン力一の重量比が７：３〜．８：２の
範囲にある場合に、スピネルクリンカ−を２０〜４０重
量部組み合わせることで、熱間と冷間との膨張量等が小
さくなり、冷却後も膨張性を有しており効果的であるこ
とが判る。２０重量部未満では、スピネルクリンカ−の
効果が得られず、又４０重量部を超えると、冷却時、収
縮傾向を示し、亀裂防止の点から効果が得られない。
ルミナタリン力−の混合物におけるマグネシアクリンカ
一二アルミナタリン力一の重量比が７：３〜．８：２の
範囲にある場合に、スピネルクリンカ−を２０〜４０重
量部組み合わせることで、熱間と冷間との膨張量等が小
さくなり、冷却後も膨張性を有しており効果的であるこ
とが判る。２０重量部未満では、スピネルクリンカ−の
効果が得られず、又４０重量部を超えると、冷却時、収
縮傾向を示し、亀裂防止の点から効果が得られない。
ここで使用するタリンカーの種類として、マグネシアク
リンカ−ばＭｇＯ純度が高くかつＣａｂ／５ｉ０２比が
低く、望ましくはＣａＯ／ ＳｉＯ２＜ ２の海水マグ
ネシアクリンカ−のように不純物が極力少ないものがよ
い。ＣａＯ／ ＳｉＯ２比の高いタリンカーを使用した
場合には、ＣａＯとアルミナクリンカーとの反応で低融
物のカルシウムアルミネートを生成する為に望ましくな
い。
リンカ−ばＭｇＯ純度が高くかつＣａｂ／５ｉ０２比が
低く、望ましくはＣａＯ／ ＳｉＯ２＜ ２の海水マグ
ネシアクリンカ−のように不純物が極力少ないものがよ
い。ＣａＯ／ ＳｉＯ２比の高いタリンカーを使用した
場合には、ＣａＯとアルミナクリンカーとの反応で低融
物のカルシウムアルミネートを生成する為に望ましくな
い。
又、アルミナクリンカーもＡＱ２０３純度が高く不純物
の極力少ないもの１例えば、焼結アルミナが良い。特に
天然産のマグネシア、アルミナ原料等は、フランクス分
が多く、本発明のスピネル質不定形耐火物の耐熱性、耐
スポーリング性１ｇ；ハ膨張特性を劣化させる。一方、
天然産の場合は、含有された不純物による軟化効果によ
って耐火物の膨張あるいは収縮を吸収できる利点がある
。
の極力少ないもの１例えば、焼結アルミナが良い。特に
天然産のマグネシア、アルミナ原料等は、フランクス分
が多く、本発明のスピネル質不定形耐火物の耐熱性、耐
スポーリング性１ｇ；ハ膨張特性を劣化させる。一方、
天然産の場合は、含有された不純物による軟化効果によ
って耐火物の膨張あるいは収縮を吸収できる利点がある
。
さらにスピネルクリンカ−は、ＭｇＯ／ ＡＱ２０３の
組成比として、 ０．４以下のものがよい。 ０．４を
超えるものは、ＭｇＯの特性が強く現れ、スピネルクリ
ンカ−として添加した効果である熱間と冷間との膨張差
及び強度特性が低下する為である。又、スピネルクリン
カ−も不純物の少ない焼結スピネルクリンカ−が良好で
ある。
組成比として、 ０．４以下のものがよい。 ０．４を
超えるものは、ＭｇＯの特性が強く現れ、スピネルクリ
ンカ−として添加した効果である熱間と冷間との膨張差
及び強度特性が低下する為である。又、スピネルクリン
カ−も不純物の少ない焼結スピネルクリンカ−が良好で
ある。
次に結合剤であるが、取鍋内張り用スビネルダ′ｒ耐大
物への適用可能なものとして、次のものか挙げられる。
物への適用可能なものとして、次のものか挙げられる。
■ コロイダルシリカ又は気化性シリカ、ケル状シリカ
等の無定形シリカ、 ■ アルミナセメント、ポルトランドセメント等の水硬
性セメント、 ■ 珪酸アルカリ、リン酸アルカリ等のアルカリ金属、
土類金属の珪酸塩、リン酸塩、硼酸塩、■ 樹脂、ピソ
ヂ系の炭素結合剤、 ■ 正すン酸、リン酸アルミ、 等である。結合剤自体の耐火性、使用雰囲気、さらに不
定形耐火物施工性の点から上記の■、■。
等の無定形シリカ、 ■ アルミナセメント、ポルトランドセメント等の水硬
性セメント、 ■ 珪酸アルカリ、リン酸アルカリ等のアルカリ金属、
土類金属の珪酸塩、リン酸塩、硼酸塩、■ 樹脂、ピソ
ヂ系の炭素結合剤、 ■ 正すン酸、リン酸アルミ、 等である。結合剤自体の耐火性、使用雰囲気、さらに不
定形耐火物施工性の点から上記の■、■。
■、■等が良好である。しかし、スピネル系耐火物の場
合、アルカリ金属、アルカリ土類金属等の４大は耐火性
の点から、又、リン酸等の混入は、精錬される鋼に悪影
響を及ぼすことが考えられ、極力添加量を抑えるべきで
ある。しかし本発明の取鍋内張り用材料は、その特性上
、二次スピネルによる膨張性を賦与しており、高温焼成
後の強度の低下を防止出来る結合剤の組み合わせが良く
、以上の点を考応するとシリカ系を選定するのがよい。
合、アルカリ金属、アルカリ土類金属等の４大は耐火性
の点から、又、リン酸等の混入は、精錬される鋼に悪影
響を及ぼすことが考えられ、極力添加量を抑えるべきで
ある。しかし本発明の取鍋内張り用材料は、その特性上
、二次スピネルによる膨張性を賦与しており、高温焼成
後の強度の低下を防止出来る結合剤の組み合わせが良く
、以上の点を考応するとシリカ系を選定するのがよい。
過去、シリカ系結合剤のスピネル質材料への適用は容積
安定性劣化と、例えばコーディエライト等の低融物の生
成の問題からほとんど検討されていない。これは従来、
アルカリ金属、アルカリ土類金属等を含有した系でのシ
リカ結合剤の適用について考えていた為であり、本発明
のスピネル質耐火物へは、特にＣａＯ、Ｎａ２．０ ＋
、 Ｋ２０等を極力抑制した系でのシリカ結合剤の適用
を行なった。
安定性劣化と、例えばコーディエライト等の低融物の生
成の問題からほとんど検討されていない。これは従来、
アルカリ金属、アルカリ土類金属等を含有した系でのシ
リカ結合剤の適用について考えていた為であり、本発明
のスピネル質耐火物へは、特にＣａＯ、Ｎａ２．０ ＋
、 Ｋ２０等を極力抑制した系でのシリカ結合剤の適用
を行なった。
気化性シリカは特に不純物の少ないもので、Ｓｉ０２分
が９０重量％以上の超微粉シリカが好適である。
が９０重量％以上の超微粉シリカが好適である。
また、強度賦与剤として、有機系アミンシリケートを用
いることができる。各々の添加目的として気化性シリカ
はスピネル質耐火物の作業性、特に適度な流動性を賦与
する為であり、さらにアミンシリケートは硬化促進及び
高温焼成後の結合と充填度による組織と強度改善の為で
ある。
いることができる。各々の添加目的として気化性シリカ
はスピネル質耐火物の作業性、特に適度な流動性を賦与
する為であり、さらにアミンシリケートは硬化促進及び
高温焼成後の結合と充填度による組織と強度改善の為で
ある。
ここでマグネシアクリンカー：アルミリ・クリンカーの
重量比が７：３〜８：２の範囲にあるマグネシアクリン
カ−とアルミナタリンヵーの混合物を６０〜８０重量部
とスピネルクリンカ−２０〜４０重量部との混合耐火材
１００重量部に対し、気化性シリカとアミンシリケート
を添加した場合の作業性に及ぼす効果を第３表と第４表
に示す。
重量比が７：３〜８：２の範囲にあるマグネシアクリン
カ−とアルミナタリンヵーの混合物を６０〜８０重量部
とスピネルクリンカ−２０〜４０重量部との混合耐火材
１００重量部に対し、気化性シリカとアミンシリケート
を添加した場合の作業性に及ぼす効果を第３表と第４表
に示す。
第３表は耐火旧材１ｏｏ重慣部に対し気化性シリカ０．
５重量部以上添加した場合に、良好なｉ％、 ａｉｒ性
を示すが、品温硬化性については気温と水温との変化を
受けやすいことを示している。
５重量部以上添加した場合に、良好なｉ％、 ａｉｒ性
を示すが、品温硬化性については気温と水温との変化を
受けやすいことを示している。
また、第４表は耐火骨材１００重量部に対し０．５重量
部以上の気化性シリカとともにアミンシリケートを併用
することによって流動性、硬化性等、作業性に特に好ま
しい効果が得られることを示す。
部以上の気化性シリカとともにアミンシリケートを併用
することによって流動性、硬化性等、作業性に特に好ま
しい効果が得られることを示す。
その添加量は１〜４重量部が良好であることを示す。１
重量部未満ではその効果がなく、４重量部を超えると気
温、水温上昇に伴ない硬化が急激となり好ましくない。
重量部未満ではその効果がなく、４重量部を超えると気
温、水温上昇に伴ない硬化が急激となり好ましくない。
第５表は、それぞれ結合剤について品質面からの検討を
行なった結果を示す。
行なった結果を示す。
同表から、養生乾燥後の収縮率、１５００℃焼成後の残
存膨張率及び強度の関係から見て、アミンシリケートが
４ｍＮ部を超えると養生、乾燥、焼成後の収縮率が大き
く、気化性シリカの０．５〜３重量部とアミンシリケー
トの１〜４重量部との組み合わせ範囲が組織、強度、膨
張性の関係から良好であった。気化性シリカが３重量部
を超えるものとアミンシリケートが４重量部を超えるも
のの使用は養生収縮、焼成後の収縮から効果が得られな
い。
存膨張率及び強度の関係から見て、アミンシリケートが
４ｍＮ部を超えると養生、乾燥、焼成後の収縮率が大き
く、気化性シリカの０．５〜３重量部とアミンシリケー
トの１〜４重量部との組み合わせ範囲が組織、強度、膨
張性の関係から良好であった。気化性シリカが３重量部
を超えるものとアミンシリケートが４重量部を超えるも
のの使用は養生収縮、焼成後の収縮から効果が得られな
い。
次に、水不溶性リン酸アルミの添加については、スピネ
ル系もしくは、他の塩基性不定形耐火物で施工された取
鍋内張りが処理中のスラグ等により、稼動表面部から１
０ＩＩｌ１１１ 程度のダスティング現象を起こし崩壊
する現象を見ることがあり、これを防止する為のもので
ある。
ル系もしくは、他の塩基性不定形耐火物で施工された取
鍋内張りが処理中のスラグ等により、稼動表面部から１
０ＩＩｌ１１１ 程度のダスティング現象を起こし崩壊
する現象を見ることがあり、これを防止する為のもので
ある。
ダスティングとは、スラグ中のＣａＯ成分と耐火物中（
７）Ｓｉ０２との反応によル２ ＣａＯ−３ｉ０２ （
７）生成もしくは、スラグ中の２ ＣａＯ−５ｉＯ２成
分自体が不定形耐火物中に侵入し、冷却時α−２ＣａＯ
・５ｉｏ２−”ｒ ２ＣａＯ−３ｉ０２への転移により
容積増大を起こし、組織崩壊する現象である。この転移
を抑制もしくは容積変化の極めて少ないα−２ＣａＯ−
５ｉ０２−”（Ｘ ’ −２ＣａＯ−５ｉ０２ ヘ移行
させる添加剤としてＰ２０５．Ｂ２０３ 、Ｖ２０５等
が有効であることば報告されている。
７）Ｓｉ０２との反応によル２ ＣａＯ−３ｉ０２ （
７）生成もしくは、スラグ中の２ ＣａＯ−５ｉＯ２成
分自体が不定形耐火物中に侵入し、冷却時α−２ＣａＯ
・５ｉｏ２−”ｒ ２ＣａＯ−３ｉ０２への転移により
容積増大を起こし、組織崩壊する現象である。この転移
を抑制もしくは容積変化の極めて少ないα−２ＣａＯ−
５ｉ０２−”（Ｘ ’ −２ＣａＯ−５ｉ０２ ヘ移行
させる添加剤としてＰ２０５．Ｂ２０３ 、Ｖ２０５等
が有効であることば報告されている。
本発明の場合、スピネル質耐火物が持つ作業性。
膨張性、耐熱性等の特性を考広し微量の添加が効果が得
られるものが良く、有効な効果を得られるものとして水
不溶性物質の中でも特に、水不溶性リン酸アルミが有効
であるという知見に基づくものである。
られるものが良く、有効な効果を得られるものとして水
不溶性物質の中でも特に、水不溶性リン酸アルミが有効
であるという知見に基づくものである。
そして、スピネル質耐火物の特性上、アルカリ金属、ア
ルカリ土類金属のリン酸塩、硼酸塩等は著しく耐熱性を
劣化させ、又Ｖ２Ｏ５等は経済的に利益をもたらすこと
はない。この点、リン酸アルミであれば、耐熱性劣化も
少なく、特にこの水不溶性物質は作業性劣化を来たすこ
とがない。このリン酸アルミにおいて、最も有効なもの
としてメタリン酸アルミ、第三リン酸アルミ等を挙げる
ことができる。
ルカリ土類金属のリン酸塩、硼酸塩等は著しく耐熱性を
劣化させ、又Ｖ２Ｏ５等は経済的に利益をもたらすこと
はない。この点、リン酸アルミであれば、耐熱性劣化も
少なく、特にこの水不溶性物質は作業性劣化を来たすこ
とがない。このリン酸アルミにおいて、最も有効なもの
としてメタリン酸アルミ、第三リン酸アルミ等を挙げる
ことができる。
第６表は第三リン酸アルミの添加量による効果を示す。
同表から明らかなように、その添加量は０．５〜２重量
部で効果を示す。０．５重量部未満ではその効果が得ら
れず、２重量部を超えると鋼への汚染を生じ、また本発
明の目的である膨張性賦与効果がなく、焼成後に収縮傾
向を示す様になる。
部で効果を示す。０．５重量部未満ではその効果が得ら
れず、２重量部を超えると鋼への汚染を生じ、また本発
明の目的である膨張性賦与効果がなく、焼成後に収縮傾
向を示す様になる。
以下、本発明に係るスピネル質不定形耐火物を取鍋で使
用した場合の効果を実施例として示す。
用した場合の効果を実施例として示す。
粒度調整された海水マグネシアクリンカ−５５重量部と
焼結アルミナクリンカー２２重量部からなる混合物と、
スピネルクリンカ−２３重量部からなる耐火骨材１００
重量部に対し、気化性シリカ ２．０電量部とアミミシ
リケート２重量部と第三リン酸アルｔ ０．８重量部と
を外掛添加した配合物に水を外掛６重量部添加し取鍋に
施工した。
焼結アルミナクリンカー２２重量部からなる混合物と、
スピネルクリンカ−２３重量部からなる耐火骨材１００
重量部に対し、気化性シリカ ２．０電量部とアミミシ
リケート２重量部と第三リン酸アルｔ ０．８重量部と
を外掛添加した配合物に水を外掛６重量部添加し取鍋に
施工した。
作業性は極めて良好であって、フリーフロー値２３０、
効果脱型時間は３時間であった。次に施工体を４０時間
で８００°Ｃまで昇温し冷却したが爆裂もなく亀裂も軽
微であった。ｃｃ−旧１比率７０％の壕業条件の鍋に使
用した結果、使用中の亀裂等の発生及びダスティングも
軽微で、７３回のチャージ回数のライフを示した。
効果脱型時間は３時間であった。次に施工体を４０時間
で８００°Ｃまで昇温し冷却したが爆裂もなく亀裂も軽
微であった。ｃｃ−旧１比率７０％の壕業条件の鍋に使
用した結果、使用中の亀裂等の発生及びダスティングも
軽微で、７３回のチャージ回数のライフを示した。
これに対して、適音使用されている、セミジルコン質で
は８０回のライフを示すが、本発明のスピネル質では、
セミジルコン質では処理出来ない特種鋼を処理しており
、セミジルコン質と同等の鋼種内容で換算すると、 １
００回以上のライフとなる。
は８０回のライフを示すが、本発明のスピネル質では、
セミジルコン質では処理出来ない特種鋼を処理しており
、セミジルコン質と同等の鋼種内容で換算すると、 １
００回以上のライフとなる。
第１表
■
第２表の１
マグネシアクリンカー：アルミナクリンカー＝７：３の
場合第２表の２ 第３表 ※硬化性は脱型可能な時間をもって判定した。
場合第２表の２ 第３表 ※硬化性は脱型可能な時間をもって判定した。
第５表
丞７貨５け
第６表
※ 高炉スラグ／ＣａＣ０３＝７０／３０ 回転侵食法
１６５０℃×３０分×１０サイクル
１６５０℃×３０分×１０サイクル
図面は、マグネシアクリンカ−とアルミナタリンカーの
混合物の重量比に対する残存膨張率（ａ）と見掛は気孔
率（ｂ）との関係を示す。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 黒崎窯業株式会社 代理人 小児 益（ほか２名） ＭｇＯ／４１２０３罠
混合物の重量比に対する残存膨張率（ａ）と見掛は気孔
率（ｂ）との関係を示す。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 黒崎窯業株式会社 代理人 小児 益（ほか２名） ＭｇＯ／４１２０３罠
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 マグネシアクリンカー：アルミナタリンカーのｆ
ｆ１Ｌｔ比が７＝３〜８：２からなる混合物を６０〜８
０重景部と重量ネルクリンカ−２０〜４０重量部とから
なる骨材を有することを特徴とする取鍋内張り用スピネ
ル質不定形耐火物。 ２、 マグネシアクリンカー：アルミナタリンカーの重
量比が７：３〜８：２からなる混合物を６０〜８０重量
部とスピネルクリンカ−２０〜４０重量部とからなる骨
材１００重量部に対し、気化性シリカ ０．５〜３重量
部を添加してなることを特徴とする取鍋内張り用スピネ
ル質不定形耐火物。 ３、 マグネシアクリンカｍ：アルミナクリンカーの重
量比が７：３〜８：２からなる混合物を６０〜８０重量
部とスピネルクリンカ−２０〜４０重量部とからなる骨
材１００重量部に対し、気化性シリカ０．５〜３重量部
と、アミンシリケートを１〜４重量部とを添加してなる
ことを特徴とする取鍋内張り用スピネル質不定形耐火物
。 ４、 マグネシアクリンカー：アルミナタリンカーの重
量比が７：３〜８：２からなる混合物を６０〜８０重量
部とスピネルクリンカ−２０〜４０重量部とからなる骨
材１００重量部に対し、気化性シリカ０．５〜３重量部
と、アミンシリケートを１〜４重量部と、さらに水不溶
性リン酸アルミを０．５〜２重量部添加してなることを
特徴とする取鍋内張り用スピネル質不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58166196A JPS6060986A (ja) | 1983-09-08 | 1983-09-08 | 取鍋内張り用スピネル質不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58166196A JPS6060986A (ja) | 1983-09-08 | 1983-09-08 | 取鍋内張り用スピネル質不定形耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6060986A true JPS6060986A (ja) | 1985-04-08 |
| JPH0435437B2 JPH0435437B2 (ja) | 1992-06-11 |
Family
ID=15826865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58166196A Granted JPS6060986A (ja) | 1983-09-08 | 1983-09-08 | 取鍋内張り用スピネル質不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6060986A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0323275A (ja) * | 1989-06-17 | 1991-01-31 | Kurosaki Refract Co Ltd | 流し込み用不定形耐火物 |
| US5104833A (en) * | 1990-12-24 | 1992-04-14 | Harima Ceramic Co. Ltd. | Refractory for casting a basic substance |
-
1983
- 1983-09-08 JP JP58166196A patent/JPS6060986A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0323275A (ja) * | 1989-06-17 | 1991-01-31 | Kurosaki Refract Co Ltd | 流し込み用不定形耐火物 |
| US5104833A (en) * | 1990-12-24 | 1992-04-14 | Harima Ceramic Co. Ltd. | Refractory for casting a basic substance |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0435437B2 (ja) | 1992-06-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20230312418A1 (en) | Dry material mixture for a backfill, preferably a refractory concrete backfill, for producing a heavy-clay refractory non-basic product, refractory concrete backfill and such a product, method for producing same, lining, and industrial furnace, channel transport system or mobile transport vessel | |
| US4174972A (en) | Nonfibrous castable refractory concrete having high deflection temperature and high compressive strength and process | |
| CN114195529A (zh) | 精炼钢包用高强镁质耐火泥 | |
| US4623131A (en) | Molten metal handling vessels | |
| JP3514393B2 (ja) | 溶融金属処理に使用される浸漬管またはランスパイプの外張り用キャスタブル耐火物 | |
| US5506181A (en) | Refractory for use in casting operations | |
| JPS6060986A (ja) | 取鍋内張り用スピネル質不定形耐火物 | |
| JP2874831B2 (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| US5214006A (en) | Cement-free silicon carbide monoliths | |
| JPH07330452A (ja) | 溶鋼処理設備用流し込み耐火物 | |
| JPH0633179B2 (ja) | 流し込み用不定形耐火物 | |
| KR860001760B1 (ko) | 포트의 내장용(內張用)내화 캐스터블 | |
| CA1273964A (en) | Refractory thixotropic vibration compound and process for the vibration lining of metallurgical vessels with such compound | |
| JPH06199575A (ja) | アルミナ−スピネル質キャスタブル耐火物 | |
| JPH0450178A (ja) | カーボン含有取鍋内張り不定形耐火物 | |
| JP3045630B2 (ja) | 誘導炉用ラミング材 | |
| JPH06144939A (ja) | 塩基性不定形耐火物 | |
| JPH04104965A (ja) | 不定形耐火物 | |
| JPH042665A (ja) | 溶融アルミナ・マグネシア系組成物及び耐火物製品 | |
| JPH01282143A (ja) | 耐火モルタル組成物 | |
| JPH0782002A (ja) | マグネシア質耐火組成物 | |
| JPH0735308B2 (ja) | 取鍋内張り不定形耐火物 | |
| JP3426024B2 (ja) | 不定形耐火物施工体の施工方法 | |
| JPH0647502B2 (ja) | ハイアルミナ質流し込み材 | |
| JPH0465370A (ja) | 溶銑予備処理容器用流し込み材 |