JPS6036132A - 収縮スリ−ブ形成用シ−ト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は収縮スリーブ形成用シートに関し、炭酸飲料
等を収納するガラス瓶に対して被覆保護するだめの収縮
性スリーブの素材として好適なものを提供しようとして
いる。

従来、ガラス瓶等の外面に、熱収縮性を有する熱可塑性
樹脂シートからなるスリーブを被せ、加熱によって該ス
リーブを収縮させて、ガラス瓶などの外面形状に密着す
るよう被覆し、ガラス瓶等の輸送保管時におけるＩ！保
護を図ることが行なわれている。

そして、複雑な凹凸形状やくびれをイＪづ−るガラス瓶
等に密着して収縮被覆させるためには、スリーブを形成
覆る収縮性シートの熱による収縮性が大きいほうが良く
、従来収縮スリーブ形成用シートどして用いられている
各種のシーｈ　Ｗ’ｉ　’ｔＡについて収縮性の向上が
図られている。

この発明においては、柔軟性や緩Ｎｊ　ｔＩｌに優れた
発泡ポリオレフィン系樹脂シートに対して、スリーブ形
成用シートとして優れた収縮性を発揮でき、使用性にも
優れたものとなるよう改良を加えたものであり、その構
成は、収縮性発泡ポリオレフィン系樹脂シートを主体と
なし、上記発泡シートの気泡構造は、連続気泡と独立気
泡とが混在するとともに連続気泡率４０％以上であるこ
とを特徴としている。

次いで、この発明の実施態様について図を参照しながら
以下に例示する。

（１）はポリエチレン樹脂等からなる収縮性発泡ポリオ
レフィン系樹脂であり、（２１は上記同様のポリエチレ
ン樹脂等からなる収縮性非発泡ポリオレフィン系樹脂フ
ィルムであり、両シート（１）およびフィルム（２）は
何れも加熱することによって収縮する、いわゆる熱収縮
性を有づるものであり、両者が積層されて収縮スリーブ
形成用シート（Ｓ）となる。

なお上記収縮性は発泡シート（１）および非発泡フィル
ム（２）を押出成形にて製造する際の延伸、あるいは成
形後の事後的な延伸加工等にて付与されるものである。

発泡シート（１）としては低密度ポリエチレン、高密度
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン−１、エチ
レン酢酸ビニル共重合体等の樹脂、および上記各樹脂の
共重合体樹脂、ならびにこれらの樹脂の混合樹脂からな
るポリオレフィン系樹脂に発泡剤その他の添加剤を加え
て成形される。

添加剤のうち、発泡剤としては通常の揮発１１物理的発
泡剤（ブタン、ペンタン、フレオンなど）を使用し、こ
の発泡剤によって光取シート（１）のすを泡倍率を調整
する。また上記発泡剤は、発泡シート（１）の厚みを薄
く延伸するためにも必要どなる。

そして上記発泡剤を発泡させるための発泡核となるタル
ク等の核剤または上記発泡核とし゛Ｃ作用するとともに
、自からも発泡剤として働く補助発泡剤となる核剤を添
加剤として配合する。この核剤として加える物質によっ
て、発泡シート（１）に形成される気泡の構造、Ｊなわ
ち独立気泡ど連続気泡との生成割合が変化づる。

なお、連続気泡を生成覆るには、光取ガスどして炭酸ガ
ス（ＣＯｔ　）を発生する物質が使用され、独立気泡を
生成するには、発泡ガスとして窒素ガス（Ｎ２）を発生
ずる物質を使用する。

具体的に独立気泡を生成する物質、または窒素ガスを発
生する物質としては、原料樹脂ペレットや粉末にトライ
ブレンドして使用する有機発泡核剤として、アゾジカル
ボンアミド（アゾビスホルムアミド）等のアゾ系物質、
ベンゼンスルフォニルヒドラジド等のスルフォニルヒド
ラジド系物質、ｐ−ｔ−ルエンスルフオニルヒドラジド
、Ｐ−Ｐ′オキシビスベンゼンスルフォニルヒドラジド
等のヒドラジド系物質等が用いられ、さらには窒素ガス
を直接押出成形機の中途に圧入して実施することもでき
る。

なお、前記有機化学発泡核剤を発泡シート（１）の原料
樹脂に添加づる畿は、２部以下でよく、これ以上ではシ
ートが黄色に着色されてしまうので好ましくない。

次に連続気泡を生成する物質、または炭酸ガスを発生す
る物質としては、原料樹脂ベレットや粉末にトライブレ
ンドして使用でる無機化学発泡核剤として、重炭酸ナト
リウム、炭酸アンモニア、あるいは無ｌ！Ｉ　ｔｐ１ｉ
’ｌ塩ど弱酸の反応系物質であるハイドロセロール（商
品名二人日精化工業株式会ネＩ製）、等が用いられ、さ
らには炭酸ガスを直接、押出成形機の中途に圧入して実
施することもでさる。

以上の窒素ガスを発生づる物質およびｒＡｒｌｌ＋ガス
を発生する物質の配合割合を適宜調整づることによって
、種々に連続気泡率の異なる発泡シーｈ　ｆｉｌが得ら
れるものである。

なお、炭酸ガス分のみでも＊　Ｖｃ気泡になるが、気泡
が粗く、シートの平滑性も悪くなるので、窒素ガス分を
も適当に含有させることが必要′ｒ：ある。

以上のごとき組成を有する発泡シート（１）は、甲独で
収縮スリーブ形成用シート（Ｓ）として使用することも
ぐきるが、通常は上記発泡シーｈ（１１を主体として、
これに非発泡フィル１）（２］を積層りることにより、
強度、破瓶時の破ハ飛散防１１竹ｒ１！８、印刷性、平
滑性等を向上させることができる。

非発泡フィルム（２１としては、前記発泡シー１−　（
１，１と同様のポリオレフィン系樹脂からなるものが使
用され、上記樹脂に工ｆ−レン酢酸ビニルハ重合体（Ｅ
Ｖ△）樹脂を混合しておく。このＥＶＡ樹脂は非発泡フ
ィルム（２）の印刷性を向上させるのに効果がある。な
お混合量は、全体の樹脂成分中に、ＶＡＩｉにして１〜
１０重邑％を配合して使用でき、好ましくは２〜５重量
％で実施される。

非発泡フィルム（１）に配合する添加剤としては、例え
ば二酸化チタン等の白色・顔料を用いれば、印刷性が良
くなる。この二酸化チタンの樹脂中への分散を良くづる
ために、Ｑａ−ステアリン酸、ステアリン酸、低分子量
ポリエチレン樹脂、低分子量ポリプロピレン樹脂などを
滑剤、分散剤として併用する。

そのほか添加剤として、種々の着色剤、滑剤、帯電防止
剤、耐候剤（紫外線吸収剤）なども配合される。

以上のような組成を右づる発泡シート（１）および非発
泡フィルム（２からなる収縮スリーブ形成用シート（Ｓ
）を製造でるには、両シート（１）およびフィルム（２
）を共押出にて成形と同時に積層覆る方法と、予め発泡
シート（１）と非発泡フィルム（２）とを別々に成形し
た後、接着剤や熱接着等の手段で積層する方法とがある
。

ます共押出方法としては、押出成形用の金型内で、予め
溶融した発泡シート（１）用樹脂と非発泡フィルム（２
）用樹脂とを一体に結合させて同時に押出したり、金型
に入る前に、押出機との間に結合用アダプターを設けて
おいて、両樹脂を一体化さけてもよい。

そして、金型内における溶融（ｉｔ脂の線速麿とシート
の引取速度との差、および金型１仔と引取りプラ＼グロ
径との比率ににつで所定の延伸がｈえられ、出来上がっ
たスリーブ形成用シート（Ｓ）に熱収縮性が付与される
ことになる。

なお、発泡シート（１）が工ｆ−レン耐酸ビニルｊ１．
千合体、低密度ポリエチレン、高密磨ポリ」チレン樹脂
等からなる場合は融点が低いため、十記−［稈のみで充
分な延伸が与えられ、スリーブ形成用シートに低い加熱
温度でも大きな収縮性をｌ’ｌ　与することができる。

しかし、融点の高いポリプロピレン、ポリブテン−１樹
脂などは押出渇痕である融点ずζ１近−の温度で大きな
収縮性を発揮し、低い温度での収縮性が不充分子ある。

その為、スリーブの使用用途によっては、成形されたシ
ート（Ｓ）を再び比較的低温に加熱し、再延伸を行なう
ことによって、低温にお【Ｊる収縮性を（＝ｌ与づるこ
ともできる。」二記、のにうな後延伸加工には熱ロール
、テンター閤などが用いられ、成形加工と連続してイン
ラインで加工する方法と、アウトラインで別個に加工す
る方法の何れでも実施できる。

次に、共押出と異なる方法としては、予め発泡シート（
１）と非発泡フィルム（２）とを別個に押出成形して延
伸１を与え、収縮性をイ１与しておく。

上記の・ようにして製造された収縮性発泡シー１−（１
）と収縮性非発泡フィルム（２とを直接熱接着したり、
間に接＠層を介して熱接着したりすれば、この発明・の
スリーブ形成用シート（Ｓ）が＠造できる。

そして、直接に無接Ｓする場合には、発泡シート（１）
または非発泡フィルム（ａに互いの接着性を良好にづる
樹脂分を配合しておけば好まし、い。また、接着層を介
して熱接着する場合は、発泡シー１−　（１）と非発泡
フィルム（２］どの素材樹脂がｈいに無接？１性が良く
ない組合せであったり、特に強い耐ｆｌＪｌ’Ｊｌ性等
の要求品質がある場合、あるいはスリーブ使用時の操作
条件の制約がある場合に適用される。

例えば低密度発泡ポリエチレンシーＩ−と非発泡ポリプ
ロピレンフィルムまたはポリブテン−１フイルムとの組
合せの場合には接着層が必要である。

そして接着層どしてはエチレン酢酸ビール樹１１ｔｔ　
ｄするいは各種接着性ポリマー等が使用できる。

以上のようにして製造された収縮スリーブ形成用シート
（Ｓ）は、発泡シート（１）中の気泡構造が、連続気泡
ど独立気泡どが沢（＋“し、イのうち連続気泡率が４０
％以上どなるものである。

」―記連続気泡率の測定【よまりΔＳ１〜＋１）−２８
５６（Ｃ法）によって、シーＩ〜中のｉ＋ｌ続気泡部分
の量を測定し、またシー１〜の密麿から樹脂部分の量を
針幹する。

そして上式で独立気泡部分のｍをｉｔ　ＬＴ−！ｌる。

（独立気泡部分）％ ＝１００−（連続気泡部分）％−（樹脂部分）％・・・
・・・・・・（１） これｌｐ　＋ら連続気泡率または独立気泡率が計算され
る。

（連続気泡率）％ エ　１　′″′ 〈連続気泡部分）十（独立気泡部分〉 ×１００　・・・・・・・・・（２） （独立気泡率）％ 二　進立−ｊＳ （連続気泡部分）＋（独立気泡部分） ×１００　・・・・・・・・・（２）′なａ３上記連続
気泡率については、前記核剤の配合比率のほか、押出成
形時の操作温度、圧ツノ、あるいは金型構造によっても
変化づるものであり、核剤の配合比率のみから決定され
るものではない。

また、この発明の収縮スリーブ形成用シート（Ｓ）は全
体の厚みが０．１〜０．５ｍｍ、発泡（ｒＸ率１２〜５
倍、収縮率は１３０℃で１０秒間加熱したとぎに（シー
トは自由な状態で）　、３０％以１になるものとする。

そして」ニ記シー）−（ＳンｔＪ、発泡シー１−　＋１
）を内面側にして円筒状に巻回し、両端を接合してスリ
ーブ（Δ）に形成される（第２図参照）。

このスリーブ（Ａ）を炭ｒｌｆｆ飲料用等のガラスｌｔ
［ｊ（Ｇ）に被せ、加熱収縮させてガラス瓶（Ｇ　）に
沿って密着さけて保護づるものである（第３図参照）。

以上のごとく構成された、この発明の収縮スリーブ形成
用シート（Ｓ）によれば、１体となる発泡シート（１）
が連続気泡率／ｉ０％以」であること１Ｊにす、加熱時
の収縮性が非常に大きく、１５！縮渇度を低くできる。

即ち、連続気泡率が高いと、押出成形１１．１に命Ｔ１
１１出口からプラグ上までの延伸過程で延伸され！、ニ
シートが、そのまま固定化され易いので、加熱１１′ｌ
の収縮性が向上するのである。

そして、収縮性が大きいことにより、複９１１な凹凸形
状や「くびれ」を有する瓶等へも容易に収縮被覆できる
とともに、収縮時間が短かくなり、収縮温度ち低くてよ
いため、被覆作業が容易で生産性も向−にできる。

上記収綿濡磨が低いことによって、スリーブ形成用シー
ト（Ｓ）の表面に印刷を施した場合に、印刷ハガレｐ印
刷ユガミなどの外観不良が発生し鋪く美麗な什りりが得
られる。

また、発泡シー１〜（１）の気泡が連続気泡になってい
ると、表面側の非光電フ・ｒルム（２）への印刷がのり
易く、印刷性の向上にも有効である。

なお、発泡シート（１）が独立気泡のみか、独立気泡の
比率が高いと、スリーブ（Ａ）を加熱収縮させたときに
、発泡シート（１）に２次発泡現象が生じ、肌等に充分
密着して被覆できないばかりか、瓶等の軸方向に沿って
スリーブ（△）が伸びる現象も生じ、スリーブの端面が
直線にならず曲ってしまう欠点が生じる。

このような欠点を連続気泡率を高くづることによって解
消できた。

次に具体的な実施例についても丁しいデータを示して説
明づる。

〈実施例−１〉 発泡シート（１）どしては、低密度ポリ」ブレン樹脂（
Ｍ　Ｉ　＝　１．０＋＋　／　１０ｍ１ｎ　、密１３．
　ｇ　＝　＋１．９２２＋］／ＣＣ）を１００重量部に
対し、核剤としくアゾジカルボンアミドへ重用部、炭酸
水素プ用ヘリウム１３重量部（上記△およびＢのｔｉｒ
、ｌを種々に変更りる）、およびタルク１．０重用部を
均一に混合した＋ｙ＋　ｉｌｌ樹脂を、ｌ／Ｄ＝３５の
６５φ押出椴に供給し、加熱溶融づる。

そして押出機途中において梵泡剤と仕るブタン３重量部
を圧入混合し、Ｊ（押出用の８０φ環状金型ＡＩＩＩＩ
ｌ［）　１８　ｋａ／Ｈで）９人し、こ４１ヲ人気中に
放出して発泡させ、２００φマンドレル（（シート状に
延伸しながら引取って成形ｉｊる。

また非発泡フィルム（２）どしては、低ｆ、ｎ　Ｌσポ
リ１ヂレン（Ｍ　Ｉ　＝　３．０ｇ　／１０ｍ１ｎ　、
　Ｓ、　ｇ”　Ｏ，’１２３０／ＣＣ）８５重重吊と工
ｆ１ノン酎酸ビニルＪ（！ｉ′Ｉ合休（Ｍ　Ｉ　＝　０
．６８ｏ／１（１ｍｉｎ　、　ＶＡｃ　＝　１５重量％
含有）１５重ｆｉ部との混合樹脂に白色顔料として二酸
化チタン１．５ｍｆｆ１部を均一に配合する。これを、
Ｌ／Ｄ　＝　２４の４０φ押出機に供給し、加熱溶融し
た後、前記共押出用金型の途中に押出ｍ３　ｋａ　／　
１」で導入し、前記発泡シート（１）の溶融樹脂の周囲
にイリ着さけて金型から同時に押出し、前記マンドレル
側へ引取って、２層の複合シート状をなづ収縮性スリー
ブ形成用シート（Ｓ）を得た。

上記シート（Ｓ）は発泡シート（１）と非発泡フィルム
（２）とが強固に積層され剥鼎不可能であった。

また非発泡フィルム（２）は白色不透明で、表面は非常
に平滑であった。

上記シート（Ｓ）の訂しい測定データを下表に示づ。

注）収縮率の測定方法 １３０℃の恒温槽に、１００ＩＩＩＩＩＩＸ　１００ｍ
ｍのシート切片を入れ、規定時間加熱後、シートの押出
方向の寸法を測定し、収縮度合を百分率で表わし１＝　
。

なお、比較例１−１は炭酸水素ナトリウムを除いＩＣ場
合であり、連続気泡率が低く、熱収縮率が極めて小さく
使用に適さない。

また、比較例１−２はアゾジカルボンアミドを除いた場
合であり、連続気泡率が１００％で熱収縮性も良りｒで
あるが、気泡が粗く平滑性に欠ける欠点がある。

〈実施例−１１〉 実施例−Ｉにおいて発泡シート（１）および非発泡フィ
ルム（２）を構成する低密度ポリエチレン樹脂をランダ
ムポリプロピレンコポリマー樹脂に眠き代えたものであ
り、下表に詳しいデータを示づ。

注）熱収縮率の測定方法 実施例−Ｉと同様であるが、恒温槽の温度を１７０℃に
変更している。

なお、比較例ｎ−１は、炭酸水素ナトリウムを無くした
場合【あり、連続気泡率が低く、熱収縮性も極めて小さ
いものどなった。

〈実施例−■〉 前記実施例−１との相違点を１に説明する。

発泡シート（１）としては、ポリプロピレン樹脂（Ｍ　
Ｉ　＝　１．０ｇ／１０ｍ１ｎ　、　Ｓ、　ｏ　＝　０
．９０ｇ／ｃｃ）１００Φ量部に対し、ハイドロセロー
ルＰ−７０（商品名：人口精化工業株式会社製）１．０
重量部およびタルク１．０Φ量部を均一に混合した原料
樹脂を、６０記６５φ押出機に供給づる。発泡剤として
ブタン５重石部を圧入し、核剤として窒素ガスを３５ｋ
ｇ４Ｇで圧入し、前記共押出用金型へ１７ｋｇ／Ｈの押
出量で導入した。

また、非発泡フィルム（２）どしては、高密度ポリエチ
レ’Ｊ　（Ｍ　Ｉ　＝　０．５（１／１ＯＮｎ　、　Ｓ
、　Ｑ　＝０．９５０１　／　Ｃｃ）　８５重ｆｌ）部
とエヂレ、ン酢酸ビニル共重合体（Ｍ　Ｉ　＝　０．６
（１／　１０ｍ１ｎ　、　ＶΔｃ−１５＠量％含有）１
５重量部との混合樹脂に二酸化−１９２１０重量部を均
一に配合し、これを前記４０φ押出機を経て、共押出用
金型へ３　ｋ（］　／　１１の押出量で導入して、収縮
スリーブ形成用シー１−（Ｓ）を製造した。

得られたシート（Ｓ）は、厚み０．３３　ｎｔｍ　、畜
Ｉσ０．４５５ｔｌｌ　／ｃｃとなり、非発泡フィルム
（２）は白色不透明で平滑性に優れていた。

また連続気泡率は７５％になっ【おり、収縮情にも優れ
ていた。

【図面の簡単な説明】

図はこの発明の実施態様を例示りるもの（゛あり、第１
図は断面図、第２図はスリー１の斜視図、第３図は瓶に
収縮被覆した状態の断面図（−ある。 （１）・・・・・・発泡シート、（２）・・・・・・非
発泡フィルム、（Ｓ）・・・・・・収縮スリー１形成用
シート、（Ａ）・・・・・・スリーブ、（Ｇ）・・・・
・・ガラス瓶。 特許出願人　漬水化成品１′３１株式会ン１第１図 第２図 １ ２

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　収縮性発泡ポリオレフィン系樹脂シートを主体と
   なし、上記発泡シートの気泡構造は、連続気泡と独立気
   泡とが混在するとともに連続気泡率４０％以上であるこ
   とを特徴とする収縮スリーブ形成用シート。 ２、　収縮性発電ポリオレフィン系樹脂シートの片面に
   収縮性非発泡熱可塑性樹脂フィルムが積層されている上
   記特許請求の範囲第１項記載の収縮スリーブ形成用シー
   ト。 ３、　収縮性非発泡熱可塑性樹脂フィルムが収縮性非発
   泡ポリオレフィン系樹脂フィルムである上記特許請求の
   範囲第１項記載の収縮スリーブ形成用シート。