JPS60208414A - 直接焼入れ熱間鍛造品の製造方法 - Google Patents
直接焼入れ熱間鍛造品の製造方法Info
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- JPS60208414A JPS60208414A JP6482984A JP6482984A JPS60208414A JP S60208414 A JPS60208414 A JP S60208414A JP 6482984 A JP6482984 A JP 6482984A JP 6482984 A JP6482984 A JP 6482984A JP S60208414 A JPS60208414 A JP S60208414A
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- Japan
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- forging
- temperature
- forged
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は直接焼入れｐｐ＋ １７ｊｌ鍛造品の製造方法
に関する。
に関する。
従来、高強度を要求される自動車や建設機械に用いられ
る機械構造用部品は、鋼材を熱間１２造した後、再加熱
し、焼入れ焼戻し等の調質処理を施して、目的、用途に
応した強度特性を４１与して製造され、使用に供されζ
いる。このように、鍛造後に」１記熱処理を行なう方法
においては、用いる鋼材には、焼入れ性を確保するため
にＣｒやＭＯのような合金元素が添加さ、れており、更
に、オーステナイト結晶粒を微細化して、焼入れ焼戻し
後の靭性を確保するために、Ａｐ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ芸の
Ｊｌｒ出硬出車化型合元ス；が添加されζいる。
る機械構造用部品は、鋼材を熱間１２造した後、再加熱
し、焼入れ焼戻し等の調質処理を施して、目的、用途に
応した強度特性を４１与して製造され、使用に供されζ
いる。このように、鍛造後に」１記熱処理を行なう方法
においては、用いる鋼材には、焼入れ性を確保するため
にＣｒやＭＯのような合金元素が添加さ、れており、更
に、オーステナイト結晶粒を微細化して、焼入れ焼戻し
後の靭性を確保するために、Ａｐ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ芸の
Ｊｌｒ出硬出車化型合元ス；が添加されζいる。
し２かし、熱間鍛造後の上記熱処理は、必然的に処理−
１″稈の増加と仕掛り品の増大を伴うと共に、４人の−
〔ネルギー費用を要し、更に、用いる鋼（ＡＣごは１．
記のように種々の合金元素を添加°３る必要があるため
に、製造費用が高くならざるを１：）ない。
１″稈の増加と仕掛り品の増大を伴うと共に、４人の−
〔ネルギー費用を要し、更に、用いる鋼（ＡＣごは１．
記のように種々の合金元素を添加°３る必要があるため
に、製造費用が高くならざるを１：）ない。
このために、近年、製造費用を低減すると共に、ｌ稈を
簡略化するために、高価な合金元素の添加量を極力減ら
した鋼）Ａを熱間鍛造後に直接焼入れして鍛造品を得る
方法が要望されるに至つ°Ｃいる。
簡略化するために、高価な合金元素の添加量を極力減ら
した鋼）Ａを熱間鍛造後に直接焼入れして鍛造品を得る
方法が要望されるに至つ°Ｃいる。
しかし、１−記したような鋼材を熱間鍛造後に直接焼入
れするとき、鍛造前の加熱温度や鍛造条件によって、鍛
造品は焼入れ後の硬さにばらつきを生しる。即ち、ト記
したような合金元素を含有するれ１月を、例えば１２５
０°Ｃのように高温に加熱して鍛造すれば、調料は高温
加熱によってオースチーＪ°４１−粒がｌｉｌ大化し、
次いで、熱間鍛造によ゛つて細粒化するものの、その後
に直ちに成長して再びｉｎ大化するの°ζ、鍛造後に直
接焼入れしても焼入れ性は良好である。しかし、鍛造温
度が１０５０℃以下に低下した場合や、鍛造を繰り返し
た場合は、オーステナ、イト粒は均一な粗粒に成長−ロ
ず、細粒の混入した混粒になり、従って、鍛造後に直接
焼入れすると、鍛造品には焼入れ性の不均一が生じ、硬
さが十分に高くならない位置が生して、硬さむらを生じ
る。
れするとき、鍛造前の加熱温度や鍛造条件によって、鍛
造品は焼入れ後の硬さにばらつきを生しる。即ち、ト記
したような合金元素を含有するれ１月を、例えば１２５
０°Ｃのように高温に加熱して鍛造すれば、調料は高温
加熱によってオースチーＪ°４１−粒がｌｉｌ大化し、
次いで、熱間鍛造によ゛つて細粒化するものの、その後
に直ちに成長して再びｉｎ大化するの°ζ、鍛造後に直
接焼入れしても焼入れ性は良好である。しかし、鍛造温
度が１０５０℃以下に低下した場合や、鍛造を繰り返し
た場合は、オーステナ、イト粒は均一な粗粒に成長−ロ
ず、細粒の混入した混粒になり、従って、鍛造後に直接
焼入れすると、鍛造品には焼入れ性の不均一が生じ、硬
さが十分に高くならない位置が生して、硬さむらを生じ
る。
このような硬さむらの発生を避けるために、従来は、鋼
材を鍛造ｎ：」に１２００ ’Ｃ以上の高温に加づフ１
すると共に、鍛造後の焼入れもＣきる限り高い温度から
開始されている。しかし、高温鍛造によればダイス寿命
が短くなり、また、焼入れ前に酸化物層が形成され、表
面部に焼きむらを発生ずる問題もある。
材を鍛造ｎ：」に１２００ ’Ｃ以上の高温に加づフ１
すると共に、鍛造後の焼入れもＣきる限り高い温度から
開始されている。しかし、高温鍛造によればダイス寿命
が短くなり、また、焼入れ前に酸化物層が形成され、表
面部に焼きむらを発生ずる問題もある。
本発明者らは上記した問題を解決するために鋭意研究し
た結果、鋼材における化学組成につい°ζ、特にＡＡ’
とＮの■を規制すると共に、鍛造前の加熱温度と焼入れ
温度を所定の範囲とするごとにより、熱間鍛造後に直接
焼入れして、焼入れ性が良好で且つ均一な鍛造品を得る
ことができることを見出して、本発明に至ったものであ
る。
た結果、鋼材における化学組成につい°ζ、特にＡＡ’
とＮの■を規制すると共に、鍛造前の加熱温度と焼入れ
温度を所定の範囲とするごとにより、熱間鍛造後に直接
焼入れして、焼入れ性が良好で且つ均一な鍛造品を得る
ことができることを見出して、本発明に至ったものであ
る。
本発明による直接焼入れ鍛造品の製造方法は、１０■％
で ＣＯ，２６〜０．５０％、 Ｓｉ０．５０％以下及び Ｍ ｎ ０．３０〜１．８％を含有し、Ｐ ０．０２０
％以下、 Ｓ Ｏ，０１〜０．２％、 △Ｅ ０．００６９６以ト及び Ｎ Ｏ，００５％以下に規制した銅相を９００〜１２０
０℃の温度に加熱し、た後に鍛造し、次いζ、８５０℃
以上の温度で焼入れすることを特徴とする。
で ＣＯ，２６〜０．５０％、 Ｓｉ０．５０％以下及び Ｍ ｎ ０．３０〜１．８％を含有し、Ｐ ０．０２０
％以下、 Ｓ Ｏ，０１〜０．２％、 △Ｅ ０．００６９６以ト及び Ｎ Ｏ，００５％以下に規制した銅相を９００〜１２０
０℃の温度に加熱し、た後に鍛造し、次いζ、８５０℃
以上の温度で焼入れすることを特徴とする。
先ず、本発明の方法において素材鋼として用いる銀目４
の組成の限定理由を説明する。
の組成の限定理由を説明する。
Ｃは、熱間鍛造後の直接焼入れ焼戻し処理によつζ犠造
晶の強度を確保するために必要不可欠の元素として添加
されるが、その含有量が０．２６％未満（はかかる強化
効果に乏しく、一方、０．５０％を越えるときは、鍛造
後の直接焼入れ時の焼きＦｌ’ｌれマ）置８すれを１１
．シる。従って、Ｃの添加Ｕ範囲は０．２６〜０．５０
％とする。
晶の強度を確保するために必要不可欠の元素として添加
されるが、その含有量が０．２６％未満（はかかる強化
効果に乏しく、一方、０．５０％を越えるときは、鍛造
後の直接焼入れ時の焼きＦｌ’ｌれマ）置８すれを１１
．シる。従って、Ｃの添加Ｕ範囲は０．２６〜０．５０
％とする。
Ｓｉは脱酸のために添加されるが、過多に添加するとき
は延性を劣化させる。従つ°］、Ｓｉの添加量範囲は０
．５％以下とする。
は延性を劣化させる。従つ°］、Ｓｉの添加量範囲は０
．５％以下とする。
Ｍｎは擬固時の表面割れを防止のために少なくとも０．
３％を添加することが必要であり、更に、焼入れ性を改
善し、また、強度を高めるのに効果がある。しかし、１
．８％を越え°Ｃ多量に含有さ・已ると、焼き割れの原
因にもなるので、その上限は１．８％とする。
３％を添加することが必要であり、更に、焼入れ性を改
善し、また、強度を高めるのに効果がある。しかし、１
．８％を越え°Ｃ多量に含有さ・已ると、焼き割れの原
因にもなるので、その上限は１．８％とする。
Ｐは鋼材の延性を劣化させ、焼き割れを助長し、焼戻し
時の靭性を劣化させるために、含ｆ１ｍは０゜０２０％
以下とする。
時の靭性を劣化させるために、含ｆ１ｍは０゜０２０％
以下とする。
Ｓは鍛造品の被削性を改善するために有効であるが、反
面、延性を低下させる。槌って、延性が重要であるとき
は、上限は０．０３％が好ましく、被削性が重要である
ときは、その上限を０．２０％とする。
面、延性を低下させる。槌って、延性が重要であるとき
は、上限は０．０３％が好ましく、被削性が重要である
ときは、その上限を０．２０％とする。
ＡＩは強力な脱酸剤として添加されるが、０．００６％
を越えて添加するときは、鍛造後の焼入れ１にＡ−ステ
ナイト粒の混粒を生して、焼きむらを発生さゼるごとが
あるのご、−Ｌ限を上記のように０．００６％とする。
を越えて添加するときは、鍛造後の焼入れ１にＡ−ステ
ナイト粒の混粒を生して、焼きむらを発生さゼるごとが
あるのご、−Ｌ限を上記のように０．００６％とする。
ＮはＡｅと結合力が強いために、鋼中に多量に含ｆ１さ
れるとは、脱酸剤としてのＡｅと結合し、やはり鍛造後
の焼入れ時にオーステナイト混粒をノドしる結果、焼き
むらを生じさ−Ｕる。ごのため、本発明においどは、Ｎ
ｆｉｌは０．００６％以下とする。
れるとは、脱酸剤としてのＡｅと結合し、やはり鍛造後
の焼入れ時にオーステナイト混粒をノドしる結果、焼き
むらを生じさ−Ｕる。ごのため、本発明においどは、Ｎ
ｆｉｌは０．００６％以下とする。
史に、本発明においＣ用いる素拐鋼は、例えば、鍛造品
の表面映化を１ｉなう場合の焼入れ性を増す等、機械的
１１質の種々の改善のために、必要に応してＣ「及びＭ
ｏから選ばれる少なくとも１種をに９加するごとがごき
る。これら元素の添加量のＦＩｌｌ！ Ｉよ、（゛【及
びＭｏについてそれぞれ１．２％及びＩｌ、 ３ ％５
とする。これらの添加量がそれぞれＬ起上１；ｋを越オ
るときは、焼き割れを生じるからである。
の表面映化を１ｉなう場合の焼入れ性を増す等、機械的
１１質の種々の改善のために、必要に応してＣ「及びＭ
ｏから選ばれる少なくとも１種をに９加するごとがごき
る。これら元素の添加量のＦＩｌｌ！ Ｉよ、（゛【及
びＭｏについてそれぞれ１．２％及びＩｌ、 ３ ％５
とする。これらの添加量がそれぞれＬ起上１；ｋを越オ
るときは、焼き割れを生じるからである。
１１、た、１２造品の被削性を改善するために、前記し
たＳと共に、又はＳに代えてＰｂを０．０５〜０．３０
％の範囲こ添加しこもよい。
たＳと共に、又はＳに代えてＰｂを０．０５〜０．３０
％の範囲こ添加しこもよい。
本発明によれば、特に鋼にお）ノる八１とＮの■を微■
に抑えることにより、鋼を熱間鍛造後焼入れ時にオース
テナイト粒の混粒が／−トして焼きむらを生しるのを未
然に防止することができたので、９００〜１２００℃の
温度に加熱した後に鍛造し、次いで、８５０℃以上の温
度で焼入れし、常法に従って４５０〜６５０°Ｃ程度で
焼戻しすれば、焼入れ性が良好均一で、且つ、靭性にず
くれた鍛造品を得ることができる。焼入れ温度が８５０
℃よりも低いときは焼入れ性が低下し、焼むらを牛しる
ことがあるので好ましくない。
に抑えることにより、鋼を熱間鍛造後焼入れ時にオース
テナイト粒の混粒が／−トして焼きむらを生しるのを未
然に防止することができたので、９００〜１２００℃の
温度に加熱した後に鍛造し、次いで、８５０℃以上の温
度で焼入れし、常法に従って４５０〜６５０°Ｃ程度で
焼戻しすれば、焼入れ性が良好均一で、且つ、靭性にず
くれた鍛造品を得ることができる。焼入れ温度が８５０
℃よりも低いときは焼入れ性が低下し、焼むらを牛しる
ことがあるので好ましくない。
従来の鋼材を用いる場合には、１１００〜１０００℃の
温度範囲で鍛造し、直接焼入れＪれば、オーステナイト
粒が混粒化し、焼きむらが４１シこ、焼入れが均一に入
らず、一方、１０００°Ｃ以下の低温で鍛造した後に直
接焼入れすれば、オーステナイト粒が細粒化して、焼入
れ性が劣化するのに月して、本発明によれば、１１００
〜９００°ＣＯ）ような低温にて鍛造をすることができ
て、しかも、焼入れ性が良好且つ均一である鍛造品を得
ることができる。更に、本発明の方法によれば、使用す
る。’ｒ２（Ａ Ｉ４ ニは高１１１１１１４Ｃ合令几
Ｊ ）添加をｆ・ｌ！１’、又は′１１に焼入れ性を１
１ｊ、めるために極く少頃の合金元本を添加°４れ（１
ｖりるので、素４Ａ費川も低減されろ。
温度範囲で鍛造し、直接焼入れＪれば、オーステナイト
粒が混粒化し、焼きむらが４１シこ、焼入れが均一に入
らず、一方、１０００°Ｃ以下の低温で鍛造した後に直
接焼入れすれば、オーステナイト粒が細粒化して、焼入
れ性が劣化するのに月して、本発明によれば、１１００
〜９００°ＣＯ）ような低温にて鍛造をすることができ
て、しかも、焼入れ性が良好且つ均一である鍛造品を得
ることができる。更に、本発明の方法によれば、使用す
る。’ｒ２（Ａ Ｉ４ ニは高１１１１１１４Ｃ合令几
Ｊ ）添加をｆ・ｌ！１’、又は′１１に焼入れ性を１
１ｊ、めるために極く少頃の合金元本を添加°４れ（１
ｖりるので、素４Ａ費川も低減されろ。
以１・に実施例を％（すＣ，４，発明を説１９目る。
実施例１
第１ス、Δ〜１・゛に示づ化学組成を有する３０１径ｔ
Ｋｉ：、ｉｌを９００１：、１０００℃、１１００℃又
は１２ ｔｌ ｔｌ ’Ｌ：に加熱し、に後、２０ａｍ
径に型鍛造し、次１、）Ｃ５それぞれ８ ［ｉ ０ ’
ｃ、９２ ｔｌ ’ｃ、９５０℃及び１０３０℃の温度
から水冷して、得られた鍛造品に一つい°ζ横断面の硬
さ分布を測定した。結果を第１図に示す。本発明鋼によ
れば、鍛造後、直ちにオーステナイト結晶粒が粗大化す
るために、鍛造前の加仏温度が低くとも、鍛造後の焼入
れ性が良好−（あって、中心部までよく焼入れされてい
る。
Ｋｉ：、ｉｌを９００１：、１０００℃、１１００℃又
は１２ ｔｌ ｔｌ ’Ｌ：に加熱し、に後、２０ａｍ
径に型鍛造し、次１、）Ｃ５それぞれ８ ［ｉ ０ ’
ｃ、９２ ｔｌ ’ｃ、９５０℃及び１０３０℃の温度
から水冷して、得られた鍛造品に一つい°ζ横断面の硬
さ分布を測定した。結果を第１図に示す。本発明鋼によ
れば、鍛造後、直ちにオーステナイト結晶粒が粗大化す
るために、鍛造前の加仏温度が低くとも、鍛造後の焼入
れ性が良好−（あって、中心部までよく焼入れされてい
る。
むかし、Ａｎ量が本発明で規定する■よりも多いｆｉＣ
来鋼によれば、鍛造前の加熱温度がそれぞれ９００℃、
Ｉ ０００ ’ｃ及び１１００℃であるときは焼入れ時
にオーステナイト粒が細粒に、また、１２００℃である
ときは混粒になり、 ・力、Ｎｉｌか本発明で規定”づ
る量よりも多い比較鋼は９００°〔：に加熱したときは
ｆｌ［１粒に、また、それ以上の高い温度に加熱したと
きは混粒になるため、これらの場合には鍛造後の焼入れ
性か著しく不均一である。
来鋼によれば、鍛造前の加熱温度がそれぞれ９００℃、
Ｉ ０００ ’ｃ及び１１００℃であるときは焼入れ時
にオーステナイト粒が細粒に、また、１２００℃である
ときは混粒になり、 ・力、Ｎｉｌか本発明で規定”づ
る量よりも多い比較鋼は９００°〔：に加熱したときは
ｆｌ［１粒に、また、それ以上の高い温度に加熱したと
きは混粒になるため、これらの場合には鍛造後の焼入れ
性か著しく不均一である。
次に第１表Ａ−Ｄに示す化学組成を有づ°る４０龍径の
棒鋼を１０００°Ｃに加熱し、２５１＋１径に型鍛造し
た後、９００°Ｃの温度から水冷し、引張強さが同じに
なるように、本発明鋼は５００℃で、従来鋼と比較鋼は
４２０ ’ｃで２時間焼戻しした。
棒鋼を１０００°Ｃに加熱し、２５１＋１径に型鍛造し
た後、９００°Ｃの温度から水冷し、引張強さが同じに
なるように、本発明鋼は５００℃で、従来鋼と比較鋼は
４２０ ’ｃで２時間焼戻しした。
このようζごして得た各鍛造品より引張ｊＡ′験ハとツ
ヤルビー試験片を丸棒中央より採取し、試験した。
ヤルビー試験片を丸棒中央より採取し、試験した。
結果を第２表に示す。強度が同等の場合、本発明鋼は靭
性がずくれている。
性がずくれている。
実施例２
第１表Ｅ及びＦに示ず化学組成を有ｊる７５畠−角材を
１０５０℃に加熱し、５〇−負径捧鋼に熱間鍛造した後
、９５０℃の温度から油焼入れ後、横断面の硬さ分布を
測定した。結果を第２図に示す。
１０５０℃に加熱し、５〇−負径捧鋼に熱間鍛造した後
、９５０℃の温度から油焼入れ後、横断面の硬さ分布を
測定した。結果を第２図に示す。
Ｃｒ及びＭＯを添加して焼入れ性を改善した鋼金柑いる
本発明の方法によれば、鍛造焼入れの際の焼入れ＋’）
が史に改りされ（いる。
本発明の方法によれば、鍛造焼入れの際の焼入れ＋’）
が史に改りされ（いる。
実施例３
第１表（′Ｊ及び１１に示ず化″γ組成により快削性を
りえた３０１１ｊＴＪ材を１０００℃に加熱し、２０Ｉ
ＩＩＩｉイ１ぐ鋼に加・偽鍛造した後、９００°にの温
瓜から水冷した後、溝断面の硬さ分布を４１す定した。
りえた３０１１ｊＴＪ材を１０００℃に加熱し、２０Ｉ
ＩＩＩｉイ１ぐ鋼に加・偽鍛造した後、９００°にの温
瓜から水冷した後、溝断面の硬さ分布を４１す定した。
結果を第３図に示゛４゜
・ｆ）１図（ｆ）ｌ；１本発明により得られノご直接焼
入れ５１３ ｉも品の硬さ分市会示すグラフ、（シｌ）
はｊＪｔ来のＩ、法に、１−り青ら！２に直１妥鍛造品
についての同１．トのグうソ゛ζあり、横軸は鍛造品の
中心からの昨月１を示す。第２図はじｒ及びＭＯを含む
鋼を１０５（］ Ｃ’（’ｊｌＤ、造移ＩＩ”Ｉ接焼入
れし７た鍛ＪΔ品の映さ分布を小・１クノソ、第３図は
Ｓ及び１）ｌ）を含む鋼を１．０００ ’ｔ： ’＜’
７！！ １ｔｉｌ ｊｆ受造後ｌｌ′Ｉ接焼入れし、
た鍛造品の硬さ分布、ド小ずグリフごある。 １′４“ｒＬ＋ｋＱｎＡ ｎＡ＊ｕ２＊ｒ４ｆｆｊＤ）
Ｅ君代理人 弁理１ 牧 野 逸 部丈） ８７一
入れ５１３ ｉも品の硬さ分市会示すグラフ、（シｌ）
はｊＪｔ来のＩ、法に、１−り青ら！２に直１妥鍛造品
についての同１．トのグうソ゛ζあり、横軸は鍛造品の
中心からの昨月１を示す。第２図はじｒ及びＭＯを含む
鋼を１０５（］ Ｃ’（’ｊｌＤ、造移ＩＩ”Ｉ接焼入
れし７た鍛ＪΔ品の映さ分布を小・１クノソ、第３図は
Ｓ及び１）ｌ）を含む鋼を１．０００ ’ｔ： ’＜’
７！！ １ｔｉｌ ｊｆ受造後ｌｌ′Ｉ接焼入れし、
た鍛造品の硬さ分布、ド小ずグリフごある。 １′４“ｒＬ＋ｋＱｎＡ ｎＡ＊ｕ２＊ｒ４ｆｆｊＤ）
Ｅ君代理人 弁理１ 牧 野 逸 部丈） ８７一
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉｌｌ ＋ｌｉ晴％ζ （： ｆｌ、 ２６〜ｏ、 ｔｌ （１９６、Ｓ ｉ
（１，５０９６以ト及び ！ｖｌｎ ｏ、３ｏ〜１．８９ｚ、を含ｒｆｂ、１’
（１，０２０％以下、 二） ０．（１１〜（１，２５６、 △ｉ１’０．００６％以「及び Ｎ Ｏ，００５９６以［・に規制した鋼材を９００〜Ｉ
２０ （１’ｔ’の温度に加熱した後に鍛造し、次い
ｃ’、１１５（１’ｔ・ｌ；２１の温度ご焼入れするこ
と’Ｅ−ＩＹ ｔｉｋと４るＨ（＋接焼入れｐ４Ｈ間鍛
造品の製造方法。 ｉ２＋ （：０．２ （ｉ〜Ｆ１．５０％、５ｉｔ）、
５０ 艮石以 ト−１ Ｍ ｎ Ｏ，：ｌ ｆｌ〜１．８９６、ｔ：＋１２％以
１・及びＭ Ｄ Ｏ，３％以下から選ばれイ）小・、１
くとも１種を含（ｒし、 Ｐ Ｏ，０２０％以下、 Ｓ Ｏ，０１〜０．２％、 Ａｉ Ｏ，００６％以下及び Ｎ Ｏ，００５％以下に規制した鋼材を９００〜１２０
０℃の温度ζご加熱した後６ご鍛造し、次いで、８５０
’Ｃ以−Ｌの温度で焼入れする、ことを特徴とする直
接焼入れ熱間鍛造品の製ｊａ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6482984A JPS60208414A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 直接焼入れ熱間鍛造品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6482984A JPS60208414A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 直接焼入れ熱間鍛造品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60208414A true JPS60208414A (ja) | 1985-10-21 |
| JPH0534403B2 JPH0534403B2 (ja) | 1993-05-24 |
Family
ID=13269522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6482984A Granted JPS60208414A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 直接焼入れ熱間鍛造品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60208414A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995010635A1 (fr) * | 1993-10-12 | 1995-04-20 | Nippon Steel Corporation | Procede de production d'acier de forgeage a chaud presentant d'excellentes caracteristiques de resistance a la fatigue et a la deformation et une tres bonne aptitude a la coupe |
| JP2000256785A (ja) * | 1999-03-09 | 2000-09-19 | Nippon Steel Corp | 被削性に優れる鋼とその製造方法 |
| JP2000282169A (ja) * | 1999-04-02 | 2000-10-10 | Nippon Steel Corp | 鍛造性と被削性に優れる鋼 |
| JP2007100193A (ja) * | 2005-10-07 | 2007-04-19 | Topy Ind Ltd | 建設機械下部走行体のローラーシェルの製造方法 |
-
1984
- 1984-03-31 JP JP6482984A patent/JPS60208414A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN1039033C (zh) * | 1993-10-12 | 1998-07-08 | 新日本制铁株式会社 | 疲劳强度、屈服强度和切削性优良的热锻造钢的制法 |
| JP2000256785A (ja) * | 1999-03-09 | 2000-09-19 | Nippon Steel Corp | 被削性に優れる鋼とその製造方法 |
| JP2000282169A (ja) * | 1999-04-02 | 2000-10-10 | Nippon Steel Corp | 鍛造性と被削性に優れる鋼 |
| JP2007100193A (ja) * | 2005-10-07 | 2007-04-19 | Topy Ind Ltd | 建設機械下部走行体のローラーシェルの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0534403B2 (ja) | 1993-05-24 |
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