JPS60121333A - コイルばね - Google Patents
コイルばねInfo
- Publication number
- JPS60121333A JPS60121333A JP58225484A JP22548483A JPS60121333A JP S60121333 A JPS60121333 A JP S60121333A JP 58225484 A JP58225484 A JP 58225484A JP 22548483 A JP22548483 A JP 22548483A JP S60121333 A JPS60121333 A JP S60121333A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cross
- coil
- wire
- stress
- section
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
- F16F1/04—Wound springs
- F16F1/042—Wound springs characterised by the cross-section of the wire
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Springs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明はコイルはね、特に素線断面がほぼ卵形のコイ
ルはねの改良に関する。
ルはねの改良に関する。
(従来技術)
従来コイルはねは断面円形の素線によって作られるのが
普通であるが、この円形断面コイルはねに軸Mmが作用
すると、周知のように、コイル素線が湾曲している影響
と、直接ぜん断力により、断面周上の発生応力はコイル
内側で大きく、エネルギー効率が悪いだけでなく、折損
の原因となるクランクが生じ易い等の問題があった。
普通であるが、この円形断面コイルはねに軸Mmが作用
すると、周知のように、コイル素線が湾曲している影響
と、直接ぜん断力により、断面周上の発生応力はコイル
内側で大きく、エネルギー効率が悪いだけでなく、折損
の原因となるクランクが生じ易い等の問題があった。
この峡大応力τ□a遵クールの式によってめられ、次の
ようである。
ようである。
8DP 40−1 0.615
TrnaX−■曹(4C4”−で−) ・−・−(1)
Cはばね指数と呼ばれるもので、コイル直径をり、素w
の直径をdとしたとき、 0=lJ/d である。
Cはばね指数と呼ばれるもので、コイル直径をり、素w
の直径をdとしたとき、 0=lJ/d である。
このような最大応力が増大する欠点を改良したものとし
て特公昭27−3261号及び米国特許第299824
号が知られている。前者は素線断面を卵形状としたもの
であわ、後者はその形状を半円と牛だ円の組会せと、よ
如明確にしたものである0そして、その素線の長IWと
短Htとの関係を次式で決定されるとしているゎ叉=1
+且 C=−・・・・・・(2)t CW 一方、峡近自動車の1董化が図られる中で、エンジンO
弁はねやクラッチのトーションばね等において、限られ
たスペース内で、しかも騒音なばねを設耐する必要が生
じてきた。このことは、ばね圧縮時の!!!層長を出来
るだけ小にし、しかも−足置のエネルギーを吸収する電
値を小さくすること、すなわちエネルギー効率を向上さ
せることを意味しているD ばねの密看長はE、は一般に次式によシ算出される 1(s= (N O,5) t ・・・・・・(3)こ
こでNはコイルの総巻数、tは素線の縦方向寸法である
。
て特公昭27−3261号及び米国特許第299824
号が知られている。前者は素線断面を卵形状としたもの
であわ、後者はその形状を半円と牛だ円の組会せと、よ
如明確にしたものである0そして、その素線の長IWと
短Htとの関係を次式で決定されるとしているゎ叉=1
+且 C=−・・・・・・(2)t CW 一方、峡近自動車の1董化が図られる中で、エンジンO
弁はねやクラッチのトーションばね等において、限られ
たスペース内で、しかも騒音なばねを設耐する必要が生
じてきた。このことは、ばね圧縮時の!!!層長を出来
るだけ小にし、しかも−足置のエネルギーを吸収する電
値を小さくすること、すなわちエネルギー効率を向上さ
せることを意味しているD ばねの密看長はE、は一般に次式によシ算出される 1(s= (N O,5) t ・・・・・・(3)こ
こでNはコイルの総巻数、tは素線の縦方向寸法である
。
すなわち、密庸梃を低くするには総巻数Nを少なくシ、
素線Q縦方向寸法を小さくすればよい。またエネルギー
効率を向上させるには、断面周上の応力を均一化し、最
大応力’maxを低くすればよい〇 上記の半円と半だ円υ組会ぜによる素線形状は、素線断
面を篩干にすることによって密曹長を低くでき、最大応
力を低下させている点で上記の敦求に合致し、峡近にわ
かに注目を浴び始めた。
素線Q縦方向寸法を小さくすればよい。またエネルギー
効率を向上させるには、断面周上の応力を均一化し、最
大応力’maxを低くすればよい〇 上記の半円と半だ円υ組会ぜによる素線形状は、素線断
面を篩干にすることによって密曹長を低くでき、最大応
力を低下させている点で上記の敦求に合致し、峡近にわ
かに注目を浴び始めた。
従来■材料力学的解法では、任意断面形状の6カ解析は
非常に困難であり、素線形状も上記のように比較的W8
嚇なものとしたものと考えられる。しかし近年、断面外
周境界を多数υ線素に分割し、各線素に沿ってフーリエ
展開を行い、それを境界全域に拡張するという弾性力学
的解法(フーリエ展開境界値平均法)が確立され、任を
形状cD応力解析が可能となった。
非常に困難であり、素線形状も上記のように比較的W8
嚇なものとしたものと考えられる。しかし近年、断面外
周境界を多数υ線素に分割し、各線素に沿ってフーリエ
展開を行い、それを境界全域に拡張するという弾性力学
的解法(フーリエ展開境界値平均法)が確立され、任を
形状cD応力解析が可能となった。
その紬釆によれは、上記公知υ半円・半だ円断面形状は
し応力の均−化及び最大応力の低減の点で必ずしも十分
ではないことが明らかになつた。
し応力の均−化及び最大応力の低減の点で必ずしも十分
ではないことが明らかになつた。
(発明の目的)
こυ発明は、上記の解析に基づき、最大応力を低下させ
、bカを出来るだけ均一化させることの出来る断面形状
を見出し、コイルはねの密着長の減少とエネルギー効率
O向上を計ろうとするものである。
、bカを出来るだけ均一化させることの出来る断面形状
を見出し、コイルはねの密着長の減少とエネルギー効率
O向上を計ろうとするものである。
(発明の構収及び効果)
以下図面を8照して詳細に説明する。
従来公知の改良された素線*面形状は、第1図に示すよ
うに部分1は半円、部分2は半だ円である。従ってだ円
■長半匝をa1短半匝をbとすれば 上=p−1・・・・・・(4) b 【 で表わされる。そして、その応力分布は、第2図にコイ
ル内側を0、コイル外側を180とし菖心点における角
度θの関数として曲線Bで示すように、はぼ55度あた
りに最大応力点が我われる。
うに部分1は半円、部分2は半だ円である。従ってだ円
■長半匝をa1短半匝をbとすれば 上=p−1・・・・・・(4) b 【 で表わされる。そして、その応力分布は、第2図にコイ
ル内側を0、コイル外側を180とし菖心点における角
度θの関数として曲線Bで示すように、はぼ55度あた
りに最大応力点が我われる。
この発FJAは、この最大応力点近傍にいわば肉盛りし
た形とし、最大応力を低下させるものである。第3図に
示す実施的は、半円3とだ円4とはこれらに接する大円
5によって形成される断面形状をしており、素線の長匝
、短径を(2)式で与えたとき、大円5の半匝R及びだ
円4の形状は次式で与えられている。
た形とし、最大応力を低下させるものである。第3図に
示す実施的は、半円3とだ円4とはこれらに接する大円
5によって形成される断面形状をしており、素線の長匝
、短径を(2)式で与えたとき、大円5の半匝R及びだ
円4の形状は次式で与えられている。
R−3t ・・・・・・(5)
上=−Z−(計−1) ・・・・・・(6)at
この形状においては、同一座標θに対する半円中心から
外周面に到る長さは第1図のり。に対し長く、Lo<L
となる。そして、そV応力分布は第2図中曲iAで示す
ように25〜75にわたってほぼ均一となシ、最大応力
τmaxも低下する。
外周面に到る長さは第1図のり。に対し長く、Lo<L
となる。そして、そV応力分布は第2図中曲iAで示す
ように25〜75にわたってほぼ均一となシ、最大応力
τmaxも低下する。
一般にばね寿命はwT断面周上最大応力によって決定づ
けられるため、この発明のばねは半円と牛だ円のばねよ
シ高寿命となることが明らかでおる。また、最大応力を
同じとすれは、素線の細線化がHJ能となシ、はねの@
曹長の短縮と型針軽減が図れることとなる。
けられるため、この発明のばねは半円と牛だ円のばねよ
シ高寿命となることが明らかでおる。また、最大応力を
同じとすれは、素線の細線化がHJ能となシ、はねの@
曹長の短縮と型針軽減が図れることとなる。
次我はこ■ような細線化を図った具体的事例を示し、比
較のため円形断面はね、半円と半た衆甲、警着長短縮率
、菖皺勧減率はコイル1匝、はね定数、荷電會一定とし
、最大応力を同一とした場合に円形断面はねに対する比
率を示したものであり、半円、半だ円形状のものに比べ
ても大幅な改善が々されている。
較のため円形断面はね、半円と半た衆甲、警着長短縮率
、菖皺勧減率はコイル1匝、はね定数、荷電會一定とし
、最大応力を同一とした場合に円形断面はねに対する比
率を示したものであり、半円、半だ円形状のものに比べ
ても大幅な改善が々されている。
上記のように、この発明は第1図の半円中心から木線表
面までの長さLを半円自生だ円の場合の長さり。に比し
て大きくしたことによシ最大応力を低下させるものであ
ることは先に説明した。前掲の衣に示す同においては、
半円・半だ円形状のもののだ円の長径・短匝比a/bは
(4)式により1.6であシ、この発明の実tIA列で
は(6)式によシ1.4である。こv &/bを1.3
.1.2.1.1とした場合■断面形状の拡大比較図を
第4図に、その応力分布を第5図に示すOa/bの低下
に従い50近辺の応力は低下するが、その均一性はむし
ろ態化する。
面までの長さLを半円自生だ円の場合の長さり。に比し
て大きくしたことによシ最大応力を低下させるものであ
ることは先に説明した。前掲の衣に示す同においては、
半円・半だ円形状のもののだ円の長径・短匝比a/bは
(4)式により1.6であシ、この発明の実tIA列で
は(6)式によシ1.4である。こv &/bを1.3
.1.2.1.1とした場合■断面形状の拡大比較図を
第4図に、その応力分布を第5図に示すOa/bの低下
に従い50近辺の応力は低下するが、その均一性はむし
ろ態化する。
一方、Lがり。よシ大となるに従い、素線断面積は増加
し、はね重量は増加する。第6図は同一断面積の円形断
面のものとの応力比α、すなわち、同一断面積に規準化
した場合を示す。これによれば、8/bが1.1%[で
最大応力は公知の半円・半だ円形状のものと同程度に達
し、最大応力を低下させるというこの発明の目的を達す
ることが出来なくなることを示している。
し、はね重量は増加する。第6図は同一断面積の円形断
面のものとの応力比α、すなわち、同一断面積に規準化
した場合を示す。これによれば、8/bが1.1%[で
最大応力は公知の半円・半だ円形状のものと同程度に達
し、最大応力を低下させるというこの発明の目的を達す
ることが出来なくなることを示している。
従って、この発明においては
1.1<a/b<埜−1
の範囲をとるのがよいこととなる。この範囲において、
素線形状は実施例に示した半円と部分だ円とこれらに接
する大円とで形成されるだけでなく、半円と半だ円と直
線との組会せ、或いは半円とこれよ多小匝の円とこれら
に接する直線或いは大円によって形成されてもよく、ま
た、中空状の素線とすることによって更に重量軽減率を
増大さぜることが出来る。
素線形状は実施例に示した半円と部分だ円とこれらに接
する大円とで形成されるだけでなく、半円と半だ円と直
線との組会せ、或いは半円とこれよ多小匝の円とこれら
に接する直線或いは大円によって形成されてもよく、ま
た、中空状の素線とすることによって更に重量軽減率を
増大さぜることが出来る。
更に、このようなwr面形状では、コイルの長さ方向の
断面曲率が円形断面のものに比して小さいので、汐υえ
は非線形荷重特性を得るためにはねの一部θコイルを故
意に接触させるときに発生する面圧、あるいは通常発生
するばねの座巻部とπ効コイルの接触部0面圧等が減少
し、(9) 該部分の拳粍が少なくなシ、ばねの長寿命化が図りうる
という利点もある。
断面曲率が円形断面のものに比して小さいので、汐υえ
は非線形荷重特性を得るためにはねの一部θコイルを故
意に接触させるときに発生する面圧、あるいは通常発生
するばねの座巻部とπ効コイルの接触部0面圧等が減少
し、(9) 該部分の拳粍が少なくなシ、ばねの長寿命化が図りうる
という利点もある。
第1図は公知のばね素線の断面図、第2図は応力分布図
、第3図はこの発明のばね素線の1実施91 v断面図
、第4図は他の実m例の断面図、第5図、第6図はその
応力分布図、第7因、第8図は更に池の実施例の断面図 1.3:半円部 2.4:半だ内部 5:大内部 %軒高願人 村出発録株式会社 出願人代理人 弁理士 佐 藤 文 男(ほか1名) (10) ] 第5図 \ \ 一−Z □G −−−−= F −−−S m−H \、
、第3図はこの発明のばね素線の1実施91 v断面図
、第4図は他の実m例の断面図、第5図、第6図はその
応力分布図、第7因、第8図は更に池の実施例の断面図 1.3:半円部 2.4:半だ内部 5:大内部 %軒高願人 村出発録株式会社 出願人代理人 弁理士 佐 藤 文 男(ほか1名) (10) ] 第5図 \ \ 一−Z □G −−−−= F −−−S m−H \、
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)コイル素線の断面形状がコイル外側が半円形状でコ
イル内側が半だ同様の形状を有するコイルばねにおいて
、その長匝W、短Htに対し、その半円中心から点前に
到る長さしがW 長匝a短匝すとしたとき&/b;−v−1で次わされる
だ円のり。に比してり。<Lであシ、かつコイル軸方向
の寸法がtを超えず、これと直両な方向の寸法がWを超
えないことを特徴とするコイルばね 2)上記コイル内側のだ円形状が、 W 1、1 < a7b<〒−1 であることを特徴とする特許請求の馳囲第1項のコイル
はね
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58225484A JPS60121333A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | コイルばね |
AU31485/84A AU3148584A (en) | 1983-12-01 | 1984-08-03 | Coiled spring |
EP84305710A EP0143515B1 (en) | 1983-12-01 | 1984-08-22 | Coiled spring |
DE8484305710T DE3480419D1 (en) | 1983-12-01 | 1984-08-22 | Coiled spring |
US07/009,041 US4735403A (en) | 1983-12-01 | 1987-01-28 | Wire for coiled spring |
AU26308/88A AU626188B2 (en) | 1983-12-01 | 1988-11-28 | Coiled spring |
US07/378,678 US4953835A (en) | 1983-12-01 | 1989-07-12 | Wire for coiled spring |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58225484A JPS60121333A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | コイルばね |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60121333A true JPS60121333A (ja) | 1985-06-28 |
JPH0247611B2 JPH0247611B2 (ja) | 1990-10-22 |
Family
ID=16830045
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58225484A Granted JPS60121333A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | コイルばね |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4735403A (ja) |
EP (1) | EP0143515B1 (ja) |
JP (1) | JPS60121333A (ja) |
AU (2) | AU3148584A (ja) |
DE (1) | DE3480419D1 (ja) |
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JPH02186137A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-20 | Sanko Senzai Kogyo Kk | コイルばね |
JPH04126043U (ja) * | 1991-05-10 | 1992-11-17 | 三菱自動車工業株式会社 | コイルばね |
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- 1984-08-22 EP EP84305710A patent/EP0143515B1/en not_active Expired
-
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- 1987-01-28 US US07/009,041 patent/US4735403A/en not_active Expired - Lifetime
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JPH01224541A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-07 | Nhk Spring Co Ltd | コイルばね |
JPH02186137A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-20 | Sanko Senzai Kogyo Kk | コイルばね |
JPH04126043U (ja) * | 1991-05-10 | 1992-11-17 | 三菱自動車工業株式会社 | コイルばね |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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