JPS5959223A - 多孔質隔膜の製造方法 - Google Patents
多孔質隔膜の製造方法Info
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- JPS5959223A JPS5959223A JP16889282A JP16889282A JPS5959223A JP S5959223 A JPS5959223 A JP S5959223A JP 16889282 A JP16889282 A JP 16889282A JP 16889282 A JP16889282 A JP 16889282A JP S5959223 A JPS5959223 A JP S5959223A
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- JP
- Japan
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- aluminum
- porous
- alumina
- impregnated
- fine pores
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- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
の製造方法に関する。
金属粉末あるいはセラミノク粉末を焼結したシ，又は７
ノ素樹脂等の有機合成樹脂粉末を圧縮成形した多孔質体
を基体とした微小孔径，特に平均数１０〜ｐ ］ Ｏ
Ｇ ｐ．の超微細が孔を有する多孔質隔膜を用いて例え
ばガス拡散法により。
ノ素樹脂等の有機合成樹脂粉末を圧縮成形した多孔質体
を基体とした微小孔径，特に平均数１０〜ｐ ］ Ｏ
Ｇ ｐ．の超微細が孔を有する多孔質隔膜を用いて例え
ばガス拡散法により。
気体を分離濃縮する場合，効率よく行うためには多孔質
隔膜を可能な限シ薄くすることが，必要であるが，強度
の点から極端に薄くすることはできない。また、このよ
うな場合には任意の形状に成形することは困難であった
。そこで。
隔膜を可能な限シ薄くすることが，必要であるが，強度
の点から極端に薄くすることはできない。また、このよ
うな場合には任意の形状に成形することは困難であった
。そこで。
ガス拡散の妨害とならないように孔径が大きく且充分の
強度を有するようにある程度の厚みを有するガス透過性
の高い多孔質体又は金網様の支持体で微細孔を有する薄
い多孔質隔膜を補強し１多層構造とする方策等かとられ
ている。例えば、多層構造の多孔質膜を管状とするため
には各種の方法かあるが，一般ＶＣはノート状の多層多
孔隔膜を円管状に成形加工し，端末をつき合せ溶接，あ
るいは重ね合せ接着を行っている。
強度を有するようにある程度の厚みを有するガス透過性
の高い多孔質体又は金網様の支持体で微細孔を有する薄
い多孔質隔膜を補強し１多層構造とする方策等かとられ
ている。例えば、多層構造の多孔質膜を管状とするため
には各種の方法かあるが，一般ＶＣはノート状の多層多
孔隔膜を円管状に成形加工し，端末をつき合せ溶接，あ
るいは重ね合せ接着を行っている。
しかし多孔質体が金属のように柔軟性の高いものでは円
管成形も可能であるが，セラミノクのように柔軟性のな
いものでは極めて困難である。
管成形も可能であるが，セラミノクのように柔軟性のな
いものでは極めて困難である。
また、多孔質金属のような多孔質体であっても。
空孔の存在により強度が無孔質体に比べて低くなり円管
成形に可能な曲率半径に限度かあり。
成形に可能な曲率半径に限度かあり。
細い管状に成形することは極めて困難であった。
そこで、このような難点を解決する方法とじて多孔質支
持管とその内側又は外側に配置したパイプ又は芯金狸を
同心円状に保持して、多孔質支持管とパイプ又は芯金と
に振動を力えながら多孔質支持管とパイプ又は芯金との
間の空隙部に気体を噴出させて空隙部内に隔膜形成用粉
末を均一に充填し、空隙部内に充填した隔膜形成用粉末
を多孔質支持管に静圧成形により圧着し。
持管とその内側又は外側に配置したパイプ又は芯金狸を
同心円状に保持して、多孔質支持管とパイプ又は芯金と
に振動を力えながら多孔質支持管とパイプ又は芯金との
間の空隙部に気体を噴出させて空隙部内に隔膜形成用粉
末を均一に充填し、空隙部内に充填した隔膜形成用粉末
を多孔質支持管に静圧成形により圧着し。
多孔質支持管に隔膜形成用粉末の圧着層を形成する管状
多孔質膜の成形法が知られでいる（特開昭５０−７７４
］０号公報参照）が、粉末を均一に充填すること及び非
常に薄い膜２作製することには実際上困難な点が多い。
多孔質膜の成形法が知られでいる（特開昭５０−７７４
］０号公報参照）が、粉末を均一に充填すること及び非
常に薄い膜２作製することには実際上困難な点が多い。
本発明はこのような現状に鑑みなされたもので、その目
的は大きさと形状を自由に選択できることを％徴とする
多孔質隔膜の製造方法を提案することである。すなわち
本発明は、多孔質体の細孔中に、液状のアルミニウムア
ルコ５−ト又はアルミニウムキレートを含浸し加水分解
した後焼成することを特徴とする多孔質隔膜の製造方法
を提案するものである。以下本発明について詳細に説明
する。発？＠／リカ、焼結アルミナ及びムライトなどの
比較的大きな細孔（通常細孔径１０００Ａ以上）を持つ
任意の形状の多孔質暴利に、アルミニウムアルコラード
又はアルミニウムキレート化合物を溶融状態で含浸し。
的は大きさと形状を自由に選択できることを％徴とする
多孔質隔膜の製造方法を提案することである。すなわち
本発明は、多孔質体の細孔中に、液状のアルミニウムア
ルコ５−ト又はアルミニウムキレートを含浸し加水分解
した後焼成することを特徴とする多孔質隔膜の製造方法
を提案するものである。以下本発明について詳細に説明
する。発？＠／リカ、焼結アルミナ及びムライトなどの
比較的大きな細孔（通常細孔径１０００Ａ以上）を持つ
任意の形状の多孔質暴利に、アルミニウムアルコラード
又はアルミニウムキレート化合物を溶融状態で含浸し。
その後水中に浸漬する等の方法によってアルミニウムア
ルコラード又はアルミニウムキレート化合物を加水分解
してベーマイトゾル（ｉｏＯＨ）となし、乾燥及び焼成
してアルミナ（ＡｌｆＯｓ）を生成させることから成る
多孔質隔膜の製造方法でセラる。多孔質基材の細孔に浸
み込んだアルミニウムアルコラード又はアルミニウムキ
レート化合物は、加水分解及び乾燥・焼成工程を経るこ
とによって、該細孔内でアルミナ粒子を生成し、該細孔
を埋める。そのため多孔質暴利の比較的大きな細孔は消
失し、それよりも小さな細孔を有する多孔質隔膜が得ら
れる。一般に多孔質膜による混合ガスからの特定ガスの
分離は。
ルコラード又はアルミニウムキレート化合物を加水分解
してベーマイトゾル（ｉｏＯＨ）となし、乾燥及び焼成
してアルミナ（ＡｌｆＯｓ）を生成させることから成る
多孔質隔膜の製造方法でセラる。多孔質基材の細孔に浸
み込んだアルミニウムアルコラード又はアルミニウムキ
レート化合物は、加水分解及び乾燥・焼成工程を経るこ
とによって、該細孔内でアルミナ粒子を生成し、該細孔
を埋める。そのため多孔質暴利の比較的大きな細孔は消
失し、それよりも小さな細孔を有する多孔質隔膜が得ら
れる。一般に多孔質膜による混合ガスからの特定ガスの
分離は。
混合ガスのそれぞれの分子の平均自由行程が膜の細孔直
径よりも相当大きな場合に可能であり。
径よりも相当大きな場合に可能であり。
細孔直径が平均自由行程に近くなるにつれて分離が困難
となる。従って前記多孔質暴利のみではカス分離は不可
能であり１本発明の方法によって、そＱ２比較的大きな
細孔を埋めることにより、ガス分離に適した任意の形状
の多孔質隔膜が得られることとなる。才だ１本発明にお
いて用いられるアルミニウムアルコラードとしてはたと
えばアルミニウムイノプロピレート、アルミニウム２−
ブチレートをあけることができ。
となる。従って前記多孔質暴利のみではカス分離は不可
能であり１本発明の方法によって、そＱ２比較的大きな
細孔を埋めることにより、ガス分離に適した任意の形状
の多孔質隔膜が得られることとなる。才だ１本発明にお
いて用いられるアルミニウムアルコラードとしてはたと
えばアルミニウムイノプロピレート、アルミニウム２−
ブチレートをあけることができ。
アルミニウムキレート化合物としては、たとえばアルミ
ニウムトリス（エチルアセトアセテート）がある。
ニウムトリス（エチルアセトアセテート）がある。
すなわち１本発明によれば５形状、大きさを自由に選択
でき、かつ、ガス分離性能の優れた多孔質隔膜を得るこ
とができる。
でき、かつ、ガス分離性能の優れた多孔質隔膜を得るこ
とができる。
以下２本発明について実施例により更に詳細に説明する
。
。
実施例１
細孔直径１５００Ａ 、細孔容積０． Ｉ ７０ｄ／
ｙのアルミナベレットに１５０℃に加熱し、溶融状態に
したアルミニウムイソプロピレートを含浸すせた後、冷
却し、アルミナベレットのまわシに付着したアルミニウ
ムイノプロピレートをナイフで削りとった。次に室温の
水に１０分間浸し。
ｙのアルミナベレットに１５０℃に加熱し、溶融状態に
したアルミニウムイソプロピレートを含浸すせた後、冷
却し、アルミナベレットのまわシに付着したアルミニウ
ムイノプロピレートをナイフで削りとった。次に室温の
水に１０分間浸し。
アルミニウムイソプロピレートを加水分解し。
細孔内にベーマイトゾルを生成させ、水切を行った後、
５℃／分の昇温速度で８００℃捷で加熱し。
５℃／分の昇温速度で８００℃捷で加熱し。
８００℃において２時間保持した後、放冷を行った。更
に同様の操作を更に２回繰り返して多孔質隔膜を作製し
た。このようにして得られた多孔質隔膜とアルミナベレ
ットについて、細孔径分布を水銀圧入法により求めた。
に同様の操作を更に２回繰り返して多孔質隔膜を作製し
た。このようにして得られた多孔質隔膜とアルミナベレ
ットについて、細孔径分布を水銀圧入法により求めた。
その結果を第１図に示す。第】図において横軸は細孔直
径。
径。
縦軸は細孔容積を示し、０はアルミナベレットの細孔直
径と細孔容積を示す曲線であり、１゜２．３．は前述の
方法でアルミニウムイソプロピレートを含浸させて得ら
れた多孔質隔膜の細孔の径と細孔容積を示す曲線であり
、１，２゜３はそれぞれアルミニウムイノプロピレート
のａ浸回数を示す。第１図から明らかなようにはじめｔ
のアルミナペレットの平均細孔直径１５００人からアル
ミニウムイソブロヒ“レートを含浸させる回数の増加に
伴って細孔直径が小さくなることが認められ、細孔への
Ｕ型アルミナが充填された効果が明瞭に認められる。
径と細孔容積を示す曲線であり、１゜２．３．は前述の
方法でアルミニウムイソプロピレートを含浸させて得ら
れた多孔質隔膜の細孔の径と細孔容積を示す曲線であり
、１，２゜３はそれぞれアルミニウムイノプロピレート
のａ浸回数を示す。第１図から明らかなようにはじめｔ
のアルミナペレットの平均細孔直径１５００人からアル
ミニウムイソブロヒ“レートを含浸させる回数の増加に
伴って細孔直径が小さくなることが認められ、細孔への
Ｕ型アルミナが充填された効果が明瞭に認められる。
実施例２
細孔直径１０００Ｘ、細孔容積ｏｘｃｒｌ／？の板状＜
５ Ｃｍｘ ５ＣＴｎＸ ］ ｉｎ ） アルミナ・
ムライト焼結体に１（１０℃に加熱し粘度を低くしたア
ルミニウム ２−ブチレートを含浸させた後、アルミナ
・ムライト焼結体のまわりに付着したアルミニウム ２
−ブチレートをぬぐい取り、室温の水に１０分間浸し、
アルミニウム ２−ブチレートを加水分解し、細孔内に
、ベーマイトゾルを生成させだ後５℃／分の昇温速度で
８００℃まで加熱し、８００℃において２時間保持し、
放冷を行った。このようにして得た多孔質隔膜とアルミ
ナ・ムライトか１６紀体の細孔径分布を水銀圧入法によ
り求めた。
５ Ｃｍｘ ５ＣＴｎＸ ］ ｉｎ ） アルミナ・
ムライト焼結体に１（１０℃に加熱し粘度を低くしたア
ルミニウム ２−ブチレートを含浸させた後、アルミナ
・ムライト焼結体のまわりに付着したアルミニウム ２
−ブチレートをぬぐい取り、室温の水に１０分間浸し、
アルミニウム ２−ブチレートを加水分解し、細孔内に
、ベーマイトゾルを生成させだ後５℃／分の昇温速度で
８００℃まで加熱し、８００℃において２時間保持し、
放冷を行った。このようにして得た多孔質隔膜とアルミ
ナ・ムライトか１６紀体の細孔径分布を水銀圧入法によ
り求めた。
その結果を第２図に示す。第２図において枝軸は細孔直
径、縦軸は細孔容積を示している。まだ図中、０はアル
ミナ・ムライト焼結体の細孔径分布を示す曲線であり２
１はアルミニウムー２−ブチレートを含浸処理したアル
ミナ・ムライト焼結体である多孔質隔膜の細孔径分布を
示す曲線である。第２図から明らかなようにアル直径が
小さくなり、細孔への＃−型アルミナによる充填効果が
認められた。次にアルミナ・ムライト焼結体及び前記の
アルミニウムー２−プチレートを含浸処理したアルミナ
・ムライト焼結体である多孔質隔膜のそれぞれの分離膜
を流通式ガス分離装置に設置し、これに各種Ｈｔ／Ｃｏ
ｔ混合ガスを流通させ分離膜を通して流出する炭酸ガス
及び水素の濃度変化を、供給側圧力２〜２０ Ｋｇ／ｃ
ｒＩ、流出側圧力Ｉ Ｋｇ／ｌｕｄに定めて測定した。
径、縦軸は細孔容積を示している。まだ図中、０はアル
ミナ・ムライト焼結体の細孔径分布を示す曲線であり２
１はアルミニウムー２−ブチレートを含浸処理したアル
ミナ・ムライト焼結体である多孔質隔膜の細孔径分布を
示す曲線である。第２図から明らかなようにアル直径が
小さくなり、細孔への＃−型アルミナによる充填効果が
認められた。次にアルミナ・ムライト焼結体及び前記の
アルミニウムー２−プチレートを含浸処理したアルミナ
・ムライト焼結体である多孔質隔膜のそれぞれの分離膜
を流通式ガス分離装置に設置し、これに各種Ｈｔ／Ｃｏ
ｔ混合ガスを流通させ分離膜を通して流出する炭酸ガス
及び水素の濃度変化を、供給側圧力２〜２０ Ｋｇ／ｃ
ｒＩ、流出側圧力Ｉ Ｋｇ／ｌｕｄに定めて測定した。
このようにして原料ガス組成Ｈｚ ／ｃｏｔ ＝ｌ Ｏ
，０／９０．０のガスについて分離効果を調べたところ
供給側圧力が４ Ｋｇ／ｃｒｌのとき分離膜透過後のガ
ス組成はアルミナ・ムライト焼結体（細孔直径１０００
Ｘ）の場合にはｔｌｐ １０Ｏ＋ −１１，０７８９，
０，７ルミニウム ２−ブチレートを含浸処理したアル
ミナ・ムライト焼結体（細孔直径５００λ）の場合には
Ｌｌ ＋ ／ ＣＯｒ 〜１５．０／８５．０ となっ
た。本試験の結果、アルミニウム ２−ブチレートを含
浸処理し、細孔直径を小さくした多孔質隔膜の方が水素
が選択的に流出することが明らかとなった。
，０／９０．０のガスについて分離効果を調べたところ
供給側圧力が４ Ｋｇ／ｃｒｌのとき分離膜透過後のガ
ス組成はアルミナ・ムライト焼結体（細孔直径１０００
Ｘ）の場合にはｔｌｐ １０Ｏ＋ −１１，０７８９，
０，７ルミニウム ２−ブチレートを含浸処理したアル
ミナ・ムライト焼結体（細孔直径５００λ）の場合には
Ｌｌ ＋ ／ ＣＯｒ 〜１５．０／８５．０ となっ
た。本試験の結果、アルミニウム ２−ブチレートを含
浸処理し、細孔直径を小さくした多孔質隔膜の方が水素
が選択的に流出することが明らかとなった。
実施例３
細孔径３ｏｏｏ；の多孔質アルミナ管（内径］５．０ｍ
ｍ。
ｍ。
外径１６．５ｒｎｍ、長さ２００ｍｍ）にアルミニウム
トリス（エチルアセトアセテート）を１２０℃において
融解して含浸した。冷却の後、多孔質アルミナ管からは
み出している部分をナイフにょ９削りとり、水に１０分
間含浸してアルミニウムトリス（エチルアセトアセテー
ト）を加水分解させ。
トリス（エチルアセトアセテート）を１２０℃において
融解して含浸した。冷却の後、多孔質アルミナ管からは
み出している部分をナイフにょ９削りとり、水に１０分
間含浸してアルミニウムトリス（エチルアセトアセテー
ト）を加水分解させ。
細孔内にベーマイトゾルを生成させた後、５シ吻の昇温
速度でｓｏｏ’ｃｔて加熱し、８００℃において２時間
保持し放冷を行った。この操作を延３回繰り返して多孔
質隔膜を作成した。このようにして得られた多孔質隔膜
と多孔質アルミナ管の細孔径分布を水銀圧入法により測
定した。その結果を第３図に示す。第３図において横軸
は細孔直径、縦軸は細孔容積を示し１図中０の曲線は多
孔質アルミナ管の細孔径分布を示し７Ｓば３回アルミニ
ウムトリス（エチルアセ［・アセテート）を含浸処理を
した後の多孔質アルミナ管である多孔質隔膜の細孔径分
布を示す曲線である。
速度でｓｏｏ’ｃｔて加熱し、８００℃において２時間
保持し放冷を行った。この操作を延３回繰り返して多孔
質隔膜を作成した。このようにして得られた多孔質隔膜
と多孔質アルミナ管の細孔径分布を水銀圧入法により測
定した。その結果を第３図に示す。第３図において横軸
は細孔直径、縦軸は細孔容積を示し１図中０の曲線は多
孔質アルミナ管の細孔径分布を示し７Ｓば３回アルミニ
ウムトリス（エチルアセ［・アセテート）を含浸処理を
した後の多孔質アルミナ管である多孔質隔膜の細孔径分
布を示す曲線である。
第３図から明らかなようにアルミニウムトリス型アルミ
ナの充填効果が認められた。次に多孔質アルミナ管及び
前記のようにアルミニウムトリス（エチルアセトアセテ
ート）を含浸処理した多孔質アルミナ管である多孔質隔
膜のそれぞれの分割膜を流通式高圧反応装置に設置し、
これに各種ｆｉ２／ ｌ−１２Ｓ ？に合ガスを流通さ
せ、その分離膜を通して流出する硫化水素及び水素の濃
度変化を供給側圧力２〜２０ Ｋｇ／ｃｒｌ、 流出
側圧力ＩＫ９／ｅｒａ 、供給流量を分離膜透過後の流
量の２倍の条件に定めて測定した。このよりにして原料
ガス組成Ｈｚ ／）Ｉ２Ｓ ＝ ４．０ ／ ９６．Ｏ
のガスについて分離効果を調べたところ多孔質アルミナ
管（細孔径３ｏｏｏＸ）の場合には分離効果は認められ
なかった。アルミニウムトリス（エチルアセトアセテー
ト）を含浸処理を行った多孔質アルミナ管の多孔質隔膜
（細孔径２００Ｘ）では供給側圧力が４ Ｋｇ ／ ｃ
ａのとき分離膜透過後のガス組成はｌ−１ｒ ／ＩＩ２
Ｓ−６，Ｏ／９４．０で水素が膜を選択的に透過して
いることが確認された。
ナの充填効果が認められた。次に多孔質アルミナ管及び
前記のようにアルミニウムトリス（エチルアセトアセテ
ート）を含浸処理した多孔質アルミナ管である多孔質隔
膜のそれぞれの分割膜を流通式高圧反応装置に設置し、
これに各種ｆｉ２／ ｌ−１２Ｓ ？に合ガスを流通さ
せ、その分離膜を通して流出する硫化水素及び水素の濃
度変化を供給側圧力２〜２０ Ｋｇ／ｃｒｌ、 流出
側圧力ＩＫ９／ｅｒａ 、供給流量を分離膜透過後の流
量の２倍の条件に定めて測定した。このよりにして原料
ガス組成Ｈｚ ／）Ｉ２Ｓ ＝ ４．０ ／ ９６．Ｏ
のガスについて分離効果を調べたところ多孔質アルミナ
管（細孔径３ｏｏｏＸ）の場合には分離効果は認められ
なかった。アルミニウムトリス（エチルアセトアセテー
ト）を含浸処理を行った多孔質アルミナ管の多孔質隔膜
（細孔径２００Ｘ）では供給側圧力が４ Ｋｇ ／ ｃ
ａのとき分離膜透過後のガス組成はｌ−１ｒ ／ＩＩ２
Ｓ−６，Ｏ／９４．０で水素が膜を選択的に透過して
いることが確認された。
実施例４
細孔径ａｓｏｏｕの窒化けい素管（内径１０朋。
外径１２覗、長さ２００ ｍｍ ）に実施例１と同様に
。
。
１５０℃に加熱し溶融したアルミニウムイノプロピレー
トを含浸させた後、室温に冷却し窒化けい素管の捷わり
に付着しているアルミニウムイノプロピレートを削りと
った。次に室温の水に１０分間浸し、アルミニウムイノ
プロピレートを加水分解し、細孔内にベーマイトノ゛ル
を生成させた。次に、水切りを行った後、５℃／分の昇
温速度で８００℃捷で加熱し２８００℃において２時間
保持した後放冷を行った。この操作を３回繰り返しだ。
トを含浸させた後、室温に冷却し窒化けい素管の捷わり
に付着しているアルミニウムイノプロピレートを削りと
った。次に室温の水に１０分間浸し、アルミニウムイノ
プロピレートを加水分解し、細孔内にベーマイトノ゛ル
を生成させた。次に、水切りを行った後、５℃／分の昇
温速度で８００℃捷で加熱し２８００℃において２時間
保持した後放冷を行った。この操作を３回繰り返しだ。
このようにして得だアルミニウムイノプロピレートを含
浸処理した窒化けい素管の多孔質隔膜と窒化けい素管の
細孔径分布を水銀圧入法により求めた。その結果を第４
図に示す。
浸処理した窒化けい素管の多孔質隔膜と窒化けい素管の
細孔径分布を水銀圧入法により求めた。その結果を第４
図に示す。
第４図において横軸は細孔直径であり、縦軸は細孔容積
を示す。まだ図中において、Ｏは窒化けい素管の細孔直
径と細孔容積の関係を示す曲線であり、１は３回アルミ
ニウムイノプロピレート含浸処理を行った窒化けい素管
の細孔直径と細孔容積の関係を示す曲線である。第４図
から明らかなように本実施例においてもアルミニ充填効
果が認められた。次に窒化けい素管及び前記のようにア
ルミニウムイノプロピレートを含浸処理した窒化けい素
管のそれぞれの分離膜を流通式ガス分離装置に設置し、
これに各種Ｈ２／Ｎ２混合ガスを流通させ分離膜を通し
て流出する窒素及び水素の濃度変化を供給側圧力２〜２
０ Ｋｐ／ｃＪ 、流出側圧力Ｉ Ｋｇ ／ ｃＡに条
件を設定して測定を行った。このようにして原料ガス組
成Ｈｚ ／ Ｎｔ ＝５ ｏ／ ５０のガスについて分
離効果を調べたところ窒化けい素管（細孔径３５０．Ｏ
Ａ）を用いた場合、気体の分離効果は認められなかった
。
を示す。まだ図中において、Ｏは窒化けい素管の細孔直
径と細孔容積の関係を示す曲線であり、１は３回アルミ
ニウムイノプロピレート含浸処理を行った窒化けい素管
の細孔直径と細孔容積の関係を示す曲線である。第４図
から明らかなように本実施例においてもアルミニ充填効
果が認められた。次に窒化けい素管及び前記のようにア
ルミニウムイノプロピレートを含浸処理した窒化けい素
管のそれぞれの分離膜を流通式ガス分離装置に設置し、
これに各種Ｈ２／Ｎ２混合ガスを流通させ分離膜を通し
て流出する窒素及び水素の濃度変化を供給側圧力２〜２
０ Ｋｐ／ｃＪ 、流出側圧力Ｉ Ｋｇ ／ ｃＡに条
件を設定して測定を行った。このようにして原料ガス組
成Ｈｚ ／ Ｎｔ ＝５ ｏ／ ５０のガスについて分
離効果を調べたところ窒化けい素管（細孔径３５０．Ｏ
Ａ）を用いた場合、気体の分離効果は認められなかった
。
アルミニウムイソプロピレート３回含浸処理を行った窒
化けい素管の多孔質隔膜（細孔径２５０Ｘ）を使用した
場合には、供給側圧力４．０Ｋｇ／ｃｎｊ の条件で膜
透過後のガス組成は室温においてｌ−１ｔ ／Ｎｔ＝５
５７４５．３００℃では５７／４３ となり水素の分離
濃縮が確認された。
化けい素管の多孔質隔膜（細孔径２５０Ｘ）を使用した
場合には、供給側圧力４．０Ｋｇ／ｃｎｊ の条件で膜
透過後のガス組成は室温においてｌ−１ｔ ／Ｎｔ＝５
５７４５．３００℃では５７／４３ となり水素の分離
濃縮が確認された。
第１図〜第４図は多孔質体と本発明の方法によって製造
した多孔質隔膜の例の細孔径分布を示すグラフである。 第１図 面孔直径とズ９ 第３日 ０５θθｌθθθ１５００放ρｂ〃護θθ、３５ｏρ４
ｖθンｒｒｐ孔】ξ１デイヒとＡ） 第４囚
した多孔質隔膜の例の細孔径分布を示すグラフである。 第１図 面孔直径とズ９ 第３日 ０５θθｌθθθ１５００放ρｂ〃護θθ、３５ｏρ４
ｖθンｒｒｐ孔】ξ１デイヒとＡ） 第４囚
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 多孔質体の細孔中に液状のアルミニウムアルコラード又
はアルミニウムキレートを含浸し。 加水分解した後焼成することを特徴とする多孔質隔膜の
製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16889282A JPS5959223A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | 多孔質隔膜の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16889282A JPS5959223A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | 多孔質隔膜の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5959223A true JPS5959223A (ja) | 1984-04-05 |
Family
ID=15876498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16889282A Pending JPS5959223A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | 多孔質隔膜の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5959223A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5139540A (en) * | 1991-07-24 | 1992-08-18 | Texaco Inc. | Membrane separation of gases |
| US5160352A (en) * | 1991-09-06 | 1992-11-03 | Texaco Inc. | Method of forming membranes useful for separation of gases |
| US5183482A (en) * | 1991-06-19 | 1993-02-02 | Texaco Inc. | Separation by membrane techniques |
| US8048400B2 (en) | 2008-08-25 | 2011-11-01 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Process for preparation of alumina powder and precursor thereof |
| CN107382365A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-11-24 | 湖北省当阳豪山建材有限公司 | 多孔陶瓷及其制备方法 |
| US10882005B2 (en) | 2015-07-28 | 2021-01-05 | Kagoshima University | Hydrogen gas production device and hydrogen gas production method |
-
1982
- 1982-09-28 JP JP16889282A patent/JPS5959223A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5183482A (en) * | 1991-06-19 | 1993-02-02 | Texaco Inc. | Separation by membrane techniques |
| US5139540A (en) * | 1991-07-24 | 1992-08-18 | Texaco Inc. | Membrane separation of gases |
| US5160352A (en) * | 1991-09-06 | 1992-11-03 | Texaco Inc. | Method of forming membranes useful for separation of gases |
| US8048400B2 (en) | 2008-08-25 | 2011-11-01 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Process for preparation of alumina powder and precursor thereof |
| US10882005B2 (en) | 2015-07-28 | 2021-01-05 | Kagoshima University | Hydrogen gas production device and hydrogen gas production method |
| CN107382365A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-11-24 | 湖北省当阳豪山建材有限公司 | 多孔陶瓷及其制备方法 |
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