JPS59200166A - 固体昇華冷却器及びその操作法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、固体昇華冷却器、ことに新規な放射冷却通気
管路を持つ固体昇華冷却器に関する。

このような冷却器はたとえば宇宙船用又はその他の宇宙
空間を運ばれる装置用或はこれ等両者用のりに使う。

本発明による通気管路装置は、通常通気管路を経てクラ
イオジエン（ｃｒｙｏｇｅｎ　）に伝わる寄生的熱損失
を放射する。このようにすることにょシこの通気管路は
、対応する極めて低い作動蒸気圧力を必要とする極めて
低い作用温度で、クライオジエン（たとえばメタン）の
実用的な熱的に有効な使用ができる。普通の作動温度よ
り低い温度で高い熱容量の冷却剤をこのように使用する
結果、所定の冷却任務に対して必要なクライオジエンの
質量が減少し、かつ普通の冷却装置に比べて冷却器全体
の寸法及び重量が減少する。

固体昇華クライオジエン（冷却剤）から生ずる蒸気は、
所望のシステム温度を維持するように（すなわちクライ
オジエン温度対蒸気圧曲線上に所望の作用点を維持する
ように）配管を経て逃がさなければならないけれども、
若干の冷却剤は、普通の通気装置に伴う高い熱入力によ
ってこのようなシステムに従来適応できるとはあ１り考
えられていない。

たとえば代表的々用途に必要なりライオジエンの所要の
質量及び容積の比較により、有効かつ実用的な冷媒に対
しメタンを選定するのが好適であると最初は思うように
なる。しかし低い作用温度（たとえば５０に以下）を維
持するのにメタンを使用するならば、極めて低い蒸気圧
（一般に１０−３　トル及びそれ以下の範囲〕を維持す
ることが必要になる。この場合、昇華過程中に昇華の潜
熱を吸収する際に、放出される蒸気を逃がすようにクラ
イオジエン容器に連結した通気管は、直径を極めて太く
しなければならない。従来の装置の大直径の通気管は、
対応する大きい寄生的熱伝導が通°気管自体の壁を経て
クライオジエン容器に必ずもどるようになる。メタンの
場合には寄生的熱損失゛の問題を十分に考慮するときは
、通気管の伝導による寄生的熱漏れを満足させるために
だけ過度の量のメタンを消費しなけれはならないから、
通常メタンを有効に使うことができない。

この件について５０にで１５０ｍＷの５年間の冷却負荷
に対する４種類の固体冷却剤の理論的な所要の重量及び
貯蔵容積の表（なお寄生的熱損失は考慮しない）を次の
第１表に示しである。このような材料はすべて、所望の
温度（すなわち温度対蒸気圧曲線上の所望の作動点）を
維持しながら放出蒸気を配管を経て容易に逃がすことが
できるから、使用できそうである。

２・１　　表 ５種類の使用できそうな冷却剤に対する要求〔５年間の
ベースライン・ミッション（Ｂａ５ｅｌ　ｉｎｅＭｉｓ
ｓｉｏｎ　）’） ネオン　　　２３３（４９１）　１５６（５，５）　　
　　５８　　（２２，９）アルゴン　　１２０（２６５
）　　７４（２，リ　　　４５　　（１７，９）窒素　
　９８（２１５）１０２（３，リ　５１　（１９，９）
水素　　２５（５リ　２８３（１０，０）　　　７１　
（２８，０）メタン　　　４．１（９０）　　　８２（
２，９）　　　　４７　（１８，５）注゛ １−５年間にわたり５０にで１５０ミリワツトを吸収す
るのに必要な冷却剤の質量 ２−前記冷却剤質量を貯蔵するのに必要な容積３−タン
クが長さ及び直径の互に等しい円筒体である場合に冷却
剤を入れるのに必要なタンクの直径 ４−逃がした水素ガスの熱容量も又負荷を冷却するのに
使用される 冷却剤の蒸気圧は、所望の温度で合理的な寸法の通気管
を経て逃がすことができるだけ十分に高くなければなら
ないのはもちろんである。所要の蒸気圧が低すぎる場合
には通気管の直径は、通気管自体を通る伝導（Ｌよる寄
生的熱漏れが不当に高くなるほど太くなければならない
。又寄生的熱漏れを相殺すると共に所望の負荷を冷却す
るのに必要な冷却剤の全重量によりシステムが非実用的
になる。すなわち普通の管式の通気システムでは第１表
の５番目の記入環（メタン）は実用的冷却剤としては省
かれる。すなわち５０Ｋにおけるメタンの蒸気圧は、わ
ずかに約２Ｘ１０１−ルであり、不当に大きい通気管が
必要となる。その他の点ではメタンを使えば、クライオ
ジエンタンク容積７５；比較的小さく、からのタンク質
量は水素を利用する装置に対するより低い。

メタン・システムは他の重要な実用的見地においては水
素よシすぐれている。水素は、これを零重力の冷却剤保
持のために固体の形に維持するのに所望の冷却温度よシ
はるかに低い温度（１４により低い）に貯蔵されなけれ
ばならない。第１表に示した５６　ｌｂの水素質量を使
うシステムは、ガスの熱容量をそのＩＯＫの昇華温度と
５０にの負荷温度との間で十分利用しなければならない
。温度上昇は、利用できる冷却容量のほぼ５０％に役立
つが、これは全く使用できない。すなわち適正な負荷温
度に確実に達するには、フィードバック制御ループ及び
アクチブ加熱器（ａｃｔｉｖｅ　ｈｅａｔｅｒ　）を使
わなければならない。この実際的要求によシ信頼性が下
が９、前記の５６１ｂの水素質量が必然的に最低値しか
ならない。前記の質量は実際上は、冷却器の熱負荷の可
変性に従って２倍近くになる。

負荷を冷却するのに、通気ガス自体に利用できる冷却容
量に依存しないシステムは、与えられた熱負荷に対しタ
ライオジエン温度と昇華蒸気圧との間の安定な関係によ
って一層固有の安定性がある。たとえばメタンに関して
は作動温度の５０Ｋかられずかに５にの増加により圧力
が１．５　Ｘ　ｌｏ−２トルに増す。このような蒸気圧
ペグド形（ｐｅｇｇｅｄｔｙｐｅ　）のシステムにおい
ては、従って熱負荷は、作動温度の著しい変化を生ずる
ように、かなり変えられなければならない。

本発明により、従来得られなかった温度範囲又は冷却シ
ステムに非実用的な物理的制限を加えた温度範囲でクラ
イオジエンを利用することによって、固体の昇華冷却剤
の有用な作動温度範囲を下げる方法及び装置が得られる
。この目的は、通気管自体の壁を経て冷却器内に寄生的
熱損失を導かないでこの寄生的熱損失を空間すなわち宇
宙空間に放射する放射冷却通気装置を使うことにより達
成できる。この場合質量及び容積の全侠求暫、十分に減
らしたクライオジエン冷却剤を使用することができる。

本発明者は研究の結果、前記の目的はたとえば、実際上
放射冷却器及び普通の固体昇華クライオジエン冷却器の
各特徴を組合わせた冷却器構造に、ホーン状の先広がり
の通気管構造〔場合によりフリューケノンホーン（ＦＬ
ｕｇｅｌ　ｈｏ’ｒｎ）と称する〕を設けることにより
、達成できることが分った。このような放射冷却通気管
構造により正常以下の作動温度で高い熱容量の冷却剤（
たとえばメタン）を使うことができ、普通のシステムに
対し冷却器の全寸法及び重量が減少させることができる
。

とくに本発明者は実験の結果、通気管路を種種の形状の
放射構造（この場合ホーンと称する）に形成して、放射
器の口を固体クライオジエン容器の通気口に連結するこ
とにより、極めて低い蒸気圧を必要とする用途にメタン
及び類似のクライオジエンを使うことができることが分
った。放射器構造の他端部は、通気され、外部空間（ブ
ラックスペース）に放射作用によシ差向けられる。すな
わち実際上固体クライオジエン容器に連結された放射器
口の直径は、ガス状流れ用にこの放射器口が実質的な蒸
気流れ抵抗を持つ長い管としてよシも実質的に容器壁の
口として作用するから最大（こすることができる（すな
わち所望の蒸気圧を保つのに必要な寸法にすることがで
きる）。これと同時にホーンの外面（空間に広がり外方
に向いた内側通気管面）はこの面に沿って導かれる寄生
的熱損失を放射することができる。この寄生的熱損失は
通常は通気管壁に沿いクライオジエン容器自体に沿って
導かれる。実際上本発明による通気管路は、普通の固体
昇華冷却剤システムの大直径の通気管と同じ蒸気通気作
用を行う。しかし所要の大直径の通気配管を経てクライ
オジエン冷却器にもどる寄生的熱損失の伝導から通常生
ずる熱損は実質的に減少する。

通常クライオジエンへの伝導により、いわゆる寄生的熱
漏れの空間への放射と、クライオジエン容器への連結点
における通気管の直径の最大イヒとによって、固有の望
ましい低い質量・容積特性を持つ低い温度のメタンのよ
うな低蒸気圧のタライ　　　　・セオジエンはこの種の
冷却システム（たとえば冷去１剤の作用蒸気正金制御す
′ることによシ作用温度を設定する固体昇華システム）
の多くの用途に対し第１に実際的に選択される。又一層
適当なりライオジエンを使うことによシ、質量をかなり
減少させて使命を達成することができる。従来は固体昇
華冷却器の平衡圧力を約１トルに制限する。本発明では
圧力範囲の下端を約１０−４トルに伸ばし、温度範囲を
対応量だけ伸ばす。温度範囲の伸長により使命の必要に
応するのに一層多い質量の有効なりライオジエンを使用
できることが多い。

以下本発明固体昇華冷却器及びその操作法の実施例を添
付図面について詳細に説明する。

第１図には、本発明に使用する放射冷却通気管路（１０
）を示しである。５０にシステム（５年間にわたり５０
にで１５０ｍＷを吸収するのに必要な冷却剤の量に基づ
いた）用の放射冷却通気管路を単に例示のために選定し
た。放射冷却通気管路部材Ｕυ〔以下においてフリュー
ゲルホーン’（Ｆｌｕｇｅ−１ｈｏｒｎと呼ぶ〕は、外
向きに広がる縁部を持つホーン形の形状を持ち、第１図
に明らかなようにフリューゲルホーン（Ｉｌｌは、両端
部に同心の口を持つ一体の円対称構造から成っている。

フリューゲルホーン（１１１の小さい方のすなわち下部
の部分は、Ｄｌ　　として示した所要の大きい直径（た
とえば数インチ）を持つ蒸気通気口ｕ３）において冷却
タンク（１２１（クライオジエンＣを入れである）に取
付けである〔たとえば真空密のエポキシ密封体（９）に
よシ〕。すなわち普通の細長い管状の通気管路でなくて
、典型的には単に穴である蒸気通気口（１３）により極
めて低圧の高い蒸気流れが得られる。

又フリューゲルホーン（Ｉｌｌの小さい端部の付近で約
７５にで作用するメタン又はその他のクライオジエンの
トロイド状の２次冷却段（３０）　Ｃたとえばメタンに
対しては比較的細い管部材（８）を経て適宜に通気した
約６トルの蒸気圧を持つ〕。２次冷却段（３０）は、熱
伝導性３３　（３２）を介しフリューゲルホーンＵの内
側面に熱的に接触するように設けられている。或はこの
２次冷却段（３０）は、冷却器の外部の補助放熱器によ
り形成してもよい。フリューゲルホーン圓のこの部分の
温度こう配は、このようにして、寄生的熱漏れ（第１図
にＱ。１として示しである〕が５ＱＫシステムの重大な
欠点とはならないように小さく保たれる。熱伝導性Ｉｆ
ｆ　（３２）と熱的に接触する点の場所は、標準の熱解
析法に従って全冷却剤要求量を最少にするように選定さ
れる。〔たとえば前記接触点は、一層高い温度の殻（２
１）に向い約Ｖ４々いし１４の場所に位置させるのが代
表的である。〕多くの用途に対し２次冷却段（３０）は
必要でもないし又望ましくもない。この場合寄生的な熱
の流れＱ。２の残分け、２次冷却段（３０）でなくて１
次冷却器すなわち冷却タンクｃＬ２１に直接放出される
。

７５にサーマル・コネクション（ｔｈｅｒｍａｌ　ｃｏ
ｎｎｅｃｔｉｏｎ）（２次冷却器を使う場合に）の暖か
い側では、フリューゲルホーン（１１１は、空間に面す
る大きい放射面（２０）に広がり、その太きい直径Ｄ２
　　の周辺で真空の殻（２１）に連結されている〔たと
えば真空密のエポキシ密封体（７）により〕。殻（２１
〕は約１２０゜Ｋの温度に放射冷却される。フリューゲ
ルホーンｕｕのこの部分の空間に対する放射熱りゼクテ
イング０パワー（ｒｅｊｅｃｔｉｎｇ　ｐｏｗｅｒ　）
　Ｑｒ　は、クライオジエンによシ許容レベルまで吸収
されなければならない伝導性寄生的な熱の流れＱ。□の
残量を減らすのに十分なだけ大きい。この場合外側放射
面は、その放射特性が最高になるように高い放射率を持
つのがよく、暖かい表面（たとえば太陽−１地球、宇宙
船）から陰にする。

真空の殻（２１）は、普通の外部放熱器（図示してない
）により大体１２０Ｋに冷却される。

フリューゲルホーン（１１１自体を、熱伝導率の低い材
料、たとえば横方向熱伝導が低くなるようにｊ厚さを極
めて薄くした繊維ガラス−エポキシ材料で作るのがよく
、充てん操作及び地上操作のために成る安全率で１気圧
の圧力に構造的に耐えなけれハナラない。フリューゲル
ホーンけｖの内イ貝１ｊめ金属はくライナ（図示してな
いっけ、金属質（たとえばアルミニウム）の冷却タンク
（１２）を囲む高真空絶縁空間（２５）［たとえば多重
層のアルミニウム被覆マイチー（Ｍｙｌａｒ　）及びナ
イロン・ネ゛ント又はその、他のスペーサ材料〕中への
漏れに対しフリュ−ゲルホーンｕｔｌを密封するのに必
要である。液体窒素（又はその他のクライオジエン〕を
入れた放出自在のカバータンク（図示してない）を使い
、外側の殻が周囲温度にあるときに、地上操作に対する
熱漏れが減るようにする。

第１図において参照文字りは冷却しようとする負荷を示
し、参照文字Ｔは熱導体を示し、参照文字Ｓは昇華する
６クライオジエンを示し、参照文字Ｇはガス流出流れを
示し、参照文字Ｒは放射熱を示す。

フリューゲルホーン圓の寸法を定め、その実例装置にお
ける熱的性能を評価する方法は、普通の熱力学的解析に
よシ一般に実施例に対し次に述べる通りである。第１図
に示すようにフリューゲルホーン圓の直径Ｄ１　及び形
状は、定常の質量流量２女において、約２Ｘ１０）ル以
下の圧力降下（空間圧力は無視できるものと仮定するこ
とができる）を生ずるように定められなければならない
。この流量は作用熱負荷と冷却器の全部の寄生的熱負荷
との和に基づく。すなわち この式でり、は冷却剤の昇華の潜熱である。

通気口を通る質量流量は又次のように通気特性に関連す
る。

甫＝ρＣ１この式でρは通気ガスの密度であり、Ｃは通
気口の体積流量特性又はコンダクタンスである。

コンダクタンス特性すなわち通気管路を通るコンダクタ
ンスに対する式は、通常、ガスの性質と、通気口の幾何
学的形状とによって表わされ、流れの性質、すなわち流
れが層流か、分子流を含まないか、又は２つの流れ状態
の間の遷移範囲にあるかどうかに依存する。真空コンダ
クタンスの一層詳しい説明は１９６６年マグロ−・ヒル
社刊行のランドール・バ０７　（Ｒａｎｄａｌｌ　Ｂａ
ｒｒｏｎ　）　　の著書第５４０頁のクリオジエニツク
・システムズ（ＣｒｙｏｇｅｎｉｃＳｙｓｔｅｍｓ　）
に記載してあり本説明で参照した。一般にコンダクタン
スは、直径の関数として２より大きい累乗数まで増加し
、長さにより直線的に減少する。

フリューゲルホーンによる寄生的熱漏れは、熱流路、側
材の性質、幾何学的テーク及び温度輪郭の全部を考慮す
るネットワーク熱モデルを使って計算される。７５にの
冷媒（又は２次冷却器を使用しなければ５０にの冷媒）
に達する熱（は、フリューゲルホーンの広い部分の放射
パワーにより著しい影響を受ける。このことによυ本発
明は有利かつ便利なものとなる。

フリューゲルホーンに沿う横方向の熱の流れは、次の古
典的熱伝導式にょシ定められる。

この式でＫは材料の温度に依存する熱伝導率であシ、Ａ
は熱の流れに直交する幾何学的形状に依存する横断面積
であり、△Ｔは熱の流れの生ずる温度差であρ、Ｌは熱
流路の幾何学的形状に依存する長さである。

フリューゲルホーンからの放射熱の流れは次の放射熱伝
達式により割算される。

Ｑｒ＝σＥＡ（Ｔｈ−Ｔ、、） この式でσはステファン−ポルツマンの定数であシ、Ｅ
は幾何学的形状及び表面放射性に依存するフリューゲル
ホーンの全放出率であり、Ｔｈ　は放射面温度あシ、Ａ
は空間に面するフリューゲルホーンの表面積であり、Ｔ
ｃは本発明では無視できるものと仮定することのできる
空間の温度である。

高容量の冷媒（たとえばメタン）を低容量の冷媒（たと
えば窒素）の代シに使うときは、種種の累積効果により
冷却器の所要の質量は著しく減小する。第１に冷却剤自
体の質量及び容積が減Ｑ、この場合冷却剤の薔生的熱負
荷が低下し、冷却剤の所要量が減少し以下同様である。

フリューゲルホーンは、空間方位がこのフリューゲルホ
ーンによりほぼつねにブラック・スペース（ｂｌａｃｋ
　５ｐａｃｅ）を見るような方位であるときに最も有効
である。

しかしこれは絶対的な制限ではない。

前記した以外の場合に対しても同様に向上した結果が得
られる。たとえば所要の温度が３０Ｋに近い場合に、あ
まシ有効でないネオンの代りに蟹素を使うことができ、
所要の温度が９０Ｋに近い場合にメタンの代シにアセチ
レンを使うことができ、又約１１５にで二酸化炭素の代
シにアンモニアを使うことができる。

この場合後記の第２表には、本発明に係るフリューゲル
ホーン通気システムによｐ最低作動温度を下げることの
できるタライオジエンを表記しである。２′１欄には普
通の固体昇華冷却法を利用して予知される最低温度を示
す。第２欄は本発明による放射冷却通気管構造を使って
得られる最低温度を示す。

オ　　　２　　　表 水素　（Ｈ２）　　　　　　　　９　　　　　　　　　
　６ネオン（Ｎリ　　　　　　１５１１ 窒素　（Ｎ２）　　　　　　　４５　　　　　　　　　
３３アルゴン（Ａ）５２３７ メタン（ＣＭυ　　　　６４４５ 二酸化炭素（Ｃｏ□）　　　　１３５　　　　　　　　
１００アンモニア（Ｎ１−Ｉ３）１５ｏ１２゜フリュー
ゲルホーン圓の複数の互いに異なる構造のものを特定の
用途に対し使用する。これ等のうちの若干を２・２図、
第３図、第４図、第５図及び第６図に示しである。第２
図の円すい形状のフリューゲルホーンは多くの用途に対
し最良の構造である。第４図の逆向き球面皿形状、第５
図のトロイド形状すなわち環状、第６図の扁平板形状及
び第３図の放物面形状の各フリューケルホーンはその他
のフリューゲルホーン形状の各側である。

２次冷却段（３０）を使い１つの実施例について述べた
が、最近の経験ではこのような２次冷却器を設けてない
前記したような実施例が最も実施しやすい構造の１つで
あると考えられる。

以上本発明をその実施例について詳細に説明したが本発
明はなおその精神を逸脱しないで種種の変化変型を行う
ことができるのはもちろんである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明固体昇華冷却器の１実施例の横断面図、
第２図、第３図、第４図、第５図及び第６図は第１図の
固体昇華冷却器のそれぞれ異る形状の７リユーゲルホー
ンを備えた変型の線図的横断面図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｔｌｌ　　Ｋ）クライオジエン容器から所定の流量で通
   気管路構造を経て昇華したクライオジエン蒸気を逃がす
   ことにより、所定の蒸気圧で所定の固体クライオジエン
   を昇華させ、（ロ）寄生的熱損失が、前記クライオジエ
   ン容器に連結した前記通気管路構造の端部に向い伝導に
   ょシもどろように、前記寄生的熱損失を前記通気管路構
   造の外向きの表面部分から放射することにより、この寄
   生的熱損失を減少させることがら成る、夛ライオジエン
   固体昇華冷却器の操作法。 ＋２１　　前記通気管路構造の中間部に、冷却用の中間
   温度を供給することにょシ、寄生的熱損失の流れをさら
   に最少にする特許請求の範囲オ（１）項記載のクライオ
   ジエン固体昇華冷却器の操作法。 ’＋３１　　Ｋｌクライオジエン蒸気通気口を持つクラ
   イオジエン蒸気と、（ロ）前記蒸気通気口に連結した蒸
   気流通路を持つ放射冷却通気管路手段とを備え、この放
   射冷却通気管路手段に沿い前記クライオジエン容器に向
   い熱が伝導される際に、外向きの表面から空間内に、そ
   して前記放射冷却通気管路手段から遠ざかる向きに又固
   体昇華冷却器から遠ざかる向きに熱を放射するようにし
   た、空間において使用される固体昇華冷却器。 （４）　　前記放射冷却通気管路手段に熱的に一接触し
   、前記クライオジエン容器の温度より高い温度で作動す
   る２次冷却器を備えた特許請求の範囲オ（３）項記載の
   固体昇華冷却器。 （５）前記放射冷却通気管路手段が、少くとも一部は熱
   伝導率の低い非金属材料で作られた広げられた導管を備
   えた特許請求の範囲オ（３）項又はオ（４１項記載の固
   体昇華冷却器。 （６）　　前記放射冷却通気管路手段の外向きの表面の
   反対側の内向きの側に配置され、内向きの熱伝達を減ら
   すようにする絶縁体を備えた特許請求の範囲オ（３）項
   又はオ（４）項記載の固体昇華冷却器。 （７）　　加熱負荷を冷却するのに蒸気自体の可能な冷
   却容量は実質的に利用しないで、固体タライオジエンの
   昇華の潜熱だけを実質的に利用して、蒸気通気口によシ
   固体クライオジエンからクライオジエン蒸気を直接逃が
   すようにし、前記放射冷却通気管手段か、一端部を前記
   蒸気通気口に連結し、この蒸気通気口を通過するクライ
   オジエン蒸気を前記蒸気通気口から逃がすようにする蒸
   気通気導管を備え、この蒸気通気導管に、放射冷却手段
   を形成する外向きの表面を設け、通常この放射冷却手段
   に沿いクライオジエン容器に向い伝導される寄生的熱損
   失を前記放射冷却手段から空間に放射するようにした特
   許請求の範囲オ（３）項又はオ（４）項記載の固体昇華
   冷却器。 （８）　　前記蒸気通気導管の外向きの表面を広げ、そ
   の熱放射能力を高めるように高い放出力を持つようにし
   、前記蒸気通気導管に、非気屑材料部を設け、さらに前
   記蒸気通気導管に、その前記外向きの表面の反対側の内
   向き表面に隣接して配置した絶縁材料部を設けた特許請
   求の範囲オ（７）項記載の固体昇華冷却器。 （９）前記蒸気通気口を、クライオジエン温度Ｔ１を維
   持するように寸法を定め、前記放射冷却通気管路手段に
   、前記クライオジエン蒸気通気口に連結した第１の小さ
   い方の横断面を持つ端部と、クライオジエン蒸気を空間
   内に逃がしこれと同時に通常は前記放射冷却通気管路手
   段に沿い高い方の温度Ｔ２から温度Ｔ１に向って流れる
   寄生的熱損失の若干を前記蒸気通気口から空間内に放射
   するように連結され、高い方の温度Ｔ２　　にある第２
   の大きい方の横断面を持つ端部とを設けた特許請求の範
   囲オ（３）項又はオ（４）項記載の固体昇華冷却器。 （１０）温度Ｔ□が約５０にであり、温度Ｔ２が約１２
   ０にである場合に約２Ｘ１０１−ルで又はそれ以下で作
   用するメタン・クライオジエンを備えた・特許請求の範
   囲オ（９）項記載の固体昇華冷却器。