JPS59174578A - 塩基性キヤスタブル耐火物 - Google Patents
塩基性キヤスタブル耐火物Info
- Publication number
- JPS59174578A JPS59174578A JP58044296A JP4429683A JPS59174578A JP S59174578 A JPS59174578 A JP S59174578A JP 58044296 A JP58044296 A JP 58044296A JP 4429683 A JP4429683 A JP 4429683A JP S59174578 A JPS59174578 A JP S59174578A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sodium
- refractory
- lenanite
- alumina cement
- basic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は各種溶融金属容器および溶解炉、金属処理炉
等の内張シ材として使用する塩基性キャスタブル劇大物
の配合に関するもので、バインダー相の改善によって高
温域で高い熱間強度を付与することによシ、スポーリン
グによる剥離と機械的応力による破壊を抑制したキャス
タブル耐火物を得ることを目的とするものである。
等の内張シ材として使用する塩基性キャスタブル劇大物
の配合に関するもので、バインダー相の改善によって高
温域で高い熱間強度を付与することによシ、スポーリン
グによる剥離と機械的応力による破壊を抑制したキャス
タブル耐火物を得ることを目的とするものである。
近年、耐火物の骨材については各種合成品、焼結晶、電
融品等優れたものが市販されているが、バインターの開
発は相対的に遅れておシ、例へは塩基性キャスタブル耐
火物は、塩基性耐火物骨材にバインダーとしてアルミナ
セメントを混合して常温硬化するもので代表されるが、
こtlは、使用における700℃前后の中間温度域でア
ルミナセメントの脱水に伴なう強度の低下があシ、また
塩基性耐火物の場合はマグネシアが主成分であシ。
融品等優れたものが市販されているが、バインターの開
発は相対的に遅れておシ、例へは塩基性キャスタブル耐
火物は、塩基性耐火物骨材にバインダーとしてアルミナ
セメントを混合して常温硬化するもので代表されるが、
こtlは、使用における700℃前后の中間温度域でア
ルミナセメントの脱水に伴なう強度の低下があシ、また
塩基性耐火物の場合はマグネシアが主成分であシ。
アルミナセメントを含むマトリックス部で Mg0kt
203 Ca O系の低融物が生成し熱間強度が著し
く低下する 従って塩基性ギヤスタプル#[大物ば、塩基性スラダに
対して高耐食性を示すが高温での熱間強度が極めて小さ
いため、スポーリングによる剥離、機械的な応力による
破壊を起し易く使用寿命が短いとゆう欠点を有している
。
203 Ca O系の低融物が生成し熱間強度が著し
く低下する 従って塩基性ギヤスタプル#[大物ば、塩基性スラダに
対して高耐食性を示すが高温での熱間強度が極めて小さ
いため、スポーリングによる剥離、機械的な応力による
破壊を起し易く使用寿命が短いとゆう欠点を有している
。
これを改良するために近年次のような技術が知らitで
いる。
いる。
(1)超微粉と解By剤の使用により、アルミナセメン
トの使用量を減少させ、かつ低水分でキャスタブル鋳込
みを行い組織の強化を図る。
トの使用量を減少させ、かつ低水分でキャスタブル鋳込
みを行い組織の強化を図る。
(2)アルミナセメントと共にリン酸塩結合剤例へば第
1リン酸アルミニウム、縮合リン酸ナトリウムを用い、
中間温度域の強度を向上させる。
1リン酸アルミニウム、縮合リン酸ナトリウムを用い、
中間温度域の強度を向上させる。
(3)マグクロ糸の不焼成煉瓦に重合度21の縮合リン
酸ナトリウム・とCaO源を添加し、かつ配合体のCa
O/P205 +S i 02を最適化することによ
り100 Kp/r:r!以上の熱間曲げ強さが得られ
る。
酸ナトリウム・とCaO源を添加し、かつ配合体のCa
O/P205 +S i 02を最適化することによ
り100 Kp/r:r!以上の熱間曲げ強さが得られ
る。
(4)上記の高強度を与えるバインダー相d:、加熱中
にリン酸ナトリウムとCaO源が反応して生成するナト
リウムレーナナイト(NaiO・2CaO・P2O5)
である。
にリン酸ナトリウムとCaO源が反応して生成するナト
リウムレーナナイト(NaiO・2CaO・P2O5)
である。
(5)最近、マグネシア系の吹き付は耐火物に上記の縮
合リン酸ナトリウムとCaO源を添加したものが使用さ
れており、この場合も高温下で生成するバインダー相は
ナトリウムレーナナイトであると考へられている。
合リン酸ナトリウムとCaO源を添加したものが使用さ
れており、この場合も高温下で生成するバインダー相は
ナトリウムレーナナイトであると考へられている。
以上のように従来、バインダーの改良例について多く報
告されているがそれぞれ次のような問題点がある。
告されているがそれぞれ次のような問題点がある。
前記(1)の超微粉−解膠剤の使用では組織の緻密化は
図れるが、アルミナセメントとマグネシアで低融性物質
を生成するので高温域例へば1400℃での熱間強度が
10に9/−と非常に小さくなる。
図れるが、アルミナセメントとマグネシアで低融性物質
を生成するので高温域例へば1400℃での熱間強度が
10に9/−と非常に小さくなる。
また(2)のリン酸塩結合の場合、キャスタブル耐火物
ではリン酸塩を多量に使用しておシ、このリン酸塩がア
ルミナセメントのMI哩剤として働くため、凝集剤を添
加してもリン酸塩にとらえられてしまい硬化しなくなり
、超微粉−解膠剤−凝集剤を用いた低水分化と組織の緻
密化が図れない。
ではリン酸塩を多量に使用しておシ、このリン酸塩がア
ルミナセメントのMI哩剤として働くため、凝集剤を添
加してもリン酸塩にとらえられてしまい硬化しなくなり
、超微粉−解膠剤−凝集剤を用いた低水分化と組織の緻
密化が図れない。
tた(3)、(41,(5)については、いづれも縮合
リン酸ナトリウムとCaO源を別り−に添加しているの
で、■水への溶解度が60%程度と大きい縮合リン酸ナ
トリウムは、添加する粒径に拘らず容易に水に溶は耐火
物の結合組織中で生成バインダー相が小さくなり易く、
従って結合に関与しない部分か多くなるので、バインダ
ーの添加量が少ない場合は急激に強度が低下する。■同
じ理由によって、耐火物の使用前もしくは製造過程での
加熱乾燥中に縮合リン酸ナトリウムのみが被加熱面側に
移動するので、施工体もしくは製品において異なった濃
度分布となり結合度にムラが生ずる。■縮合リン酸ナト
リウムは、配合水を添加したとき塩基性骨材と激しく反
応するため、これを抑制するためにアンモニア等で中和
せねばならず、アンモニアは強い刺激臭省−発生する等
々品質上も作業環境上も問題が多い。
リン酸ナトリウムとCaO源を別り−に添加しているの
で、■水への溶解度が60%程度と大きい縮合リン酸ナ
トリウムは、添加する粒径に拘らず容易に水に溶は耐火
物の結合組織中で生成バインダー相が小さくなり易く、
従って結合に関与しない部分か多くなるので、バインダ
ーの添加量が少ない場合は急激に強度が低下する。■同
じ理由によって、耐火物の使用前もしくは製造過程での
加熱乾燥中に縮合リン酸ナトリウムのみが被加熱面側に
移動するので、施工体もしくは製品において異なった濃
度分布となり結合度にムラが生ずる。■縮合リン酸ナト
リウムは、配合水を添加したとき塩基性骨材と激しく反
応するため、これを抑制するためにアンモニア等で中和
せねばならず、アンモニアは強い刺激臭省−発生する等
々品質上も作業環境上も問題が多い。
また前記したバインダー相であるナトリウムレーナナイ
ト (Na202CaO=P206 )は、配合の使用
骨材中の不純成分であるS!02が高い場合は。
ト (Na202CaO=P206 )は、配合の使用
骨材中の不純成分であるS!02が高い場合は。
両者が反応して1250℃以上でバインダー相が破壊さ
れナーゲルシミットタイト(7CaO=P2O5・2S
102)を生成すると七もに、Na2Oが遊離してシリ
ケート液相に入って低融性のガラスを生成するため、1
600℃以上における熱間強度が低下することが知られ
ている。
れナーゲルシミットタイト(7CaO=P2O5・2S
102)を生成すると七もに、Na2Oが遊離してシリ
ケート液相に入って低融性のガラスを生成するため、1
600℃以上における熱間強度が低下することが知られ
ている。
この発明は前述したような従来技術における問題点を解
消するためになされた塩基性キャスタブル耐火物で、塩
基性耐火材料を主原料とし、その他の弱塩基性または中
性の1火材料を副原料として加えるかもしくは加えずに
粒度調整した骨材に、予め合成したバインダー相である
ナトリウムレーナナイトおよびアルミナセメントを配合
してなることを特徴とするものである。
消するためになされた塩基性キャスタブル耐火物で、塩
基性耐火材料を主原料とし、その他の弱塩基性または中
性の1火材料を副原料として加えるかもしくは加えずに
粒度調整した骨材に、予め合成したバインダー相である
ナトリウムレーナナイトおよびアルミナセメントを配合
してなることを特徴とするものである。
一般に、高温下で生成するバインダー相を予め合成して
添加する例は従来見られず、また合成したバインダー相
では強度が得らAないものと考へられている。しかし発
明者らは、合成したバインダー相を配合姉添加しても、
その合成方法および使用方法によって充分な熱間強度が
得られることおよび前述した骨材中のS l 02成分
に起因するバインダー相の破壊作用はアルミナセメント
の添加によって抑制し得ることを各神実験の結果確75
)めこの琴明を児成したものである。
添加する例は従来見られず、また合成したバインダー相
では強度が得らAないものと考へられている。しかし発
明者らは、合成したバインダー相を配合姉添加しても、
その合成方法および使用方法によって充分な熱間強度が
得られることおよび前述した骨材中のS l 02成分
に起因するバインダー相の破壊作用はアルミナセメント
の添加によって抑制し得ることを各神実験の結果確75
)めこの琴明を児成したものである。
まずバインダー相であるナトリウムレーナプーイトの合
成は、縮合リン酸ナトリウムとCaO源を化学当量に配
合し750℃以上に加熱するか、臀しくはNazO+
Cart P20’5を含有する各種化合物をカロ熱し
でも得らルるが、具体的には次の様にして合成した。
成は、縮合リン酸ナトリウムとCaO源を化学当量に配
合し750℃以上に加熱するか、臀しくはNazO+
Cart P20’5を含有する各種化合物をカロ熱し
でも得らルるが、具体的には次の様にして合成した。
合成例1:重合度21前後の結合リン酸ナト1ノウムと
CaCO3を化学当量に配合し、1100℃で6時間加
熱した。
CaCO3を化学当量に配合し、1100℃で6時間加
熱した。
合成例2ニリン酸二水素ナトリウム(N a H,!
P 04)とCa CO3を化学当量に配合し、100
0℃で6時間加熱した。
P 04)とCa CO3を化学当量に配合し、100
0℃で6時間加熱した。
合成例6:炭酸ナトリウム(NacO:+)と五酸化リ
ン(P2α)およびCaCO3を化学当量に配合し、1
000℃で1時間加熱した。
ン(P2α)およびCaCO3を化学当量に配合し、1
000℃で1時間加熱した。
上記の各合成品の鉱物相は、X線回析の結果いずれもβ
−ナトリウムレーナナイトが大部分で微量のα−ナトリ
ウムレーナナイトの相が検出された。捷だ各合成品を走
査型電子顕微鏡で観察した結果をそ717それ添付した
参考資料の写真1,2゜6に示す。参考写真1(前記合
成例1)、参考写真2 (A1r記合成例2)、参考写
真5(前記合成例6)は何れも倍率200倍であるが、
ナ) IJウムレーナナイトの結晶粒の大きさがそれぞ
れ界なっており、合成例1では5〜10μm、合成例2
では20〜50μm2合成例6は40〜200μmであ
る。また必敦に応じて加熱湯度や加熱時間を変更するこ
とによってそれぞれ結晶粒の大きさをコントロールする
ことが回部であることが判明した。
−ナトリウムレーナナイトが大部分で微量のα−ナトリ
ウムレーナナイトの相が検出された。捷だ各合成品を走
査型電子顕微鏡で観察した結果をそ717それ添付した
参考資料の写真1,2゜6に示す。参考写真1(前記合
成例1)、参考写真2 (A1r記合成例2)、参考写
真5(前記合成例6)は何れも倍率200倍であるが、
ナ) IJウムレーナナイトの結晶粒の大きさがそれぞ
れ界なっており、合成例1では5〜10μm、合成例2
では20〜50μm2合成例6は40〜200μmであ
る。また必敦に応じて加熱湯度や加熱時間を変更するこ
とによってそれぞれ結晶粒の大きさをコントロールする
ことが回部であることが判明した。
以上のように合成したナトリウムレーナナイトの結晶を
粉砕して耐火性骨材に配合することによって次のような
特徴のあることがわかった。
粉砕して耐火性骨材に配合することによって次のような
特徴のあることがわかった。
1)リン酸ナトリウムとして配合していないため、超微
粉−解g剤−凝集剤を用いて低水分化が可能となシキャ
スタブル附大物の組織を緻密化し、強度の向上が図れる
。
粉−解g剤−凝集剤を用いて低水分化が可能となシキャ
スタブル附大物の組織を緻密化し、強度の向上が図れる
。
2)合成品は水への溶解度が非常に小さいため、配合し
た粒子のま\結合相として働くのでバインダー相の大き
さをコントロールすることが可能である。具体的には粉
砕と篩分けによって100メソシユ(147μm)以下
、200メツシユ(74μm)以下、625メツシユ(
46μm)J″W、下、20μm以下、10μηI以下
等必要に応じて任意の粒径のバインダー相を調製するこ
とができ、特に結合に有効な数μm程度の微粒子を多く
することによってキャスタブル耐火物に高い熱間強度が
与えられる。
た粒子のま\結合相として働くのでバインダー相の大き
さをコントロールすることが可能である。具体的には粉
砕と篩分けによって100メソシユ(147μm)以下
、200メツシユ(74μm)以下、625メツシユ(
46μm)J″W、下、20μm以下、10μηI以下
等必要に応じて任意の粒径のバインダー相を調製するこ
とができ、特に結合に有効な数μm程度の微粒子を多く
することによってキャスタブル耐火物に高い熱間強度が
与えられる。
6)同じ理由によシ、耐火物の加熱乾夜中にバインダー
相が移動することがないため被加熱面から内部まで均一
な組織がイ4fられる。
相が移動することがないため被加熱面から内部まで均一
な組織がイ4fられる。
4)合成したナトリウムレーナナイトは、混練水添加時
にマダネシアやドロマイト等の塩基性骨材との反応が少
く取扱いが容易である。
にマダネシアやドロマイト等の塩基性骨材との反応が少
く取扱いが容易である。
次に耐火性骨材((配合するす) IJウムレーナナイ
トの添加量は、骨材との含量1ooz量のうち1〜15
重量%が望ましい。Nilちバインダー相の添加量が1
素置係より少いと耐火物に十分な熱間強度が得られず、
反対に15重耐%を越すとバインダー相とバインダー相
の結合は増加するがその結合は弱く、−吉例食性が低下
することが判明した。
トの添加量は、骨材との含量1ooz量のうち1〜15
重量%が望ましい。Nilちバインダー相の添加量が1
素置係より少いと耐火物に十分な熱間強度が得られず、
反対に15重耐%を越すとバインダー相とバインダー相
の結合は増加するがその結合は弱く、−吉例食性が低下
することが判明した。
次にアルミナセメントは、前述したように8102源に
よるバインダー相の破壊作用の抑制を目的として添加す
るものであるが、)#、明者らは先ず各種5102源と
ナトリウムレーナナイトとの反応によりナーグルシュミ
ソタイト(7CaO−P20s ・2Si02)が生成
する条件について実験室的に検討した。
よるバインダー相の破壊作用の抑制を目的として添加す
るものであるが、)#、明者らは先ず各種5102源と
ナトリウムレーナナイトとの反応によりナーグルシュミ
ソタイト(7CaO−P20s ・2Si02)が生成
する条件について実験室的に検討した。
即ちシリカ源として非晶質シリカ、珪砂、合成ムライト
(3Atz 03・2SiOz)、合成フォルステライ
ト(2Mgo−81o2)オよび合成した2Ca O−
8102を撰び、ナトリウムレーナナイト(Na2o・
2CaO−P255 )と高幅で反応させた結果、2C
aO・S i 02とノ反応は進まなイカ、5iOz
75Z 7CaO・P2O5・2SiOzの化学当量
の2倍以上の組成領域では非晶質シリカの場合1400
℃から、また珪砂、ムライト、フォルステライトの場合
1600℃から7CaO・P20S ・2S i’o2
を生成してパインダー相を分解する反応が進行すること
が判明した。
(3Atz 03・2SiOz)、合成フォルステライ
ト(2Mgo−81o2)オよび合成した2Ca O−
8102を撰び、ナトリウムレーナナイト(Na2o・
2CaO−P255 )と高幅で反応させた結果、2C
aO・S i 02とノ反応は進まなイカ、5iOz
75Z 7CaO・P2O5・2SiOzの化学当量
の2倍以上の組成領域では非晶質シリカの場合1400
℃から、また珪砂、ムライト、フォルステライトの場合
1600℃から7CaO・P20S ・2S i’o2
を生成してパインダー相を分解する反応が進行すること
が判明した。
次いでこの反応を抑制する物質について種々検討を行っ
た結果、アルミナセメントの冨S加が有効であり、これ
にアルミナセメントの主要シ、物相であるCaO・At
203がS i 02源と反応して2CaO・5iOz
およびゲーレナイト(2CaO−A720s ・S i
o+)として固定し、ナトリウl、レーナナイトを分解
する作用をなくすことが判明した。
た結果、アルミナセメントの冨S加が有効であり、これ
にアルミナセメントの主要シ、物相であるCaO・At
203がS i 02源と反応して2CaO・5iOz
およびゲーレナイト(2CaO−A720s ・S i
o+)として固定し、ナトリウl、レーナナイトを分解
する作用をなくすことが判明した。
この発明において添加するアルミナセメントとして、J
ISI号アルミナセメント、電化ハイアルミナセメント
、電化ノ・イアルミナセメントスーパー、アルコアCA
−25、セカール250等が使用し得るが、SiO2含
有量の少いものがよシ有効である。
ISI号アルミナセメント、電化ハイアルミナセメント
、電化ノ・イアルミナセメントスーパー、アルコアCA
−25、セカール250等が使用し得るが、SiO2含
有量の少いものがよシ有効である。
アルミナセメントの配合量は、耐火性骨材とナトリウム
レーナナイトの合量に対して1〜8重督−チであること
が望ましい。1重量し0少いと常温強度が小さくかつ高
温下での5iOz とナトリウムレーナナイトとの反応
(バインダー相の破壊作用)を抑制できないため熱間強
度が低下する。一方8素置チを越えるとアルミナセメン
ト中の低融成分にまり液相の生成量が増加して耐蝕性が
低下する。
レーナナイトの合量に対して1〜8重督−チであること
が望ましい。1重量し0少いと常温強度が小さくかつ高
温下での5iOz とナトリウムレーナナイトとの反応
(バインダー相の破壊作用)を抑制できないため熱間強
度が低下する。一方8素置チを越えるとアルミナセメン
ト中の低融成分にまり液相の生成量が増加して耐蝕性が
低下する。
以上のナトリウムレーナナイトおよびアルミナセメント
を添加する対象の耐火性骨材は、マグネシアクリンカ−
、クロム鉱、ドロマイトクリンカ−の塩基性材料のうち
1種または2種以上を主原料として粒度調整したもの、
もしくはこれに副原料としてスピネル、酸化クロム、ア
ルミナ、黒鉛および炭酸カルシウムのうち1種以上を加
えて所定の粒度調整を行ったものを使用する。
を添加する対象の耐火性骨材は、マグネシアクリンカ−
、クロム鉱、ドロマイトクリンカ−の塩基性材料のうち
1種または2種以上を主原料として粒度調整したもの、
もしくはこれに副原料としてスピネル、酸化クロム、ア
ルミナ、黒鉛および炭酸カルシウムのうち1種以上を加
えて所定の粒度調整を行ったものを使用する。
なお上記骨材中の副原料の添加目的は主として次のよう
である。
である。
スピネル・・・マグネシアに比べて熱膨張係数が小さい
ため特に微粉部に添加して加熱特性を改善する。
ため特に微粉部に添加して加熱特性を改善する。
酸化クロム・・・スラグの浸潤を防止せしめる。
アルミナ・・・マグネシアとの反応にょシスビネル結合
を得るため、および超微粉として 組織の緻密化を図るため。
を得るため、および超微粉として 組織の緻密化を図るため。
黒鉛・・・溶融金属や溶融スラグにぬれ難い性質を有す
るので、溶融物の浸潤を防止せしめる。
るので、溶融物の浸潤を防止せしめる。
炭酸カルシウム・・・マトリックス部にCaO成分を富
化し、スラグ浸入時にスラグと反応してスラグの溶融点
を上げる。
化し、スラグ浸入時にスラグと反応してスラグの溶融点
を上げる。
なおこの発明のキャスタブル耐火物には以上説明した骨
材、バインダー相およびアルミナセメントに加え、施工
時の流動性を増すだめの解1♂剤としてリン酸ナトリウ
ム、ポリリン酸塩、オキシカルボン酸塩、ナフタレンス
ルフォン酸塩、またアルミナセメントの硬化調整剤とし
てカルボン酸、カルボン酸塩、クエン酸、硼砂、硼酸、
Ca(OH)zL r COsおよび乾燥促進剤として
金属アルミニウム等を適宜撰択して少量添加することが
施工性の改善に有効である。
材、バインダー相およびアルミナセメントに加え、施工
時の流動性を増すだめの解1♂剤としてリン酸ナトリウ
ム、ポリリン酸塩、オキシカルボン酸塩、ナフタレンス
ルフォン酸塩、またアルミナセメントの硬化調整剤とし
てカルボン酸、カルボン酸塩、クエン酸、硼砂、硼酸、
Ca(OH)zL r COsおよび乾燥促進剤として
金属アルミニウム等を適宜撰択して少量添加することが
施工性の改善に有効である。
第1表はこの発明の実施例と従来製品(比較例)の配合
内容および試験結果を示す。
内容および試験結果を示す。
第1表から明らかなように、アルミナセメント又1d
Ca (OR)2とリン酸ソーダをバインダー剤として
使用した比較例1〜6の従来製品の高温熱間強度は何れ
も10 K9 /cA以下であるのに対して、この発明
の実施例は62〜110 Ky/crlと極めて高い熱
間強度を示した。
Ca (OR)2とリン酸ソーダをバインダー剤として
使用した比較例1〜6の従来製品の高温熱間強度は何れ
も10 K9 /cA以下であるのに対して、この発明
の実施例は62〜110 Ky/crlと極めて高い熱
間強度を示した。
この発明は以上説明したように、塩基性骨材に予め合成
したバインダー相と該バインダー相か高温で破壊される
現象を抑制するためのアルミナセメントを添加すること
によって、高温熱間強度が従来製品に比べて10倍前后
と格段に優・ttkものが得られ、か“り平均した組織
のものとなるため、各釉溶融金属容器校よび工業炉の1
制大物として長寿命を達成することができる。
したバインダー相と該バインダー相か高温で破壊される
現象を抑制するためのアルミナセメントを添加すること
によって、高温熱間強度が従来製品に比べて10倍前后
と格段に優・ttkものが得られ、か“り平均した組織
のものとなるため、各釉溶融金属容器校よび工業炉の1
制大物として長寿命を達成することができる。
代坤人 弁3−ψ± 木 村 三 朗
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、マグネシアクリンカ−、クロム鉱、ドロマイトクリ
ンカ−の1種または2種以上を粒度調整した耐火性骨材
、もしくはこれに副原料としてさらにスピネル、酸化ク
ロム、アルミナ、黒鉛および炭酸カルシウムの1種以上
を加えて粒度調整した耐火性骨材に、合成したナトリウ
ムレーナナイトおよびアルミナセメントラ添加すること
を特徴とする塩基性キャスタブル耐火物。 2、ナトリウムレーナナイトの添加量が、血1火性骨材
との含量のうち1〜15重1%である特許請求の範囲第
1項記載の塩基性キャスタブル耐火物。 6、アルミナセメントの添加量が、耐火性骨材とナトリ
ウムレーナナイトとの合frK対して1〜8重t%であ
る特許請求の範囲第1項または第2項記載の塩基性キャ
スタブル耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58044296A JPS59174578A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 塩基性キヤスタブル耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58044296A JPS59174578A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 塩基性キヤスタブル耐火物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59174578A true JPS59174578A (ja) | 1984-10-03 |
JPS62110B2 JPS62110B2 (ja) | 1987-01-06 |
Family
ID=12687543
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58044296A Granted JPS59174578A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 塩基性キヤスタブル耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59174578A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0323275A (ja) * | 1989-06-17 | 1991-01-31 | Kurosaki Refract Co Ltd | 流し込み用不定形耐火物 |
JPH05155654A (ja) * | 1991-12-09 | 1993-06-22 | Kurosaki Refract Co Ltd | マグネシア・クロム質れんが |
-
1983
- 1983-03-18 JP JP58044296A patent/JPS59174578A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0323275A (ja) * | 1989-06-17 | 1991-01-31 | Kurosaki Refract Co Ltd | 流し込み用不定形耐火物 |
JPH05155654A (ja) * | 1991-12-09 | 1993-06-22 | Kurosaki Refract Co Ltd | マグネシア・クロム質れんが |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS62110B2 (ja) | 1987-01-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0364640B1 (en) | Hard setting refractory composition | |
KR20180088658A (ko) | 내화성 마그네시아 시멘트 | |
JPS59116164A (ja) | 耐火材料用反応性スピネルのりん酸塩結合剤 | |
JP4023916B2 (ja) | アルミナセメント、アルミナセメント組成物、その不定形耐火物、及びそれを用いた吹付施工方法 | |
US4921536A (en) | Non-calcareous castable binder | |
US6407023B1 (en) | Cristobalite-free mullite grain having reduced reactivity to molten aluminum and method of producing the same | |
JPS6060972A (ja) | 耐火性及びその低温焼成方法 | |
CA1192230A (en) | Magnesia refractories bonded with sulfamic acid | |
JPS59174578A (ja) | 塩基性キヤスタブル耐火物 | |
US3379544A (en) | Refractory bonding mortar | |
JPS6060985A (ja) | 取鍋内張り用不定形耐火組成物 | |
CA1236492A (en) | Phosphate bonding of reactive spinels for use as refractory materials | |
US3298839A (en) | Refractory bonding mortar | |
US4999325A (en) | Rebonded fused brick | |
JPS6251912B2 (ja) | ||
JPH04952B2 (ja) | ||
CA1144187A (en) | Refractory gun mix | |
JP3027593B2 (ja) | 特殊セメントの製造方法 | |
JPS6154746B2 (ja) | ||
JP4571354B2 (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
CA1298323C (en) | Hard setting refractory composition | |
Zharmenov et al. | Development of new refractory materials by SHS-technology based on Kazakhstan Republic raw material resources | |
SU903350A1 (ru) | Огнеупорна обмазка | |
JPS59156958A (ja) | 耐火物の製造方法 | |
JPH0755856B2 (ja) | スピネル構造からなるクリンカーおよび耐火物 |