JPS59129302A - 液体金属冷却型原子炉プラント - Google Patents
液体金属冷却型原子炉プラントInfo
- Publication number
- JPS59129302A JPS59129302A JP58002806A JP280683A JPS59129302A JP S59129302 A JPS59129302 A JP S59129302A JP 58002806 A JP58002806 A JP 58002806A JP 280683 A JP280683 A JP 280683A JP S59129302 A JPS59129302 A JP S59129302A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- liquid metal
- tube
- nuclear reactor
- steam generator
- steam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は液体金属冷却型原子炉プラントの改良に関する
ものである。
ものである。
従来の液体金属冷却型高速増殖炉プラントを第1図によ
り説明すると、(1)が原子炉(原子炉容器)、(2)
が中間熱交換器、(3)が1次ポンプ、(4)が2次ポ
ンプ、(5)がシェルアンドチューブ型蒸気発生器、(
6)が発電用タービン、(力が上ml中間熱交換器(2
)の伝熱部、(8)が上記蒸気発生器(5)の伝熱部、
(9)が1次冷却系配管、θ0)が2次冷却系配管、Q
l)が蒸気水系配管で、原子炉(1)において発生した
熱が直列に配置された1次冷却系と2次冷却系と蒸気水
系とを経て発電用タービン(6)に伝えられる。即ち、
1次冷却系の冷却拐が原子炉(1)から1次冷却系配管
(9)→1次ポンプ(3)→中間熱交換器(2)→1次
冷却系配管(9)を経て原子炉(1)に戻る。また上記
中間熱交換器(2)内で加熱された2次冷却材が中間熱
交換器(2)から2次冷却系配管α0)→蒸気発生器(
5)→2次ポ、ンプ(4)→2次冷却系配管θαを経て
中間熱交換器(2)に戻る。また蒸気水系統の水が上記
蒸気発生器(5)で加熱されて蒸気になり、次いで蒸気
水系配管住1)→発電用タービン(6)→コンデンサ(
図示せず)→蒸気水系配管的)を経て蒸気発生器(5)
に戻るようになっている。
り説明すると、(1)が原子炉(原子炉容器)、(2)
が中間熱交換器、(3)が1次ポンプ、(4)が2次ポ
ンプ、(5)がシェルアンドチューブ型蒸気発生器、(
6)が発電用タービン、(力が上ml中間熱交換器(2
)の伝熱部、(8)が上記蒸気発生器(5)の伝熱部、
(9)が1次冷却系配管、θ0)が2次冷却系配管、Q
l)が蒸気水系配管で、原子炉(1)において発生した
熱が直列に配置された1次冷却系と2次冷却系と蒸気水
系とを経て発電用タービン(6)に伝えられる。即ち、
1次冷却系の冷却拐が原子炉(1)から1次冷却系配管
(9)→1次ポンプ(3)→中間熱交換器(2)→1次
冷却系配管(9)を経て原子炉(1)に戻る。また上記
中間熱交換器(2)内で加熱された2次冷却材が中間熱
交換器(2)から2次冷却系配管α0)→蒸気発生器(
5)→2次ポ、ンプ(4)→2次冷却系配管θαを経て
中間熱交換器(2)に戻る。また蒸気水系統の水が上記
蒸気発生器(5)で加熱されて蒸気になり、次いで蒸気
水系配管住1)→発電用タービン(6)→コンデンサ(
図示せず)→蒸気水系配管的)を経て蒸気発生器(5)
に戻るようになっている。
軽水冷却型原子炉では2次冷却系を設けていないが、前
記第1図の液体金属冷却型高速増殖炉では2次冷却系を
設けている。その理由は次の通りである。即ち、冷却旧
にはナトリウムが主とじて使用されているが、このナト
リウムは原子F(llヲ通過する際に放射化されるため
、2次冷却系がなくて蒸気発生器(5)の伝熱管が破損
した場合を想定すると、放射化されたす) IJウムが
蒸気水系統に漏れ出る。しかもナトリウムは水に接触す
ると、爆発的な反応(Nα−水反応)を生じるので、放
射化されたナトリウムが広範囲に拡散することになる。
記第1図の液体金属冷却型高速増殖炉では2次冷却系を
設けている。その理由は次の通りである。即ち、冷却旧
にはナトリウムが主とじて使用されているが、このナト
リウムは原子F(llヲ通過する際に放射化されるため
、2次冷却系がなくて蒸気発生器(5)の伝熱管が破損
した場合を想定すると、放射化されたす) IJウムが
蒸気水系統に漏れ出る。しかもナトリウムは水に接触す
ると、爆発的な反応(Nα−水反応)を生じるので、放
射化されたナトリウムが広範囲に拡散することになる。
ところが2次冷却系を設けると、蒸気発生器(5)の伝
熱管に破損が生じても、水に接触するのは放射化されて
いない2次冷却系の冷却杓であり、放射能の影響が低減
される。しかし2次冷却系を設けるので、原子炉プラン
トが長大化、複雑化して、プラント建設費が軽水冷却型
原子炉に比べると大幅にかさむという問題があった。
熱管に破損が生じても、水に接触するのは放射化されて
いない2次冷却系の冷却杓であり、放射能の影響が低減
される。しかし2次冷却系を設けるので、原子炉プラン
トが長大化、複雑化して、プラント建設費が軽水冷却型
原子炉に比べると大幅にかさむという問題があった。
本発明に前H己の問題点に対処するもので、原子炉容器
に連通したシェルアンドチューブ型蒸気発生器を含む液
体す) IJウム循理系と、該蒸気発生器に連絡したタ
ービンを含む蒸気水循環系とを有する液体金属冷却型原
子炉プラントにおいて、前記蒸気発生器の伝熱管を内外
管の二重構造にして同内管と同外管との間に不活性ガス
を流すようにしたことを特徴とする液体金用冷却型原子
炉プラントに係り、その目的とする処は、プラント建設
費を大幅に低減てきる。また蒸気発生器の伝熱管が破損
した場合のNα−水反応に基く放射能の影響を低減でき
る改良された液体金属冷却型原子炉プラントを供する点
にある。
に連通したシェルアンドチューブ型蒸気発生器を含む液
体す) IJウム循理系と、該蒸気発生器に連絡したタ
ービンを含む蒸気水循環系とを有する液体金属冷却型原
子炉プラントにおいて、前記蒸気発生器の伝熱管を内外
管の二重構造にして同内管と同外管との間に不活性ガス
を流すようにしたことを特徴とする液体金用冷却型原子
炉プラントに係り、その目的とする処は、プラント建設
費を大幅に低減てきる。また蒸気発生器の伝熱管が破損
した場合のNα−水反応に基く放射能の影響を低減でき
る改良された液体金属冷却型原子炉プラントを供する点
にある。
次に本発明の液体金属冷却型原子炉プラントを第2.3
図に示す一実施例により説明すると、第2図の(1)が
原子炉(原子炉答※) 、 (31が1次ポンプ、(6
)が発電用タービン、(9)が液体金属循環系配管、α
υが蒸気水循環系配管、(5′)がシェルアンドチュー
ブ型蒸気発生器、(8′)が同蒸気発生器(5勺の伝熱
管で、同伝熱管(8勺は第6図に示すように内管(8α
勺と外管(8y)との二重構造で、互の間の溝(8’−
1)及びギャップ(0)(数−程度のギャップ)にクラ
ックを検出するために不活性ガス(N2ガス)を流すよ
うになっている。なおこれらの溝(8b′−1)及びギ
ャップ0)は熱伝達効率を低下させるために可能な限り
小さくする。なお囚は内管(8α勺の内側を、(Blは
外管(8y)の外側を、それぞれ示している。
図に示す一実施例により説明すると、第2図の(1)が
原子炉(原子炉答※) 、 (31が1次ポンプ、(6
)が発電用タービン、(9)が液体金属循環系配管、α
υが蒸気水循環系配管、(5′)がシェルアンドチュー
ブ型蒸気発生器、(8′)が同蒸気発生器(5勺の伝熱
管で、同伝熱管(8勺は第6図に示すように内管(8α
勺と外管(8y)との二重構造で、互の間の溝(8’−
1)及びギャップ(0)(数−程度のギャップ)にクラ
ックを検出するために不活性ガス(N2ガス)を流すよ
うになっている。なおこれらの溝(8b′−1)及びギ
ャップ0)は熱伝達効率を低下させるために可能な限り
小さくする。なお囚は内管(8α勺の内側を、(Blは
外管(8y)の外側を、それぞれ示している。
次に前記液体金属冷却型原子炉プラントの作用を説明す
る。液体金属循環系の冷却材が原子炉(1)から液体金
属循環系配管(9)→蒸気発生器(5′)→1次ポンプ
(3)→液体金属循環系配管(9)を経て原子炉(IF
K戻る。一方、蒸気水循環系統の水が上記蒸気発生器(
5′)で加熱されて蒸気になり、次いで蒸気水循環系配
管(II)→発電用タービン(6)→蒸気水循環系配管
0υ→2次ポンプ(図示せず)→コンデンサ(図示せず
)を経て蒸気発生器(5勺に戻る。このとき、蒸気発生
器(5勺 では内管(8α′)と外管(8y)との間の
わずかなギャップ(C)に不活性ガス(N2ガス)が流
されている。内管(8Z勺の内側(Blに水、外管(8
y)の外側(Alにナトリウムがある場合、内管(8α
勺にクラックが生じると、水がクラックを経てギャップ
(C1に流れ、不活性ガスをサンプリングしてその湿度
変化を知れば内管(8α勺にクラックの発生したことを
検知できる。また外管ID′)にクラックか生じゐと、
小活性ガスがクラックを経てナトリウム中へ流れ、ナト
リウムをモニタリングしてその中に不活性ガスのあるこ
とを知れば外管(8y)にクラックの発生したことを検
知できる。以上により内管(8α勺若しくは外管(8y
)にクラックの発生したことを検知すると、プラントの
運転を1にちに停止して、Nα −水反応の生ずるのを
防止する。
る。液体金属循環系の冷却材が原子炉(1)から液体金
属循環系配管(9)→蒸気発生器(5′)→1次ポンプ
(3)→液体金属循環系配管(9)を経て原子炉(IF
K戻る。一方、蒸気水循環系統の水が上記蒸気発生器(
5′)で加熱されて蒸気になり、次いで蒸気水循環系配
管(II)→発電用タービン(6)→蒸気水循環系配管
0υ→2次ポンプ(図示せず)→コンデンサ(図示せず
)を経て蒸気発生器(5勺に戻る。このとき、蒸気発生
器(5勺 では内管(8α′)と外管(8y)との間の
わずかなギャップ(C)に不活性ガス(N2ガス)が流
されている。内管(8Z勺の内側(Blに水、外管(8
y)の外側(Alにナトリウムがある場合、内管(8α
勺にクラックが生じると、水がクラックを経てギャップ
(C1に流れ、不活性ガスをサンプリングしてその湿度
変化を知れば内管(8α勺にクラックの発生したことを
検知できる。また外管ID′)にクラックか生じゐと、
小活性ガスがクラックを経てナトリウム中へ流れ、ナト
リウムをモニタリングしてその中に不活性ガスのあるこ
とを知れば外管(8y)にクラックの発生したことを検
知できる。以上により内管(8α勺若しくは外管(8y
)にクラックの発生したことを検知すると、プラントの
運転を1にちに停止して、Nα −水反応の生ずるのを
防止する。
本発明の液体金属冷却型原子炉プラントは前記のように
構成されており、第1図に示す従来の液体金属冷却型原
子炉プラントに設けられていた2次冷却系が不用で、プ
ラント建設費を大幅に低減できる。また蒸気発生器の伝
熱管(内外管)にクラックの生じたことをいち早く知り
、プラントの運転を停止してNα −水反応の生ずるの
を防止することがoJ’ G!;であり、上記のように
2次冷却系がないにもかかわらず蒸気発生器の伝熱管が
破損した場合のNα−水反応に基く放射能の影響を可能
な限り低減できる効果がある。
構成されており、第1図に示す従来の液体金属冷却型原
子炉プラントに設けられていた2次冷却系が不用で、プ
ラント建設費を大幅に低減できる。また蒸気発生器の伝
熱管(内外管)にクラックの生じたことをいち早く知り
、プラントの運転を停止してNα −水反応の生ずるの
を防止することがoJ’ G!;であり、上記のように
2次冷却系がないにもかかわらず蒸気発生器の伝熱管が
破損した場合のNα−水反応に基く放射能の影響を可能
な限り低減できる効果がある。
以上本発明を実施例について説明したが、勿論本発明は
このような実施例にだけ局限されるものではなく、本発
明の精神を逸脱しない範囲内で種々の設計の改変を施し
うるものである。
このような実施例にだけ局限されるものではなく、本発
明の精神を逸脱しない範囲内で種々の設計の改変を施し
うるものである。
第1図は従来の液体金属冷却型原子炉プラントを示す系
統図、第2図は本発明に係る液体金属冷却型原子炉プラ
ントの一実施例を示す系統図、第6図は同原子炉プラン
トの蒸気発生器の伝熱管を示す横断平面図である。 (1)・・・原子炉容器、(5′) ・・・シェルア
ンドチューブ型蒸気発生器、(8′) ・・・伝熱管
、(8α勺・・・内管、(8y)・・・外管、(6)・
・・タービン、(9)・・・液体ナトリウム循環系、0
υ・・・蒸気水循環系。 復代理人 弁理士 岡 本 重 文 外2名第1図 プ1 第2図 第3図
統図、第2図は本発明に係る液体金属冷却型原子炉プラ
ントの一実施例を示す系統図、第6図は同原子炉プラン
トの蒸気発生器の伝熱管を示す横断平面図である。 (1)・・・原子炉容器、(5′) ・・・シェルア
ンドチューブ型蒸気発生器、(8′) ・・・伝熱管
、(8α勺・・・内管、(8y)・・・外管、(6)・
・・タービン、(9)・・・液体ナトリウム循環系、0
υ・・・蒸気水循環系。 復代理人 弁理士 岡 本 重 文 外2名第1図 プ1 第2図 第3図
Claims (1)
- 原子炉容器に連通したシェルアンドチューブ型蒸気発生
器を含む液体す) IJウム循環系と、該蒸気発生器に
連絡したタービンを含む蒸気水循環系とを有する液体金
属冷却型原子炉プラントにおいて、前記蒸気発生器の伝
熱管を内外管の二カ(格造にして同内管と同外管との間
に不活性ガスを流すようにしたことを特徴とする液体金
属冷却型原子炉プラント。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58002806A JPS59129302A (ja) | 1983-01-13 | 1983-01-13 | 液体金属冷却型原子炉プラント |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58002806A JPS59129302A (ja) | 1983-01-13 | 1983-01-13 | 液体金属冷却型原子炉プラント |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59129302A true JPS59129302A (ja) | 1984-07-25 |
Family
ID=11539622
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58002806A Pending JPS59129302A (ja) | 1983-01-13 | 1983-01-13 | 液体金属冷却型原子炉プラント |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59129302A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60164101A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-27 | 株式会社日立製作所 | 二重管蒸気発生器 |
-
1983
- 1983-01-13 JP JP58002806A patent/JPS59129302A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60164101A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-27 | 株式会社日立製作所 | 二重管蒸気発生器 |
JPH0377401B2 (ja) * | 1984-02-03 | 1991-12-10 | Hitachi Ltd |
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