JPS58172557A - Current measuring device using optical fiber interferometer - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は電流の測定、よｐ特定的には高圧締を流れる極
めて強い電流Ｏ一定に係る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to the measurement of currents, and more particularly to very strong currents O constant flowing through high clamps.

特定の濃境、特に発電所又は電気化学的分野では、電流
が極めて大音い彊−ｇをもち且つ大幅に変化し易いため
従来ｃｎ定装置による電ｆＩＬａ＋定は極めて難しい、
こＯような濃境では、高圧、高温、腐食性にな９得る雰
囲気、電磁汚染、又はアクセスし難いことなどに起因し
て、例えばホール効累計器又は分ｍｓｏ如會従来の＋段
では一定が難しく信頼度も低いＯである０例えば、数十
万アンペアＯ電滝を一定す石場合、分子ＩＬ器タイプＯ
Ｓｍ定装置１＊用すると橢定値の正確度が約１０−でし
かない上に一定装置のエネルギ損失をも来す。In certain concentrated environments, especially in power plants or in the electrochemical field, it is extremely difficult to determine the electric current fILa+ using conventional cn determination equipment, as the current has extremely loud currents and is subject to large fluctuations.
In such dense environments, due to high pressures, high temperatures, corrosive atmospheres, electromagnetic pollution, or inaccessibility, conventional For example, in the case of a stone that stabilizes an electric current of several hundred thousand amperes, molecular IL device type O is difficult to use and has low reliability.
When using Sm constant device 1*, the accuracy of the constant value is only about 10-1, and there is also a loss of energy in the constant device.

このような装置を改＾すべく、干渉針などに蝙われる磁
気光学的効果ＯＮ用が提案されてき良０周知の如く、光
波が磁界の力線と平行に伝播するとその磁界は非しシプ
ロ効果即ちファラデー効果１光波上に誘発する。In order to improve such devices, magneto-optical effects have been proposed that can be used to turn on magneto-optical effects that are affected by interference needles, etc. As is well known, when light waves propagate parallel to the lines of force of a magnetic field, the magnetic field disappears and the cipro effect occurs. That is, the Faraday effect is induced on one light wave.

１９８０　都７月２３日付アメリカ特許出願第１７１２
８５号にこのタイプの光ファイバ電１ｔＩｌｌ定干渉針
が開示されている。前記特許出願に記載の装置は測定す
べき電流が流れる導体のｊＩＩ囲に巻値され友党ファイ
バと、レーザ光源と、こ０元源から発し九放射ａｔ分離
して前記光ファイノの両端に送り且つこれら両端から出
てき九放射線を再結合する手段と、可調整基準電流が流
れる導体回路と、前記光ファイ／智よｐ送電された２つ
の波の閣の干渉状態を表わす信号音供給する検出器と會
備えてお９、前記基準電ｆＩＬがファイバ内の２つＯ反
転波（ｃｏｎｔｒａｒｏｔａｔｉｎｇ　ＷａＹ＊ａ　）
関Ｏ位相差がゼロになるよう調整される。この場合こＯ
電ｔＩＬｒｉ主導体に流れる測定すべ１電流に比例する
。U.S. Patent Application No. 1712 dated July 23, 1980
No. 85 discloses this type of optical fiber electric constant interference needle. The device described in the said patent application consists of a wire wound around a conductor through which the current to be measured is passed, a companion fiber, a laser light source, and nine radiations emitted from this zero source and separated and sent to both ends of the optical fiber. and a means for recombining the nine radiations emerging from both ends thereof, a conductor circuit through which an adjustable reference current flows, and a detection device for providing a signal tone representing the state of interference between the two transmitted waves. 9, the reference voltage fIL is two O inverted waves in the fiber (contrarotating WaY*a).
The phase difference is adjusted to zero. In this case,
The electric current tILri is proportional to the measured current flowing through the main conductor.

しかし乍ら、電圧が２２０　ｋＶ或いは４００　ｋＶに
壕で及ぶような高圧線又は超高圧線に流れる電流ｔ−測
定する場合、空中で０１１！ｌ縁間隔は夫々２．５及び
４．ＩＳ＋ａ”ｌ：あり、従って電ａｔ伝送する導体を
−巻きかそれ以上の干渉測定光７アイパで単に包囲し、
そＯ近傍に可調整基準電ｆＩＬｔ供給する電子回路を配
置することは不可能である。However, when measuring the current t flowing in a high-voltage line or an ultra-high-voltage line where the voltage reaches 220 kV or 400 kV in the trench, 011! l edge spacing is 2.5 and 4. IS+a"l: Yes, therefore, the conductor transmitting electricity is simply surrounded by - windings or more of the interference measurement light 7-iper,
It is impossible to arrange an electronic circuit that supplies the adjustable reference voltage fILt in the vicinity of that point.

問題は他にもある。より特定的には前記Ｏ装置は電流分
配＠　（ｃｕｒｒ＠ｎｔ　ｄｌｖｉｄｓｒ　）として作
動する。電子ｉ路はａｍｍ縁線流れる電流を調整して７
アイパに誘導される光の棚上の主ループに流れる電流Ｏ
効果を消滅させる。ζ０場合、２つ０６線に関する磁気
光学的相互作用係数が互に等しければ、２つの電ｆＩｔ
は巻線の巻数にのみ比例する。There are other problems as well. More specifically, the O device operates as a current distribution@(curr@nt dlvidsr). The electronic i path adjusts the current flowing through the amm edge line to 7
The current O flowing in the main loop on the light shelf guided by IPA
Eliminate the effect. In the case of ζ0, if the magneto-optical interaction coefficients for the two 06 lines are mutually equal, then the two electric currents fIt
is proportional only to the number of turns in the winding.

これら＋１１１１０一方は送電ケーブルであるため最大
限に簡略化されている。Since one of these +11110 is a power transmission cable, it is simplified to the maximum.

通常これら２つの壱ｍは互に重合しておらず、その場合
はこ０Ｐｉ１４１！性を与えるアンペアの法則が適用で
′＃ｉない、この法則は送られてきた光の偏光状態が干
渉針のファイバの閉絡に沿って均一である場合ＫＯみ適
用し得る。Usually these two parts are not polymerized with each other, in which case this is 0Pi141! Ampere's law, which gives the properties of the interference needle, does not apply; this law can only be applied if the polarization state of the transmitted light is uniform along the fiber closure of the interference needle.

如何なる７アイノもこの動作に必要な円儂光を完全に社
保持しない、電圧が極めて高い場合Ｏように、絶縁破壊
を回避すべく帰一ループを電流の主導体からかな）遠く
へ移動する必要がある時は、スケーリング７アクタ（ｓ
ｃａｌｉｎｇ　ｆａｃｔｏｒ　）　０安定性Ｋかな９影
響し得るため測定が不正確になゐ。If any 7A node does not fully retain the light required for this operation, and the voltage is extremely high, the return loop must be moved far away from the current conductor to avoid dielectric breakdown. When there is a scaling 7 actor (s
Caling factor) 0 Stability K? 9 may be affected, resulting in inaccurate measurements.

本発明の目的は先行技術装置に見られ九瞳問題を除去す
ることにある。It is an object of the present invention to eliminate the nine-pupil problem found in prior art devices.

そ〇九め本発明は、より特定的には、地電位よｐ＾い電
位をもつ送電−に流れる少くとも１つの電流を測定する
ための装置に係る。こＯ装置は互に逆行する２つの光波
が復製する光ファイバを備えた少くとも１つの干渉針的
狗定手段と、オプトエレクトロニク回路と、基準電ｆＩ
Ｌ発生器とｔ使用するタイプであｐ％糊定すべ龜電流が
７アラデー効果によって咳元７アイノ膚の両端に出現す
る２つＯ＠Ｃ）関に纂１位相ズレ會誘発し、この位相ズ
レ− に比例する電気制御信号ｔ−鋏オプトエレクトロニク回
路が発信する。前記Ｏ基準電ａ発生器は、ファラデー効
果により光フアイバ両端０２つｏｉｉ。The present invention relates more particularly to a device for measuring at least one current flowing through a power transmission having a potential below earth potential. The device comprises at least one interferometric determination means with an optical fiber in which two mutually retrograde light waves are reproduced, an optoelectronic circuit, and a reference voltage fI.
In the type used with the L generator and T, the p% glue current induces a phase shift between the two O@C) connections that appear at both ends of the cough source 7 eye skin due to the Alladay effect, and this phase An electrical control signal proportional to the deviation is generated by an optoelectronic circuit. The O reference voltage a generator has an optical fiber at both ends due to the Faraday effect.

関に第２位相ズレをも九らす基準導体回路に電流を供給
する。この場合票２位相ズレは位相差を結局ゼロにする
ような振幅をもって第１位相ズレと逆方向に生じる。ま
た、基準電流値Ｆｉ橢定すべき電流に直接比例する。訣
装置は測定すべ塾電流が流れる導体上に配置され九絶縁
材料製橢定ヘッドｔ−測定すべ龜電流毎に備えておｐ、
これら各ヘッド毎に絶縁材料製素子が対応している。骸
嵩子には接続路が形成されてお９、七′Ｏ第１端は測定
ヘッドに連通している。該装置Ｏベースは地電位にあっ
て前記基準回路を内臓しておｐ、絶縁素子に形成され九
通路の第２１１１１に＠絖されている。各干渉動的一定
手ｆＩＬの光ファイバは、ベースから出発して第１方向
へ前記通路を賞通し、一定ヘッド内の導体周Ｓｔ−巻き
した後再び前記通路を逆方向に貫通してペースに戻る軌
ｍｔ描きながら基準導体回路を少くとも−巻きして少く
とも１つの閉ループを形成するよう配置されている。A current is supplied to the reference conductor circuit which also reduces the second phase shift. In this case, the second phase shift occurs in the opposite direction to the first phase shift with an amplitude that ultimately makes the phase difference zero. Further, the reference current value Fi is directly proportional to the current to be changed. The device is placed on the conductor through which the current to be measured flows, and is equipped with a perturbation head made of insulating material for each current to be measured;
An element made of insulating material corresponds to each of these heads. A connecting passage 9 is formed in the shell, the first end of which communicates with the measuring head. The base of the device is at earth potential and contains the reference circuit, which is formed into an insulating element and connected to the 21111 of nine passages. The optical fiber of each interferometric dynamic hand fIL passes through the passage in a first direction starting from the base, winds around the conductor in the constant head, and then passes through the passage again in the opposite direction to the pace. The reference conductor circuit is arranged so as to form at least one closed loop by winding the reference conductor circuit at least - while drawing a return trajectory mt.

以下添付図１ｌｌｒＫ基づ勤具体例を挙げて本発明をよ
シ詳細に説明する。但、本発明はこれら具体例に制約さ
れない。The present invention will be explained in detail below with reference to a specific example based on the attached Figure 1llrK. However, the present invention is not limited to these specific examples.

先ず、光フアイバ干渉針を組入れ九電ｖＬ＠定手段を構
成する本発明の装置について説明しよう。First, a description will be given of the device of the present invention which incorporates an optical fiber interference needle to constitute a Kyuden vL@determining means.

導体に流れる電流はその導体周囲に磁界を誘発する。こ
の導体を包囲する媒質内を光波が伝播すると骸磁界は磁
気光学的効果によりこの光波の伝播条件に変化をも丸ら
す。磁界と光波の伝播方向とが平行である場合、誼光波
上に生じる磁気光学的効果は卯しシプロ形即ち７アラデ
ー効果である。Electric current flowing through a conductor induces a magnetic field around the conductor. When a light wave propagates in the medium surrounding this conductor, the magnetic field also rounds out changes in the propagation conditions of this light wave due to the magneto-optical effect. When the magnetic field and the propagation direction of the light wave are parallel, the magneto-optical effect that occurs on the light wave is of the U-Sipro type, ie, the 7-Alladay effect.

この効果は磁界の方向に対する光波の伝播方向に依存し
て発生する。This effect occurs depending on the direction of propagation of the light wave relative to the direction of the magnetic field.

導体ｔｔＩＬれる電＃ｌＫｍ［ｉ！関連し、従って他の
効果、’１ＩＩＩｆｃ伝播条件の変化（温ＷＬ変化又紘
圧力変化）を同様に生じるレシプロ効果、は統合しない
測定可能量をこの非レシプロ効果によって示すべく、該
測定１Ｆ一段は導体を包囲する同−伝播媒質内で亙に逆
方向に回転する２つの波を使用する。同様にしてこれら
２つの波は誼媒質内で伝播条件を変化させるレシプロ効
果の作用を受ける。この場合両信号の伝播条件は同一方
向に変化するが、ファラデー効果の作用下では互に逆方
向に変化する。この逆方向変化は干渉測定法により検出
し得る。Conductor ttIL electric current #lKm [i! In order to indicate by this non-reciprocating effect that a measurable quantity that is related and therefore does not integrate other effects, such as the reciprocating effect that also causes changes in the '1IIIfc propagation conditions (temperature WL changes or Hiroshi pressure changes), the measurement 1F one stage is Two waves are used that rotate in opposite directions within a co-propagating medium surrounding a conductor. Similarly, these two waves are subject to reciprocating effects that change the propagation conditions within the liquid medium. In this case, the propagation conditions of both signals change in the same direction, but under the influence of the Faraday effect, they change in opposite directions. This reverse change can be detected by interferometry.

そのため除電［１１定手段には測定すべき電［Ｉが流れ
る導体に巻装された光ファイバが組込すれている。この
ファイバは１つかそれ以上の＊＊を有し、その両端はい
ずれもレーザなどから発し九オプチカルウェーブ（ｏｐ
ｔｉｃａｌ■マ・）を受容する。Therefore, the static eliminating means incorporates an optical fiber wrapped around a conductor through which the current to be measured flows. This fiber has one or more optical fibers, each of which has nine optical waves (optical waves) emitted from a laser or the like at both ends.
Accept tical■ma・).

これら２つの波は咳ファイバ内を互に逆方向に循環する
。導体を流れる電流はこれら波の一方に対して紘その伝
播方向と同一の方向に、且つ他方に対してはこれと逆方
向に磁界を発生させる。ファイバから出走２つの波０間
には伝播媒質のファラデー効果を％機付けるヴエルデ定
数と、導体に流れる電流の強さＩと（場合によ〉、同−
強さＩの電流が流れる導体の数個の分岐部を光ファイバ
が包囲する場合は導体の数ｑも）導体周囲の光ファイバ
の巻数ｍとに依存する位相差Δダが存在する。These two waves circulate in opposite directions within the cough fiber. A current flowing through a conductor generates a magnetic field for one of these waves in the same direction as its propagation direction, and for the other in the opposite direction. The difference between the two waves emanating from the fiber is the Werde constant, which accounts for the Faraday effect of the propagation medium, and the strength I of the current flowing in the conductor (as the case may be), which is the same as -
When an optical fiber surrounds several branches of a conductor through which a current of intensity I flows, there is a phase difference Δda that depends on the number of turns of the optical fiber around the conductor (also the number q of conductors).

２つの波の間の位相差を示すべく、誼測定手段は干渉計
的構造を有してお夛、ファイバ両端から出走これら２つ
の反転波が再緒会され、これに対応する信号が光検出器
によυ検出される。In order to indicate the phase difference between the two waves, the measuring means has an interferometric structure so that these two inverted waves emanating from both ends of the fiber are reunited and the corresponding signals are optically detected. υ is detected by the device.

骸装置に係る種々の定数と起こシがちな時間変化とを考
慮すると、このような測定装置のスケーリングファクタ
、即ち導体に流れる電流の強さＩと光検出器によｐ検出
され走光の強さＬとの関係、に関し正確表情報を得るこ
とは極めて難しい、そこで、好ましい構成法による本発
明の測定手段では零位法を用いて前記の測定を行なう。Taking into account the various constants associated with the skeleton device and the time variations that tend to occur, the scaling factors of such a measuring device, i.e. the strength of the current flowing in the conductor, I, and the intensity of the phototrace detected by the photodetector, p. It is extremely difficult to obtain exact table information regarding the relationship with L. Therefore, the measurement means of the present invention with a preferred construction method performs the above measurement using the zero position method.

その丸めには、光７アイパループを幾度も通過する導体
を流れ測定すべ暑電流よ・歩かなシ弱い電流ｌによって
発生する基準磁界の効果を光ファイｌ々に、従ってオプ
チカルウェーブに作用させる。電ｆｉｔは調整可能であ
シ、電流ｌによって誘発される位相羞Δダを生じること
によシミ流Ｉによって誘発される位相差Δダを補償すべ
く常に調整される。To round it off, the effect of a reference magnetic field generated by a weak current flowing through a conductor that passes through the optical loop many times is applied to the optical fibers and thus to the optical wave. The current fit is adjustable and is constantly adjusted to compensate for the phase difference Δda induced by the stain current I by creating a phase shift Δda induced by the current I.

該測定手段は本発明の範囲内で様々に変形することが可
能である。以下参考までに、アメリカ特許出願第１７１
　２８５号第５図に対応して本明細書の第１図に示した
具体例について説明しよう。The measuring means can be modified in various ways within the scope of the invention. For your reference, the following U.S. Patent Application No. 171
A specific example shown in FIG. 1 of the present specification corresponding to FIG. 5 of No. 285 will be explained.

この場合光ファイバ１は一］定すべき電流の値（ｃｕｒ
ｒ＠ｎｔ　ｒａｎｇｅ）に応じて導体２に−巻き又はそ
れ以上＊＊される。レーザ３から発し九ビームは光学的
分離結合回路４を介して７アイパｌの両端に同時に受容
される。これら２つの光波はファイバ内を互に逆方向に
循環し、両端５及び６から送出されて前記の光学的分離
結合回路内で再び結合する。ファイバから出走これら光
波の結合の結果生じる放射線は光検出器７によ）検出さ
れる。導体２に電流工が流れると諌導体ｊｉＩＩ！ｌの
閉路に沿って磁界Ｈが発生する。ファイバ内を伝播する
光波の円偏光成分間にはこの磁界による７アラデー効果
によって位相差が生じる。周知の如く、光ファイバは伝
播光波に偏光変化をもたらす任意の複屈折パイプレート
−組と同様の機能を果たす。これらの効果はレシプロ形
であり２つの反転波に同様に作用する。しかし乍ら各成
分を遅延又は前進させる円偏光効果はこれら２つの反転
波に互に逆方向に作用しその結果総合位相差Δグが生じ
る。こ　、のようにして、伝播方向に平行な磁界が発生
すると各光波毎に円状振動が磁化電流と同一方向に前進
し、且つ同勢量だけ逆方向に遅延する。In this case, the optical fiber 1 has a constant value of current (cur
- or more turns** on the conductor 2 depending on r@nt range). Nine beams emitted from the laser 3 are simultaneously received at both ends of a seven-eye pallet via an optical separation/coupling circuit 4. These two light waves circulate in the fiber in opposite directions and are emitted from both ends 5 and 6 to be recombined in the optical separation and combination circuit described above. The radiation resulting from the combination of these light waves exiting the fiber is detected by a photodetector 7). When electric current flows through conductor 2, conductor jiII! A magnetic field H is generated along the closed circuit of l. A phase difference occurs between the circularly polarized components of the light wave propagating within the fiber due to the Alladay effect caused by this magnetic field. As is well known, optical fibers function similarly to any set of birefringent pipe plates that provide a polarization change to a propagating light wave. These effects are reciprocating and act similarly on the two inverted waves. However, the circular polarization effect that delays or advances each component acts in opposite directions on these two inverted waves, resulting in a total phase difference Δg. In this way, when a magnetic field parallel to the propagation direction is generated, the circular vibration of each light wave advances in the same direction as the magnetizing current and is delayed by the same amount of momentum in the opposite direction.

ファイバ々を伝播中に光波の偏光状態が変化しても、遅
延及び前進効果は咳ファイバに沿って累積し、７アイＡ
から送出される２つの光波の間には位相差が生じる。こ
の位相差は導体に流れる電流Ｉによって生じる効果を直
！！表わす干渉測定により検出し得る。一方、これら２
つの波が別の効果の作用を同様に受ける場合は両者間に
位相差は生じない。Even though the polarization state of the light wave changes while propagating through the fibers, the delay and forwarding effects accumulate along the fiber and the 7-eye A
A phase difference occurs between the two light waves transmitted from the . This phase difference corrects the effect caused by the current I flowing through the conductor! ! can be detected by interferometric measurements. On the other hand, these 2
When two waves are similarly affected by different effects, there is no phase difference between them.

第１図の測定手段は第２図の曲−の如く２つの反転波間
の位相差Δダに応じて変化する光０強さＷを検出１１に
与える。この位相差ツタは覇林ｃｍ漬電流ｌ０ＩＩ数で
ある。しかし乍も、時間に応じてファイバ内Ｏ光波が変
化する丸め、前記曲線Ｏスケーりン〆７アクタは経時的
に一定していない。The measuring means shown in FIG. 1 provides the detection 11 with a light intensity W that changes in accordance with the phase difference Δda between the two inverted waves, as shown in the curve of FIG. This phase difference vine is the Habayashi cm dipping current l0II number. However, the rounding of the optical wave in the fiber that changes with time, and the curve O scale factor 7, are not constant over time.

即ち、所定Ｏ電流Ｉ工によ〉誘発された一定の位相差Ｑ
ｓＫ関して検出され走光の強畜Ｗ１ａ時間の間歇として
変化し得る。That is, a constant phase difference Q induced by a given O current I
The phototactic intensity W1a detected with respect to sK can vary as intermittent times.

従ってこの一定装置では電流ＩＣ）絶対側定値を得るこ
とはで會ない。Therefore, with this fixed device, it is impossible to obtain an absolute fixed value of the current IC.

第１１Ｉｌｏ四定手段では、７アラデー効果によって２
つの反転波間に位相差を生じさせるべく調整された基準
値１を常に得られるようＫし、従って一定すべ自電流Ｉ
により生：・・じ九位相差を適確に補償するような零位
法を使用する。この場合電１！１は一定すぺ龜電流Ｉに
直接比例する。そのためこの測定手段は４Ｉ妓光フアイ
バ１０１つかそれ以上の巻きを包囲する２個の巻きを有
し良導体８を備えている。咳導体８には電流発生器９よ
シ供給される可変電流１が流れる。ファイバから出た２
つの反転波間の干渉に対応して光検出ｌＩ７よシ発信さ
れる信号は処理装置１０に伝送され、これら２つの反転
波間の位相差が常にゼロであるよう咳装置１０から電流
発生器９へ制御信号が送出される。In the 11th Ilo quaternary means, 2
K so that a reference value 1 adjusted to produce a phase difference between the two inverted waves is always obtained, and therefore a constant sliding current I
Generated by: 9. Use a zeroing method that accurately compensates for the phase difference. In this case, the voltage 1!1 is directly proportional to the constant spectral current I. For this purpose, this measuring means comprises a good conductor 8 with two turns surrounding one or more turns of the 4I optical fiber 10. A variable current 1 supplied by a current generator 9 flows through the cough conductor 8 . 2 coming out of the fiber
The signal emitted by the photodetector I7 in response to the interference between the two inverted waves is transmitted to the processing device 10, and the cough device 10 controls the current generator 9 so that the phase difference between these two inverted waves is always zero. A signal is sent out.

Ｋをファイバ構成材料のヴエルデ定数、ｍを導体２に巻
き付けられ九＊＊の数、ｑをファイバ１が巻懺されてい
る導体の分岐の数とすれば、導体２に流れる電＠ＩＫよ
って生じる位相差ツタ、社、Δ１１　＝　Ｋｍｑ　Ｉ　
　　　　　（１）となる。If K is Welde's constant of the fiber constituent material, m is the number of 9** wrapped around conductor 2, and q is the number of branches of the conductor around which fiber 1 is wound, then the electric current @IK flowing in conductor 2 causes Phase difference ivy, company, Δ11 = Kmq I
(1) becomes.

光ファイバ１のｎ−の４１亀を包Ｈする導体８０巻Ｉｉ
数をｐとすれば、導体８に流れる電ｆｉｔによって生じ
る位相差ノ＾は次式 ％式％（） 処理回路１０が、常にΔダ　閣　ノ＾であるよう制御信
号を電流発生器９に送出するため、２つの反転波間の位
相差は常時ゼロに維持される。この場合電流ＩＯ値は関
係式１　ｍ　１１１　　に従いｑ 電流１の値から算出される。80 turns of conductor Ii enclosing 41 loops of n- of optical fiber 1
If the number is p, the phase difference generated by the electric current flowing through the conductor 8 is expressed by the following formula % () The processing circuit 10 sends a control signal to the current generator 9 so that Δda is always maintained Therefore, the phase difference between the two inverted waves is always maintained at zero. In this case, the current IO value is calculated from the value of q current 1 according to the relational expression 1 m 111 .

高度の分解能をもつ測定手段の形成に使用し得る方法は
幾つかある０図面には示さないが、第１の方法として基
準導体８に流れる電流を変興し次いで骸電流Ｏ変調周波
数でヘテロダイン検波を実施し、その結果得られる信号
によ）＃導線に流れる電流の連続的成分を制御する方法
がある。第２として、光７アイ／々１を循環する光波の
位相を直接変調する方法もある。この場合にも光学的集
積回路４が使用される。There are several methods that can be used to create a measuring means with a high degree of resolution.The first method, not shown in the drawings, involves modifying the current flowing in the reference conductor 8 and then performing heterodyne detection at the skeleton current O modulation frequency. There is a method of controlling the continuous component of the current flowing in the conductor (by means of the resulting signal). A second method is to directly modulate the phase of the light waves circulating through each eye of light. In this case too, an optical integrated circuit 4 is used.

次にこの集積回路をよｐ詳細に説明しよう。Next, let us explain this integrated circuit in more detail.

光学的集積回路４は縁を介して集積回路基軍に直接連結
された半導体レーザ光源３からビームを受容する。３ｄ
Ｂカブ２４０は該レーザ光源３からのビームを２つに分
離して、壱鋏光ファイＡ１の両端５及び６に夫々接続さ
れている２つの光学的集積ガイドブランチ（Ｉｎｔｅｇ
ｒａｔｅｄ　ｏｐｔｌｅａｌ　ｇｕｉｄｅｂｒａｎｃｈ
＠ｓ）に送る機能をもつ、ファイバ内を互に逆方向に循
濃し死後送出されるこれら光波を検出する丸めに、この
装置は検出器７を備えている。The optical integrated circuit 4 receives a beam from a semiconductor laser light source 3 which is directly coupled to the integrated circuit substrate via an edge. 3d
The B-cube 240 separates the beam from the laser light source 3 into two optical integrated guide branches (Integ) connected to both ends 5 and 6 of the optical fiber A1, respectively.
rated optreal guidebranch
The device is equipped with a detector 7 for detecting these light waves that circulate in opposite directions in the fiber and are emitted after death.

誼検出器はカプラ４０による両光液の重合（ａｕｐ＠ｒ
ｍ−ｐｏｓｉｎｇ）の結果発生する放射線を検出するの
である。The aup@r detector detects the polymerization (aup@r) of both optical liquids by the coupler 40.
The radiation generated as a result of m-posing is detected.

検出器７の出力信号は信号処理回路１０に送られ、この
回路から電流発生！ｍ９に制御信号が送られる。The output signal of the detector 7 is sent to the signal processing circuit 10, and this circuit generates a current! A control signal is sent to m9.

この制御信号は光７アイパを包囲する導体８に流れる電
流１を変化させるべく機能する。This control signal serves to vary the current 1 flowing in the conductor 8 surrounding the light 7 eyer.

この光学的集積構造は被誘導波の位相変調に特に適して
いる。何故なら光学的集積回路の３ｄＢカゾラの出力近
傍で２つＯ導波管の一方に位相変調器を簡単に取付ける
ことができるからである。This optically integrated structure is particularly suitable for phase modulation of guided waves. This is because the phase modulator can be easily installed in one of the two O waveguides near the 3 dB Cazola output of the optical integrated circuit.

この位相変調器４１を第１図に簡略に示した。This phase modulator 41 is simply shown in FIG.

ファイバの両端から送出され九２つの光波の間の位相差
は変調信号発生器１１によシ周波数すプルＦＯタイきン
グに合わせて調整される。従ってこＯ場合のｌ＆通回路
ｌＯはへテロダイ／デテクタを備えておシ、これによっ
て周波数Ｆの基準信号を受容し且つ制御信号を電流発生
器９に供給する。The phase difference between the two light waves sent out from both ends of the fiber is adjusted by the modulation signal generator 11 to match the frequency pull FO tiling. In this case, therefore, the l&pass circuit lO comprises a heterodi/detector, which receives a reference signal of frequency F and supplies a control signal to the current generator 9.

この変調をレシプロ形にするＫａ、光波がファイノセを
通過するのに必要な時間の２倍に等しい周期を４つ変調
信号によシ制御される同一の電子光学的集積位相変調器
が使用し得る。To make this modulation reciprocating, four identical electro-optic integrated phase modulators can be used, each controlled by a modulation signal, with a period equal to twice the time required for the light wave to pass through the fine nozzle. .

この場合７アラデー効果によ＃）２つの反転波間に生じ
る位相差がゼロであって変調に起因し九位相差のみが存
在する時は、検出された信号が変調周波数の２倍の周波
数の成分をもつ。従って、ΔダーＯの時にのみ存在する
この倍周波成分を検出すれば、電流工により発生したフ
ァラデー効果を完全に補償する基準電ｆｉｔの値を明確
に―ｊ定することができる１個別素子から成る装置では
ファイバルーゾ内を伝播する光波の位相をレシプロ的に
変調することも可能である。そのためには、圧電セラミ
ク周囲にファイバを数回巻き付けることにより形成し得
、ファイバループ通過時間の２倍に等しい変調期間をも
つ位相変調器を使用すれば、前記の倍貢波成分の検出に
よ如７アラデー効果を補償する電流ｌを得ることができ
る。In this case, when the phase difference between the two inverted waves is zero and only nine phase differences exist due to the modulation, the detected signal is a component with a frequency twice the modulation frequency. have. Therefore, by detecting this double frequency component that exists only when Δd O, it is possible to clearly determine the value of the reference voltage fit that completely compensates for the Faraday effect caused by the current flow from one individual element. With this device, it is also possible to reciprocally modulate the phase of a light wave propagating within a fiber louso. For this purpose, a phase modulator, which can be formed by winding the fiber several times around the piezoceramic and has a modulation period equal to twice the fiber loop transit time, can be used to detect the doublet wave component. Thus, it is possible to obtain a current l that compensates for the Alladay effect.

このような位相変調器の一具体例を第３図に簡略に示し
た。A specific example of such a phase modulator is briefly shown in FIG.

この変調器は圧電材料製中空円筒体から成り、該円筒体
はその内外両面に夫々配置され九２つの電極Ｅ□、Ｅ、
によ）励磁して倍周波制御信号Ｖｃを受容する。該円筒
体には干渉針リングを構成するファイバの一端がきつ＜
＊＊されている０周期信号■・によって生じる圧電材料
の変形は光ファイバに伝達され、ファイバ内を互に逆方
向に通過する光波の位相を周期的に変調する効果をも九
らす。This modulator consists of a hollow cylinder made of piezoelectric material, and the cylinder has 92 electrodes E□, E,
) to receive the double frequency control signal Vc. One end of the fiber constituting the interference needle ring is tightly attached to the cylindrical body.
The deformation of the piezoelectric material caused by the 0-period signal ** is transmitted to the optical fiber, thereby increasing the effect of periodically modulating the phase of the light waves passing through the fiber in opposite directions.

本発明では前述の如き光フアイバ干渉針か又は基準電流
測定手段と類似Ｏ光ファイバ干渉計を使用する。The present invention uses a fiber optic interferometer as described above or a reference current measuring means and a similar O fiber interferometer.

特に、光学的集積回路４は別Ｏタイプであってよく、又
は前述のアメリカ特許出願書第３１１に関して説−し九
素子と同一のよシ一般的な個別素子に代えてもよい。In particular, the optical integrated circuit 4 may be of a different O type or may be replaced by more common discrete elements identical to the nine elements described in connection with the above-mentioned US patent application Ser. No. 311.

しかし乍ら既述の如く、高圧線又は超高圧線に流れる電
流を測定する場合は単に前述の構造に基づいて構成した
ｍｌ装定を使用することはできない。本発明はこのよう
な用途に適した装置の構造を提供する。However, as already mentioned, when measuring the current flowing in a high-voltage line or an ultra-high-voltage line, it is not possible to simply use the ml setup constructed based on the above-described structure. The present invention provides a device structure suitable for such applications.

以後の説ｑｔｉ便宜上２２０ｋＶ又Ｈ４００ｋＶＩｉｌ
Ｋ流れる電流の測定を想定して行なうが１本発明のＩｌ
ｌｌ装定はこのような場合に従来の電流逓降変圧器に代
えて使用されるのである。For the sake of future explanation, 220kV or H400kVIil
This is carried out assuming that the current flowing through K is measured.
The Il installation is used in such cases in place of a conventional current step-down transformer.

本発明の装置は第４図に示されている如き４つの部材、
即ち測定ヘッド１２、サポート１３．ベース１４及び電
子光学的ベイ１５から成っているのが好ましい。The device of the present invention has four members as shown in FIG.
That is, the measuring head 12, the support 13. Preferably, it consists of a base 14 and an electro-optical bay 15.

Ａ）ＩＩＩ定−・ラド１２Ｆｉ後述の如く光ファイバが
巻き付けられ九心棒を備えておシ、測定すべき電流が流
れるケーブル２上に装着し得るよう適切な軸方向路を有
している。ケーブル２には第１図の如＜ｉ７アイパが少
くとも−巻き巻き付けられている。Ｓ＋定装置のこの部
分はケーブル２と同一の電位、即ち地電位よ）高い電位
にある。A) III Constant-Rad 12Fi is equipped with a nine-core rod around which an optical fiber is wound as described below, and has a suitable axial path for mounting on the cable 2 through which the current to be measured flows. As shown in FIG. 1, the cable 2 is wound with at least 17 eyelets. This part of the S+ constant device is at the same potential as the cable 2, ie at a higher potential (than earth potential).

Ｂ）サポート１３は通常円筒形又は切頭体形であシ、変
換器のヘッドを支持し且つ接続ファイバを保験している
。該部材は全長Ｋｌって穿孔された絶縁体か又は製造過
程で中空状に形成されたエンドセラミクＣｅｎｄｃ・ｒ
ａｍｉｃ）で構成し得る〇構成法に応じこの絶縁体はヘ
ッド１２のみを支持するか又は該ヘッドを介して送電線
２の荷重の一部を支持する。従ってその寸法は送電線に
応じて決定される、２２０又は４００ｋＶの線の場合、
空中絶縁間隔は夫々２．５及び４５ｍである。B) The support 13 is usually cylindrical or truncated and supports the transducer head and secures the connecting fiber. The member may be an insulator with holes perforated throughout its length, or an endoceramic material Cendc·r formed into a hollow shape during the manufacturing process.
Depending on the construction method, this insulator supports only the head 12 or supports part of the load of the power line 2 via it. Its dimensions are therefore determined depending on the transmission line, for 220 or 400 kV lines:
The aerial insulation spacing is 2.5 and 45 m, respectively.

サポート１３の長さはこれら０値より大きくなければな
らず、一般に４００ｋＶの場合は約５？１１にする。The length of the support 13 must be greater than these zero values, typically around 5-11 for 400 kV.

よシ一般的には、絶縁サポートの長さは該絶縁体の曲げ
距離（ｂｅｎｄｉｎｇ　ｄｉｓｔａｎｃｅ　）より大き
い値でなければならない。この曲げ距離は絶縁体の幾何
学的配列に応じて決定される。Generally, the length of the insulating support should be greater than the bending distance of the insulator. This bending distance is determined depending on the geometry of the insulator.

Ｃ）該装置のベース１４ｔ！地電位に接続されており、
サポート１３を支持すると共に帰還巻線８を保膜する。C) Base 14t of the device! connected to earth potential,
It supports the support 13 and protects the feedback winding 8.

該ベースは任意の材料で任意の形状に構成してよい。The base may be constructed of any material and in any shape.

好壕しくに、寄生現象を生じ易い外部磁界に対してよル
良く滅詰合せしめる磁性金属１例えばミューメタル、で
製造する。Preferably, it is made of a magnetic metal 1, such as mu-metal, which can be well packed against external magnetic fields that tend to cause parasitic phenomena.

Ｄ）電子光学的ベイ１５は光ファイバと導体とを有する
可撓性ケーブルによ多接続されている。このベイは干渉
針のオプチカルコアと電気信号を処理し使用するための
電子素子とを保護する機能をもつ。D) The electro-optical bay 15 is multi-connected by flexible cables with optical fibers and conductors. This bay serves to protect the optical core of the interference needle and the electronic components for processing and using the electrical signals.

好ましい一変形例では、干渉針のオプチカルコアが変換
器のベース円にも配置され、そのため電導体のみを有し
九ケーブル１５０による接続が可能である。また図面罠
は示さなかっ九が、電子的ベイ１５を変換器のベース１
４と一体化することもできる。・□ 第５図に一部断面で示されている測定ヘッド１２は、実
際的−＾体例によれば、夫々雌部材及び雄部材を構成す
る２つの殻状中部材即ちハーフシェル１２０，１２１か
ら成る原型を有していてよい。この雄部材は中央６軸１
２２又はこれと類似の部材を備えており、鉄心軸に光フ
ァイバ々１（第５１ＱＫは図示せず）が少くとも−巻き
巻装されている。雌部材はサポート１３の先端に配置さ
れる穴１２３を有している。これら２つのハーフシェル
１２１，１２２のいずれにも軸方向路が形成されており
、これら通路は該変換器ヘッドをケーブル２上に装着し
得るよう（第４図）夫々シェルの先端１２４，１２５ま
で貫通している。In a preferred variant, the optical core of the interference needle is also arranged in the base circle of the transducer, so that it has only electrical conductors and a connection by nine cables 150 is possible. Although the drawings do not show traps, the electronic bay 15 is located at the base 1 of the converter.
It can also be integrated with 4.・□ The measuring head 12, which is partially shown in cross-section in FIG. It may have a prototype consisting of: This male member has 6 central axes 1
22 or a member similar thereto, and optical fibers 1 (the 51st QK is not shown) are wound around the iron core shaft. The female member has a hole 123 located at the tip of the support 13. Axial passages are formed in both of these two half-shells 121, 122, which extend to the extremities 124, 125 of the shells, respectively, for mounting the transducer head on the cable 2 (FIG. 4). Penetrating.

これら両ハーフシェルを互に接合した後は、該集合体を
固定すべくエポキシ樹脂の如き絶縁材料を開口１２６か
ら充填し得る。ハーフシェル構成材料も絶縁サポー１３
と同一タイプのセラミク材料の如き絶縁材料である。フ
ァイバの巻きの直径、即ち心細１２２の直径は光の通過
を過度に減衰させず且つ伝播光の偏光状態（円形）を極
度に妨害しないような値に決定する。After the half shells are joined together, an insulating material such as epoxy resin may be filled through the opening 126 to secure the assembly. Half shell constituent material also has insulation support 13
An insulating material such as the same type of ceramic material. The diameter of the fiber turns, ie, the diameter of the core 122, is determined to a value that does not excessively attenuate the passage of light and does not significantly disturb the polarization state (circularity) of the propagating light.

測定ヘッド１２ｄ絶縁破壊（コロナ効果）を生じ易い電
界の勾配を回避すべく曲率半径の大きい凸状狭面を有し
ている。該ヘッドは例えば第４図及び第５図の如く１両
端に半球体を１つずつ備えた円筒体か又はケーブル２と
合致する軸をもつトーラスの形状含有していてよい。The measurement head 12d has a convex narrow surface with a large radius of curvature in order to avoid electric field gradients that tend to cause dielectric breakdown (corona effect). The head may, for example, have the shape of a cylinder with one hemisphere at each end, as shown in FIGS. 4 and 5, or a torus with an axis that coincides with the cable 2.

一変形例として、第６図の如く最初からパー２０を測定
ヘッドと一体的に具備しておき、これを測定すべき電流
が流れる送電線間に直列に接続してもよい。第６図に、
該パーの開口２００，２０１として示されている接続手
段はその丸めのものである。この場合パー２０はボルト
で固定し得る、第７図に絶縁サポート１３を断面図で示
した。As a modification, the par 20 may be provided integrally with the measuring head from the beginning as shown in FIG. 6, and may be connected in series between power transmission lines through which the current to be measured flows. In Figure 6,
The connecting means shown as openings 200, 201 in the par are rounded. In this case the par 20 can be bolted, and the insulating support 13 is shown in cross-section in FIG.

骸サポートは例えば断面が円形であるような通路１３０
を備えておシ、この通路内をファイバ１がケーブル２周
囲に少くとも−巻きを形成すべく少くと４−往復した状
態で貫通している。該サポートは先端に７ランジ１３１
を有してお）、これが測定ヘッドの穴１２３（第５図）
Ｋ嵌合する。The skeleton support is a passage 130 having a circular cross section, for example.
The fiber 1 passes through this passage in a state in which the fiber 1 makes at least four reciprocations to form at least one turn around the cable 2. The support has 7 lunges 131 at the tip.
), this is the hole 123 of the measuring head (Fig. 5).
K is mated.

絶縁性及び環境に対する耐性が向上するよう、絶縁体１
３の外側に一連のスカート１３２を備えてもよい。Insulator 1 for improved insulation and environmental resistance
3 may be provided with a series of skirts 132 on the outside.

これらスカートは漏洩路の長さを増大せしめ、先端が水
滴状部１３３を有している。These skirts increase the length of the leakage path and have a water droplet 133 at the tip.

同じ理由から、絶縁体内部には油又は圧縮ガス、例えば
六フッ化硫黄（ＳＦ６）など、を充填してよい。For the same reason, the interior of the insulator may be filled with oil or compressed gas, such as sulfur hexafluoride (SF6).

この場合絶縁体１３Ｃ１長さは短縮し得る。ガスを充填
する場合この短縮率は約負である。In this case, the length of the insulator 13C1 can be shortened. When filling with gas, this shortening factor is approximately negative.

この解決法は一見有利なように思えるが、測定ヘッドに
対しても完全なシール性を保証する手段を備えなければ
ならない。穴は全て密封する必要があり、その丸め本発
明の装置の構造が複雑化し且つコストも増大するととく
なる。Although this solution seems advantageous at first glance, means must also be provided to ensure a perfect seal for the measuring head. It is necessary to seal all the holes, and the rounding thereof complicates the structure of the device of the present invention and increases the cost.

別の変形例（図示せず）として光７アイ／々を絶縁材料
管内に配置してよい。As another alternative (not shown), the light 7 eyes/eyes may be placed within a tube of insulating material.

該アセンブリは測定ヘッドの場合の如く、軸方向通路１
２０内ｓＫ充填されて光ファイｄを密封しているエポキ
ク樹脂から鋳造し得る。The assembly has an axial passage 1, as in the case of the measuring head.
It can be cast from epoxy resin filled with 20 sK to seal the optical fiber.

ファラデー効果を生じるには光ファイバをケーブル２に
−巻きするだけで十分である。これに反し、偏光状態は
光フアイバ１全長に浴って完璧な状１１に維持する必要
があるにも拘らず。It is sufficient to wind the optical fiber around the cable 2 to produce the Faraday effect. On the contrary, the state of polarization must be maintained perfectly 11 over the entire length of the optical fiber 1.

光ファイバの長さを絶縁サポート１３の長さの２倍に等
しい値にしない限シどんな光ファイバを使用してもこの
偏光状態を完璧に維持することはできない。本発明を使
用する場合のように主導体即ちケーブル２と基準巻体８
との間の距離が格別に大きい場合は特に離しい。This state of polarization cannot be maintained perfectly with any optical fiber unless the length of the optical fiber is equal to twice the length of the insulating support 13. As when using the invention, the main conductor or cable 2 and the reference winding 8
Especially if the distance between the two is particularly large.

この場合前述の式（１）及び（２）は夫々次のように示
される。In this case, the above-mentioned equations (1) and (2) can be expressed as follows.

Δφ宣＝ＫｍｑＩ　　（１’） Δφｍ−に’ｐｎｉ　　（２’） 式中に、４に’ 地電位領域（ベース１４）ｔでの情報路を保膜し絶縁す
ると共に、ヘッド内の実際の装置を機械的に支持し且つ
装置が自己支持型の場合は測定ヘッド１２の両側に配置
され九パーか又は送電線２部分を機械的に支持するので
ある。Δφ=KmqI (1') Δφm-'pni (2') In the formula, 4 is used to insulate and insulate the information path at the ground potential region (base 14) t, as well as protect the actual equipment inside the head. If the device is self-supporting, it is placed on both sides of the measuring head 12 and mechanically supports the 9 parts or 2 parts of the transmission line.

いずれの場合も送電線２及びサポー）１３は例えば風な
ど外界から有害な作用を受ける丸め、該サポートには種
々の応力が加えられる。しかし乍ら、主として光７アイ
／膚と該ファイノ臂が巻装されている心棒とから成る測
定ヘッド１２の有用素子は数グラムの重量しかなく、こ
れＫ１１ｌ定ヘツドのケーシンダＯ多少の重量が加わる
こともある程度に過ぎない、絶縁サポート１３は夷１１
０１１［＋定とは無関係の機能を果丸さなければならな
いため、かな夛の重量と大暑な寸法とを有する必要があ
る。In both cases, the power transmission line 2 and the supports 13 are rounded and subjected to harmful effects from the outside world, for example wind, and various stresses are applied to the supports. However, the useful elements of the measuring head 12, which mainly consist of the optical eye/skin and the shaft around which the optical arm is wound, weigh only a few grams, and some weight is added to the casing O of the constant head. Insulation support 13 is only limited to a certain extent.
011[+Since it has to perform functions unrelated to the design, it must have a large weight and large dimensions.

次に本発明の第２構想による装置について説明しよう。Next, a device according to the second concept of the present invention will be explained.

この構想は前述の構造を全体的に保持し且つこの構造に
よって得られる利点を維持する一方で、残りの欠点を、
絶縁システムを大幅に簡略化しそれによって蚊システム
の大きさを縮小しコストを低下させ且つ使用を簡単にす
ることにより除去することを目的としている。This concept generally retains the structure described above and maintains the advantages offered by this structure, while eliminating the remaining disadvantages.
The aim is to significantly simplify the insulation system and thereby eliminate mosquito systems by reducing their size, lowering their cost and simplifying their use.

以下第９図及び第１０図に基づき１本発明の範囲内に含
まれる種々Ｏ変形例を詳細に説明する。Hereinafter, various modifications included within the scope of the present invention will be explained in detail based on FIGS. 9 and 10.

第９図は本発明Ｏ測定装置の全体図である。前述の如く
、この装置は電子回路がベース１４内に組込まれている
か否かによって３つ乃至４つの部材を含んでいゐ。ベー
ス１４は第４図のベースと同種ではあるが、ｖｋ述の如
く、大きさをかなり縮小し得る。この場合ベースは重量
・体積共に大きい絶縁サポートを支持する必要がないか
らである。FIG. 9 is an overall view of the O measuring device of the present invention. As previously mentioned, the device includes three to four components depending on whether or not electronic circuitry is incorporated into the base 14. The base 14 is similar to the base of FIG. 4, but can be significantly reduced in size as described above. This is because in this case, the base does not need to support an insulating support that is large in weight and volume.

第４ＷＡＫ示した具体例との主な相違は、第４図では剛
性サポート１３が使用されているのに対し、該具体例で
はエラストマなどを材料とした管状壁をもつ管状部材１
３′を使用することにある。この壁面は場合によシ誘電
材料製ファイバで補強して従って本発明の有利な構想に
よる好ましい変形例ではこの寄生効果を消去すべく特別
の措置がとられる。The main difference from the specific example shown in 4th WAK is that a rigid support 13 is used in FIG.
3' is used. This wall is optionally reinforced with fibers made of dielectric material, so that in a preferred variant according to an advantageous concept of the invention special measures are taken to eliminate this parasitic effect.

例えば偏光の変化に対し空間的手段を作用させることに
より偏光ドリフトを減少させるのである。For example, polarization drift is reduced by applying spatial means to changes in polarization.

そのため忙、そして好ましい方法として干渉針の７アイ
、ａｌは以下の巻装手順に従い配置する。Therefore, as a convenient and preferred method, the 7 eyes and al of the interference needle are arranged according to the following winding procedure.

ａ）干渉針のコアから出発し。a) Starting from the core of the interference needle.

ｂ）絶縁体１３の通路１３０を貫通し工測定ヘッド１２
まで上昇させ。b) Measuring head 12 passing through passage 130 of insulator 13
let it rise to.

Ｃ）元ファイバの−巻きを形成すべくケーブル２０周り
を通過させ、 ｄ）ベース１４まで降下し。c) pass around the cable 20 to form a turn of the original fiber; and d) descend to the base 14.

ｅ）帰還；イルＫｎ回巻き付け、 ｆ）ｂ）、ｃ）、ｄ）及び６ンをｍｌｌ繰返えし、１１
５） ｇ）再び干渉針のコアに戻す。e) Return; Wrap the coil Kn times, repeat f) b), c), d) and 6 ml, and 11
5) g) Return to the core of the interference needle again.

第１図の構造を使用する場合は干渉針コアからの出発点
が光学的集積回路４の先端５になシ、戻ｐ点が先端６に
なる。好ましい方法では、前述した如く、干渉針コアを
装置のペース１４内に配置する。When using the structure of FIG. 1, the starting point from the interference needle core is at the tip 5 of the optical integrated circuit 4, and the return point p is at the tip 6. In a preferred method, an interference needle core is placed within the pace 14 of the device, as described above.

第８図はｍ−３，ｎ−２とした場合の巻装法を簡略に示
している。FIG. 8 schematically shows the winding method in the case of m-3 and n-2.

帰還フィル８の電線の巻き数がｐであれば、該変換器Ｏ
縮分率（ｒｅｄｕｅｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒ　）はニー
ｎ、　ｐとなる（ｍには依存しない）。If the number of turns of the wire of the feedback filter 8 is p, then the converter O
The reduction factor is n, p (independent of m).

ゼロ変換器の感度は 関係式　区Ｌ＝ｍ、　１０−＊Ａ △工 に従う。The sensitivity of the zero converter is Relational expression Ward L=m, 10-*A △engineering Follow.

厳密な意味での電流調定Ｏ外、本発明の装置は過負荷に
対する保護にも使用できる。この場合は公知の簡単な電
子回路を使用して強さが所定の振幅値を越えた場合に信
号を送出し、この信号によ■、、、１．。Besides current regulation in the strict sense, the device according to the invention can also be used for protection against overloads. In this case, a known simple electronic circuit is used to send out a signal when the intensity exceeds a predetermined amplitude value, and this signal is used to: 1. .

って安全装置を始動セせる。This will activate the safety device.

前述し九本発ｗＡＯ第１構想による装置では絶縁体が３
つの機能を果たす。即ち、為電位領域からもよい。鋏補
強ファイノ臂はガラスファイノ々、シリカファイバ、プ
ラスチックファイバ、又はこれらファイバを組合わせた
もので構成し得る。この管状部材は光ファイバ１を一往
復貫通させて構成したビームの通路を保躾するが、この
場合該管の内部通路によって形成され九空洞部には絶縁
材料を充填するのが好ましい。この絶縁材料は六７ツ化
硫黄（８Ｆｓ）の如きガス、従来のゲル状絶縁オイルの
知事液体１例えば絶縁グリース或いはシリコーンゲル、
又は他のエラストマもしくはゴムの如き弾性固体であっ
てよい。In the device based on the first wAO concept described above, the insulator is 3
fulfill two functions. That is, it may also be from the lower potential region. The scissors reinforcing phyno arm may be constructed from glass fibrous fibers, silica fibers, plastic fibers, or a combination of these fibers. This tubular member protects the path of the beam formed by passing the optical fiber 1 through it once and for all. In this case, the nine cavities formed by the internal passages of the tube are preferably filled with an insulating material. The insulating material can be a gas such as sulfur hexa7tide (8Fs), a predominant liquid such as a conventional gel-like insulating oil, such as an insulating grease or a silicone gel,
or other elastic solids such as elastomers or rubbers.

このような充填によシ、ゲル又は弾性固体状の絶縁材料
の場合は光７アイＡ１がよ〕嵐く固定され、いずれの材
料を使用した場合でも結縁性が向上するという利点が得
られる。In the case of such filling, the light 7 eye A1 is more firmly fixed in the case of a gel or elastic solid insulating material, and whichever material is used, there is an advantage that bondability is improved.

よシ好會しく紘皺絶縁性管状部材１３’に所謂「水滴」
形状をもつスカー）１３０’を具備する。So-called "water droplets" are formed on the wrinkled insulating tubular member 13'.
130'.

このスカートは管状部材製造時に同時に形成して奄よい
し又は後で付は加えてもよい。This skirt may be formed at the same time as the tubular member is manufactured, or it may be added later.

その材料としては部材１３′と同一のエラストマか又は
磁器の如き別の絶縁材料を使用し得る。これらスカー）
Ｏ１ｌ能は漏洩路の長さを増大し且つ雨などの不利な条
件下でも必要な絶縁性を確保するととＫある。該スカー
）１３０’は部材１３′の全長又は一部に順シ付けてよ
く、配分は均等でも不均等でもよい。後者の場合は第９
図の如く、送電線と同一の電位にある測定ヘッドの近傍
Ｋｔｔ書集するよう配置する。The material may be the same elastomer as member 13' or another insulating material such as porcelain. these scars)
The O1l capacity increases the length of the leakage path and ensures the necessary insulation even under adverse conditions such as rain. The scars 130' may be applied over the entire length or part of the member 13', and the distribution may be uniform or uneven. In the latter case, the ninth
As shown in the figure, the Ktt collection is placed near the measurement head, which is at the same potential as the power transmission line.

前述の構成は更に改良し得る。即ち、別個のスカートを
具備する代ヤに、第１１図の如く単一のスカー）１３０
０を絶縁部材１３′に螺旋状に装着するのである。この
場合も外縁は「水滴」形状を有し得る。The configuration described above may be further improved. That is, instead of having separate skirts, a single skirt (130) as shown in FIG.
0 is spirally attached to the insulating member 13'. Again, the outer edge may have a "droplet" shape.

このアセンブリは押出しく　ｓｘｔｒｕｄｌｎｇ　）の
如き単一作業によって容易に製造することができる。This assembly can be easily manufactured in a single operation such as extrusion.

可撓性絶縁部材１３′は第９図の如くカラー１４０状の
適当な固定手段でベース１４に接続されている。特定具
体例では送電線の高さが５ｍの場合該絶縁部材の長さを
約８ｍにしてよい。The flexible insulating member 13' is connected to the base 14 by suitable fastening means in the form of a collar 140 as shown in FIG. In a particular embodiment, the length of the insulating member may be approximately 8 meters if the power line has a height of 5 meters.

管状絶縁部材１３′は可撓性である九め送電線の動きに
適応しこれを抑制し得る。またベース１４は装置使用者
所望の任意の地点に配置し得、送電線の下に配置する必
１！は最早ない。唯一の強制事項はベースと送電線との
間の距離を空中絶縁間隔よシ大きい値にしなければなら
ないことである。The tubular insulation member 13' can accommodate and restrain movement of the flexible transmission line. Also, the base 14 can be placed at any location desired by the device user, and does not necessarily have to be placed under power lines! is no longer there. The only mandatory requirement is that the distance between the base and the transmission line must be greater than the aerial insulation spacing.

測定ヘッド２は第４図のヘッドと同一タイプであってよ
いが、本具体例の構成に従えば該ヘッドの構造を改曳す
ると共に重量及び大きさを縮小することもできる。The measuring head 2 may be of the same type as the head shown in FIG. 4, but according to the configuration of this embodiment, the structure of the head can be modified and the weight and size can be reduced.

好ましい変形例として、＃ＩＩＩ］定ヘッド２は第１０
図に断面図で示されているように極めて短かい導体パー
素子１２０Ｇを備えている。このパーはＩＩｊ定ヘッド
の他の素子を担持する中央部１２１０に例えば褒状断面
を有しており、この中央部の長さが通常的５（１ｍ＋％
直径が１２５■である。撃中央部には２つＣ平たい接続
部１２０１．１２０２が続いており、これら接続部は高
圧＠２の上流端及び下流端の対応部２１０及び２２０に
夫々ボルトで固定される。ｖＩ接続［１１２０１及び１
２０２にはボルト止めに使用されるねじ山付きロッドを
受容するための穴が形成されている。これら大の数及び
直径＃′ｉ接続すべき電線の物理約特性に応じて決定さ
れる。As a preferred modification, #III] constant head 2 is the 10th
As shown in cross-section in the figure, an extremely short conductor element 120G is provided. This par has a central section 1210, which carries the other elements of the IIj constant head, for example, with a circular cross-section, and the length of this central section is typically 5 (1 m + %).
The diameter is 125cm. Adjacent to the striking center are two C-flat connections 1201, 1202, which are bolted to the corresponding parts 210 and 220 at the upstream and downstream ends of the high pressure@2, respectively. vI connection [11201 and 1
A hole is formed in 202 to receive a threaded rod used for bolting. These numbers and diameter #'i are determined depending on the physical characteristics of the wires to be connected.

導体パー１２００＆！絶縁材料（エポキシ樹脂又はポリ
テトラフルオロエチレンなど）又は非絶縁材料製の互に
係合し合り２つのハーフシェルｌ　２０３゜１２０６か
ら成るト四イド状部材を支持している。Conductor par 1200 &! It supports a toteid-like member consisting of two interlocking half-shells l 203° 1206 made of insulating material (such as epoxy resin or polytetrafluoroethylene) or non-insulating material.

第１ハーフシエル１２０３Ｆｉ測定すべき電流が流れる
電気回絡即ち第１０図のパー１２００の周囲に光ファイ
バ々を巻装するための６軸として使用される褒状Ｊ１１
１２０４を備えている。1st half shell 1203Fi used as 6 axes for winding optical fibers around the electrical circuit through which the current to be measured flows, ie par 1200 in Fig. 10 J11
1204.

第２ハーフシエル１２０６は回部性壁間をもり管状絶縁
部材ｔｓ’と褒状溝１２０４とを接続する半径方向路１
２０７を備えている。＃通路の外１１に連通す為開口１
ｉＢＫは７ランジ１２０８が飯着されており、こ０７ラ
ンジ上に管状部材１３’が恢装され、第１Ｏ図に示され
ているカラー状手段の知音任意の適切な固定手段１２０
９で固定される。The second half shell 1206 has a radial path 1 connecting the tubular insulating member ts' and the groove 1204 between the circumferential walls.
It is equipped with 207. #Opening 1 to communicate with the outside of the passage 11
The iBK is fitted with 7 flange 1208, on which the tubular member 13' is mounted, and any suitable fastening means 120 of the collar-like means shown in FIG.
Fixed at 9.

このように前記のアセンブリは次０３機能を果九す。The above assembly thus performs the following functions:

４光ファイバ巻装用心軸として０機能、−あらゆる機械
的損傷と天候とに対する光７アイパＯ保護、 一可碗性管状部材１３’用接続ポイントの供給。4 function as optical fiber winding shaft; - protection against all mechanical damage and weather; provision of connection points for the flexible tubular member 13'.

尚、ｇつのハーフシェルの接合にはボルト止め、溶着、
粘着々ど任意の適切な手段を使用する。In addition, the g half shells can be joined by bolting, welding,
Use any suitable means, including adhesive.

好ましくは、残され良自由空間特に褒状溝１２０４Ｋ、
絶縁部材１ｇ’に関して説明した方法で絶縁材料を充填
する。Preferably, a good free space is left, especially the reward groove 1204K,
The insulating material is filled in the manner described for the insulating member 1g'.

第１Ｏ図に＃ｉｌｌ定ヘッド１２の主要素子をよシ簡略
化して示すべく導体パー１２００［１！！の光７アイパ
のＩＩＩきを二巻きだけ示し九が、この４）！数は勿−
任意であってよい。FIG. 1O shows a conductor 1200 [1! ! The light 7 of Aipa's III shows only two turns, and the 9 is this 4)! Of course the number is
May be optional.

別の肇形例（図示せず）として、−］定ヘッドは光ファ
イバｌを巻装する九めの褒状溝を備え友１２０３０如き
単一シェルで構成してもよい、この場合ヘッドは、特Ｋ
ｌｌ状１１１に絶縁材料を充填することによシ、鋳造で
仕上げる。゛ζ０絶縁材料は蚊単−シエルＯ構成材料と
同一であってよい。As another example (not shown), the fixed head may be comprised of a single shell, such as 12030, with a ninth groove for winding the optical fiber, in which case the head may be K
The ll-shaped 111 is filled with an insulating material and finished by casting. The ζ0 insulation material may be the same as the Mosquito single shell O construction material.

好ましくは、光ファイバｌの巻き及び帰ｌ１巻線を第８
図の如く構成する。Preferably, the winding of the optical fiber l and the return l1 winding are connected to the eighth winding.
Configure as shown in the figure.

以上説明して會九構成法により電Ｒａ１ｌ定装置Ｉｉ。As described above, the electric Ra1l determination device Ii is constructed using the Kaikyu configuration method.

コスト及び総体的寸法はかなシ縮減した妙ζ高圧電力が
通常は多相交流特に三相交流として供給されることを考
慮すればこれらＯ値は更に減少し得る。多相交流を送電
するｓｌｋ　□高圧線間の間隔が広いため、通常は測定
すべき電流の数と同数の測定装置を使用しなければなら
ない。本発明ではこれらＯ銅定装置を１つにまとめるこ
とができる。These O values can be further reduced if it is taken into account that high voltage power, which is significantly reduced in cost and overall size, is usually supplied as multi-phase alternating current, especially three-phase alternating current. SLK transmitting polyphase alternating current □Due to the wide spacing between high-voltage lines, it is usually necessary to use the same number of measuring devices as the number of currents to be measured. In the present invention, these O copper determination devices can be combined into one.

第１２図はベース１４ｔ−１つにした場合の具体例を示
している（第４図の如く電子回路１５がベースから分離
している場合は、所望であれば、これら回路も１つにし
得る）。ζＯような構造を可能にするＯ＃ｉ特に可撓性
管状部材の使用である。FIG. 12 shows a specific example where the base 14t is combined into one (if the electronic circuit 15 is separated from the base as shown in FIG. 4, these circuits can also be combined into one if desired). ). It is especially the use of flexible tubular members that allows structures such as ζO#i.

第１２図は、任意の符号ａ、ｂ及びって表わされる電＃
ｌＫ対応する３つの高圧ケーブル２ｍ、２ｂ。FIG. 12 shows arbitrary symbols a, b and a voltage
3 high voltage cables 2m, 2b compatible with lK.

２Ｃを使用し良三相交流送電を示している。これら３ケ
ーブル上では第１２図の如く互に全く同勢のパーが第９
図及び第１０図の具体例と同様に測定ヘッド１２ａ　、
　ｘ２ｂ及び１２ｃＫ直列Ｋｍ続されている。これらヘ
ッドと単一ボックス状ペース１４との間のダウンリード
は３つの全く同じ可撓性管状絶縁部材ｉ３’ａ　＊　）
３’ｂ及び１３′Ｃで夫々構成されている。このような
構成配置にすれば、各々が３つの測定ヘッド１２ｍ　＋
　１２ｂ　ｒ　１２ｃのいずれか１つに対応する３つの
干渉針から送出される信号の処理に必要な電子回路（図
示せず）の外、電力供給回路特に各干渉計の帰還回路（
第１図符号８）をも１つにまとめることができ、従って
各干渉計に１つずつ対応する３つの電流が単一供給源か
ら簡単に得られる。It shows good three-phase AC power transmission using 2C. On these three cables, as shown in Fig.
Similar to the specific example of FIGS. and FIG. 10, the measurement head 12a,
x2b and 12cK are connected in series Km. The down-lead between these heads and the single box-like space 14 consists of three identical flexible tubular insulation members i3'a*)
3'b and 13'C, respectively. With this configuration, each measuring head 12m +
In addition to the electronic circuits (not shown) required to process the signals sent out from the three interferometers corresponding to any one of the interferometers 12b r 12c, the power supply circuit, especially the feedback circuit of each interferometer (
8) in FIG. 1 can also be combined, so that three currents, one for each interferometer, are easily obtained from a single source.

しかし乍ら、第１３１Ｅｌの如く光学的回路の一部を１
つに供給すれば該装置は更に小型化し得る。However, some parts of the optical circuit, such as the 131st El,
The device can be further miniaturized by supplying it to a large number of people.

そのためＫは、同一基板上に少くとも３つＯ分離再結合
回路が配置された集積回路を第１図の集積回路４に代え
て使用する。これら分離再結合回路は各々が、第１１図
の＃ｊ定ヘッｒ１２ｍ乃至１２ｃＫ夫々通された光７ア
イノセで構成されていゐ干渉針の１″：）Ｋ対応する。Therefore, K uses an integrated circuit in which at least three O isolation and recombination circuits are arranged on the same substrate in place of the integrated circuit 4 in FIG. Each of these separation and recombination circuits corresponds to 1'':)K of the interference needle, which is made up of 7 beams of light passed through the #j constant head r12m to 12cK in FIG. 11, respectively.

使用し得る集積回路のタイプは多岐に夏るが、好１１．
＜は１９８１年１０月１０日付アメリカ特許出ｌ！第３
０７９３３号（フランス特許出願第２４９２１１６号に
呼応）＃ｃ従い形成され良ものを使用する。前記特許出
願書の第２図及び第６図に詳細に示されているように、
ζＯ分離再結合回路はニオブ酸リチウム（ＬＩＮｂＯｍ
）シート又はりｙタル駿リチウム（ＬｉＴａＯｉ）シー
トの如き基板に毫ノモードライトガイド（ｍｏｗｍｏｄ
＠Ｉｉｇｈｔ　ｇｕｉｄｅｓ）を金属イオン（夫々タン
メルとニオブとＯ）の拡散によ〉形成するととくよって
得られる。ここで考＊−ｇれている用途に使用する場合
は各回路に少〈と４１ｓつの分岐、即ち２つの入力分岐
と２つの出力分岐と金属被膜で覆われた中央分岐とを備
え、２つＯＹを願部が互に逆になるよう接合した形状の
システムを形成する。There are many different types of integrated circuits that can be used, but here are 11.
< is a US patent issued on October 10, 1981! Third
No. 07933 (corresponding to French Patent Application No. 2,492,116) #c. As shown in detail in Figures 2 and 6 of the said patent application,
The ζO separation and recombination circuit is made of lithium niobate (LINbOm).
) sheet or a substrate such as a lithium (LiTaOi) sheet.
@Iight guides) are formed by diffusion of metal ions (tammel, niobium, and O, respectively). When used in the application considered here, each circuit should have as few as 41 branches, namely two input branches, two output branches, and a central branch covered with metallization, with two A system is formed in which OYs are joined such that the application parts are reversed to each other.

更に、第１図の変調器４１と同じ位相変調器を出力分岐
の少くとも一方に具備する。Furthermore, at least one of the output branches is provided with a phase modulator similar to modulator 41 of FIG.

釘型しい具体例では各回路毎に、１９８０都１２月５日
付アメリカ特許出願第２１３２１１１号（７ランス特許
出願第２４７１５８３号に対応）による２つの対称形質
請・が対応する。この変１１１ｓＦｉ前配アメリカ特許
出願書の第１５図に詳細に示されている。In the nail-shaped embodiment, each circuit corresponds to two symmetric features according to U.S. patent application Ser. This variation is shown in detail in FIG. 15 of the 111sFi co-pending US patent application.

第１３図は集積回路６４（第１図の集積回路４の代用）
を形成する４つのカプラ６４０乃全６４３の特定構造を
示している。各カプラには２つの変調器が、夫々６４０
０−６４０１．６４１０−６４１１．６４２０−６４２
１及び＠４３０−６４３１の如く対応しており、２つの
隣接カプラ毎に夫々６４３２及び６４３３で示され九共
通入力分岐が備えられている。このような構成は２つの
カプラ従って２つの干渉計への光エネルギ供給を容易に
する。但、必ずしもこれに従う必要はない。三相交ｔＩ
ＬＯＩｌｌＩ定時にもカプラ６４３は有効であり、別の
目的に使用してもよいし又は使用せずに保留しておいて
もよい。FIG. 13 shows an integrated circuit 64 (substitute for integrated circuit 4 in FIG. 1)
The specific structure of the four couplers 640 to 643 forming the . Each coupler has two modulators, each 640
0-6401.6410-6411.6420-642
1 and @430-6431, and nine common input branches are provided, indicated at 6432 and 6433, respectively, for every two adjacent couplers. Such an arrangement facilitates the supply of optical energy to two couplers and thus to two interferometers. However, it is not necessary to follow this. Three-phase AC tI
The coupler 643 is also effective during the LOIllI period, and may be used for another purpose or may be left unused.

２つの共通分肢６４３２及び６４３３は２つの光ファイ
バＦ１及びＦ、を介して一方は牛導体レーザ光源６３の
前方面、他方はその後方面にと接続されている、ＩＩ知
Ｏ如くこの種０オプトエレクトロニク素子は両画から光
を発するからである。The two common limbs 6432 and 6433 are connected via two optical fibers F1 and F, one to the front side and the other to the rear side of the cow conductor laser light source 63, as in II. This is because electronic elements emit light from both sides.

沓分離再結合回路の２つの出力分岐は、対応干渉針を構
成する光ファイバの先端Ｋｍ続されている。これら光フ
ァイバは夫々１ａ、ｌｂ及び１ｇで示されておｐ、測定
すべき電流が流れる導体（第１２図の２　ａ　＊　２　
ｂ　＊　２　ｃ　）　ｔ’−少くとも一巻龜巻装されて
いる。The two output branches of the splitting and recombining circuit are connected to the tip Km of the optical fiber constituting the corresponding interference needle. These optical fibers are designated 1a, lb and 1g, respectively, and p are conductors through which the current to be measured flows (2a*2 in Fig. 12).
b * 2 c) t' - At least one roll is wrapped.

最後に第１図の検出器７と同じ機能を果たす検出器７　
ｍ　＠　７　ｂ　１７ａを備えれば骸アセンブリは完成
すゐ。Finally, a detector 7 that performs the same function as the detector 7 in FIG.
m @ 7 b If you provide 17a, the skeleton assembly will be completed.

必要な電気回路は第１図の具体例の場合とｆｉｉ］　−
である。The necessary electric circuit is the same as that in the specific example shown in Figure 1] -
It is.

これら０回路は少くとも３回反復する必要があり、より
一般的には異なる位相の数がＸ″′ＣあればＸ回反つす
る０回路１１だけ鉱多少変形しである。These 0 circuits need to be repeated at least three times, and more generally if the number of different phases is X'''C, then the 0 circuits 11 that repeat X times will be slightly deformed.

何故なら周波数が勢しく位相が反対０２つの制御信号を
２つの対応変調器、即ち第１干渉針（７アイノ臂１ｍ）
の場合であれば変ｐＡ器１５４００及び６４０１、に供
給しなければならないからである。This is because two control signals with strong frequencies and opposite phases are transmitted to two corresponding modulators, namely the first interference needle (7-eye arm, 1 m).
In this case, it is necessary to supply the voltage to the pA transformers 15400 and 6401.

本発明は以上の具体例に限定されることはなく、単相、
多相、交流、直流を問わず高圧線によｐ送電される電流
の測定に使用し得る。The present invention is not limited to the above specific examples, and includes single-phase,
It can be used to measure current transmitted through high-voltage lines, regardless of whether it is multiphase, alternating current, or direct current.

表　　　■ 高圧線 電圧　　４００ｋＶ 電＄１　　８３ｋＡ 縮分係数　　　　１０１ 帰還電流　　　６３０臥 幾何学的データ ６ ｍ　　　　　　１００ ｐ　　　　　　　１０００ φＩ　　　　　　　　５■ 絶縁サポートの長さ　ｌ　　　　　Ｓｍ光フアイバ合計
長さ　し　　　５００翼０の感　　度　Δヂ／ノＩ　　
　　　　１０−’ｒａｄ、Ａ−’（約）オプトエレクト
ロニク機素 光　　　源　　　横形モノモードＱａＪｓレーザダイオ
ード 検　出　器　　　ＰＩＮダイオードTable ■ High-voltage line voltage 400 kV electric $1 83 kA Reduction factor 101 Return current 630 Geometric data 6 m 100 p 1000 φI 5 ■ Length of insulating support l Total length of Sm optical fiber 500 Sensitivity of blade 0 Δも/ノI
10-'rad, A-' (approx.) Optoelectronic element light source Horizontal monomode QaJs laser diode detector PIN diode

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図乃至第３図は先行技術によるＩｌｌ定干渉計の説
明図、第４図は本発明の第１構懇による測定装置の特定
具体例の説明図、第５図乃至第８図Ｆｉ第４図の装置で
使用する特定素子の詳細説明図、第９図及び第１Ｏ図は
本発明０第２構悲による一定装置の特定具体例の説明図
、第１ｔ図ａ仁のような装置の構造の詳細ｌ１２明図、
第１２図及び第１３図は本発明の装置を多相交流の測定
に使用した場合の説明図である。 ｌ・−光ファイバ、　２．８・・・導　体、３．６３・
・・レーザ、 ４．６４・・・光学的分離結合集積回路、５．６・・・
７アイ７々先端、　７・・・光検出器、９・・・電流発
生器、　１０・・・信号処理装置、４０　、６４０　、
６４１　、６４２　、６４３・・・カ　プ　ラ、４１・
・・位相ｆ調器、１１・・・ｔｔｉｉ＋信号発住器、Ｅ
ｌ、Ｆ４・・・電　極、　１２・・・測定ヘッド、１３
・・・”ｊｒ、−）、１４・・・イース、１５・・・電
子光学酌イイ、 １２０　、１２１　、１２０３　、１２０６・・・ハー
フシェル、１２２・・・心　軸、１３１　、１２０８・
・・７ランジ、１３０’、　１３２　、１３００・・・
スカート、２０　、１２００・・・導体パー。 １〜戊八へ雇Ｌイｉ　　村　　　元 手続補正表 昭和５８年４月２０日 特許庁長官　若　杉　和　夫　殿 １、事件の表示　　　昭和５８年特許願第４１３６３号
２、発明の名称　　　光フアイバ干渉計を用いた電流測
定装置３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 名　称　　　　トムソンーセエスエフ ４、代　理　人　　　東京都新宿区新宿１丁目１番１４
号　山田ビル（郵便番号１６０）電話（０３＞　　３５
４−８６２３５、補正命令の日付　　　自　発 ８、補正の内容　　　明細書中、特許請求の範囲を別紙
の通り補正する。 ２、　４Ｉ許請求の範囲 （１）地電位より高い電位にある送電線に流れる少くと
も１つの電流を測定する装置であり、２つの波が互に逆
方向に循環する元ファイバから成る干渉計的測定手段を
少くと屯１つ使用するタイプであって、測定すべき電流
が光フアイバ先端に出現する２つの波の間にファラデー
効果による第１位相ズレをもたらし、オプトエレクトロ
ニク回路が該位相ズレに比例する電気制御信号を発信し
、基準電流発生器が光フアイバ先端に出現する２つの波
の間にファラデー効果による第２位相ズレを第１位相ズ
レと逆の方向に且つ結果として生じる位相差をゼロとす
るような振幅だけ誘発せしめる基準導体回路へ給電し、
該基準電流の値が測定すべき電流に正比例し、測定すべ
き電流が流れる導体上に配置された絶縁材料製素子ヘッ
ドを測定すべき各電流毎に備えており、これら測定ヘッ
ドの各々に接続通路の形成された絶縁材料製素子が対応
していて該通路の一端が該測定ヘッドに連通しており、
地電位にあり前記基準回路を内臓しているは−スが絶縁
素子に形成された該通路の他端に接続されており、各干
渉計的測定手段の光ファイバが前記基準導体回路周囲に
少くとも１つの巻きを形成すべくペースから…発して前
記通路を第１方向へ貫通し測定ヘッド内部の導体を−巻
きした後再び前記通路を逆方向へ貫通してベースに戻る
軌道を描きながら少くとも１つの閉ループを形成するよ
う配置されていることを特徴とする測定装置。 （２）　　測定ヘッドが６軸を備えた２つの絶縁材料製
接合ハーフシェルから成っており、該６軸が測定すべき
電流の流れる導体上に配置されており、骸心軸周囲に元
ファイノ々が少くとも−巻き巻装されていること′１に
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の装置。 （３）測定ヘッドが、測定すべき電流の流れる導体と平
行な対称軸をもち両端に半球状延長部を１つずつ備えた
円筒体状に形成されていることを特徴とする特許請求の
範囲第１項に記載の装置。 （４）測定ヘッドが、測定すべき電流の流れる導体と平
行表対称軸をもつトーラス状に形成されていることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載の装置。 ＋５１　　ＩＩ定すべき電流の流れる導体が送電線で構
成されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項に
記載の装置。 ＋６＋　　１５１１定すべき電流の流れる導体が、測定
ヘッドに一体的に具備されていて送電線に１列に接続す
るための固定手段を備えている電導材料製パーで構成さ
れていることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の装置。 （７）　　絶縁部材が前記所定の高さと平行する切頭体
状部材で構成されており、該部材が同一の絶縁材料で形
成された丸味のある水滴状外形をもつ４群のスカートを
備えており、該所定の長さが前記の電位の場合の曲げ距
離より大きい値を有していることを特徴とする請求 項に記載の装置。 （８）絶縁部材が可撓性壁面？もつ管状部材であり、そ
の一端が対応測定ヘッドに固定されており他端がベース
に同定されていることを％徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の装置。 （９）壁面を構成する材料がエラストマであることを特
徴とする特許請求の範囲第８項に記載の装置。 αＧ　　壁面が誘電材料ファイバから成る包含物により
補強されていることを特徴とする特許請求の範囲第８項
に記載の装置。 Ｑｌｌ　　可撓性壁面をもつ管状絶縁部材上に、丸味を
帯びた水滴状外形を有する複数の絶縁材料製スカートが
装着されていることを特徴とする特許請求の範囲第８項
に記載の装置。 Ｏｚ　　可撓性壁面をもつ管状絶縁部材が該部材周囲に
螺旋状に配置された単一の絶縁材料製スカートを備えて
おり、該螺旋状スカートの外形が水滴状に丸味を帯びて
いることを特徴とする特許請求の範囲第８項に記載の装
置。 ０３　　絶縁材料が磁器又はエラストマのいずれかであ
ること全特徴とする特許請求の範囲第１２項に記載の装
置。 （１４１　　各測定ヘッドが伝導材料製／々−と該パー
上に装着されたトーラスとを備えており、該パーの各先
端から測定すべき電流の流れる線に直列に接続するため
の接続手段を備えた平たい部材が１つずつ伸長しており
、該トーラスが少くとも一巻きの元ファイ４を収納する
ための内部環状溝を有しており、該環状溝と可撓性壁面
をもつ管状絶縁部材とが半径方向通路を介して互に連通
しており、該半径方向通路の先端に７ランジが備えられ
ていて該フランジ上に前記管状絶縁部材が嵌着されてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第８項に記載の装置
。 ０９トーラスがエポキシ樹脂製であることを特徴とする
特許請求の範囲第１４項に記載の装置。 Ｏｅ　　可撓性壁面をもつ管状絶縁部材の通路と環状溝
とに、絶縁ゲル、弾性固体、オイル又は大気圧より寓い
圧力下の六フツ化硫黄のいずれかが充填されていること
を特徴とする特許請求の範囲第１４項に記載の装置。 αＤ　送電が複数の線に流れる多相交流で実施され、測
定装置自体が光ファイバ”ｋ有する干渉計と、各線毎に
具備されていて対応線に流れる電流を測定する測定ヘッ
ドと、共通ベースと、可撓性壁面をもつ管状絶縁部材と
を備えており、これら絶縁部材によって測定ヘッドが夫
々共通ベースに接続されており、ヘッドに対応する干渉
計の光ファイバが該管状絶縁材内を各方向へ少くとも１
回貫通しており，＃ファイバが対応線周囲を少くとも一
巻きするよう接続が行なわれていることを特徴とする特
許請求の範囲第８項に記載の装置。 ０８　　各干渉計を構成する光ファイバの先端が分離−
再結合手段に接続されており、波が２つの出力分岐を介
して光フアイバ両端から現われ、骸分離一再結合手段が
共通基板上に集積された複数の光学的回路状に構成され
ていて各回路毎に２つの入力分岐を備えており、一方の
分岐が別個のオプトエレクトロニク回路に接続されてい
ると共に他方が共通光エネルギ源に接続されており、更
に互に逆の位相をもつ信号が供給される２つの位相変調
器も具備されており、各変調器が２つの出力分岐の一方
に対応していることｔ−％黴とする特許請求の範囲第１
７虫に記載の装置。 ｔ１９２つの分離−再結合手段の入力分岐が前記の共通
基板上で隣接していて共通切頭部を形成しており、共通
エネルギ源が半導体レーザで構成されており、各共通切
頭部が元ファイバを介して該レーザの前方又は後方発光
面のいずれかに光学的に接続されていることを特徴とす
る特許饋求の範囲第１８項に記載の装置。 ■　送電が三相交流を伝送する３つの線によシ実施され
ることを特徴とする特許情求の範囲第１７項に記載の装
置。 Ｑυ　元ファイバが、ベースから出発してサポートの通
路を貫通し、測定ヘッド内部の導体を−巻きした後前記
通路を逆方向に貫通する軌路ｔ−ｍ回形酸形成基準回路
にｎ回巻装され、ｎ及びｍがゼロ以外の整数であること
を特徴とする特許饋求の範囲第１項に記載の装置。1 to 3 are explanatory diagrams of a prior art Ill constant interferometer, FIG. 4 is an explanatory diagram of a specific example of a measuring device according to the first structure of the present invention, and FIGS. 4 is a detailed explanatory diagram of specific elements used in the device shown in FIG. 4, FIGS. Structure details l12 clear diagram,
FIG. 12 and FIG. 13 are explanatory diagrams when the apparatus of the present invention is used for measuring multiphase alternating current. l・-optical fiber, 2.8... conductor, 3.63・
...Laser, 4.64...Optical separation/coupling integrated circuit, 5.6...
7 eyes 7 tips, 7... photodetector, 9... current generator, 10... signal processing device, 40, 640,
641, 642, 643... coupler, 41.
・・Phase f adjuster, 11...ttii+signal generator, E
l, F4...electrode, 12...measuring head, 13
..."jr, -), 14...Es, 15...electronic optical cup, 120, 121, 1203, 1206...half shell, 122...center axis, 131, 1208.
...7 lunges, 130', 132, 1300...
Skirt, 20, 1200...Conductor par. 1-Muramoto Procedural Amendment Table April 20, 1980 Director-General of the Patent Office Kazuo Wakasugi 1. Indication of the case 1981 Patent Application No. 41363 2. Name of the invention Optical fiber interference Current measuring device using a meter 3, relationship with the case of the person making the amendment Patent applicant name: Thomson SEF 4, agent: 1-14 Shinjuku, Shinjuku-ku, Tokyo
No. Yamada Building (zip code 160) Telephone (03> 35)
4-86235, Date of amendment order Vol. 8, Contents of amendment The scope of claims in the specification is amended as shown in the attached sheet. 2, 4I Claims (1) A device for measuring at least one current flowing in a power transmission line at a potential higher than earth potential, an interferometer consisting of an original fiber in which two waves circulate in opposite directions. This type uses at least one optical measuring means, in which the current to be measured causes a first phase shift due to the Faraday effect between the two waves appearing at the tip of the optical fiber, and an optoelectronic circuit detects the phase difference between the two waves appearing at the tip of the optical fiber. The reference current generator generates a second phase shift due to the Faraday effect between the two waves appearing at the tip of the optical fiber in a direction opposite to the first phase shift and resulting in an electrical control signal proportional to the shift. Power is supplied to the reference conductor circuit that induces only the amplitude that makes the phase difference zero,
The value of the reference current is directly proportional to the current to be measured, and an element head made of an insulating material is provided for each current to be measured, which is placed on the conductor through which the current to be measured flows, and connected to each of these measuring heads. a corresponding element of insulating material having a passage formed therein, one end of which communicates with the measuring head;
A base at earth potential and containing said reference conductor circuit is connected to the other end of said passage formed in an insulating element, and an optical fiber of each interferometric measuring means is arranged around said reference conductor circuit. In order to form one winding, the conductor starts from the pace, passes through the passageway in the first direction, winds around the conductor inside the measuring head, and then passes through the passageway in the opposite direction again while tracing a trajectory to return to the base. A measuring device characterized in that both are arranged so as to form one closed loop. (2) The measuring head consists of two bonded half-shells made of insulating material with six axes, which are arranged on the conductor through which the current to be measured flows, and around the skeleton axis there are 2. A device as claimed in claim 1, characterized in that the wire is wound at least in one direction. (3) Claims characterized in that the measuring head is formed into a cylindrical body having an axis of symmetry parallel to the conductor through which the current to be measured flows and having one hemispherical extension at each end. Apparatus according to paragraph 1. (4) The device according to claim 1, wherein the measuring head is formed in a torus shape having an axis of symmetry parallel to the conductor through which the current to be measured flows. +51 II The device according to claim 1, characterized in that the conductor through which the current to be determined flows is constituted by a power transmission line. +6+ 1511 characterized in that the conductor through which the current to be determined flows is composed of a conductor made of an electrically conductive material, which is integrally provided in the measuring head and is provided with fixing means for connecting in one row to the power transmission line. An apparatus according to claim 1. (7) The insulating member is composed of a truncated member parallel to the predetermined height, and the member is provided with four groups of skirts each having a rounded water droplet shape and made of the same insulating material. 2. The device according to claim 1, wherein the predetermined length has a value greater than the bending distance at the potential. (8) Is the insulating member a flexible wall? Claim 1 characterized in that it is a tubular member with one end fixed to a corresponding measuring head and the other end identified with a base.
The equipment described in section. (9) The device according to claim 8, wherein the material forming the wall surface is an elastomer. 9. Device according to claim 8, characterized in that the αG walls are reinforced by inclusions of dielectric material fibers. 9. A device according to claim 8, characterized in that a plurality of skirts of insulating material having a rounded droplet profile are mounted on the tubular insulating member with flexible walls. Oz: A tubular insulating member with a flexible wall is provided with a single skirt of insulating material arranged helically around the member, and the helical skirt has a rounded outer shape in the shape of a water drop. Apparatus according to claim 8, characterized in: 03. The device of claim 12, wherein the insulating material is either porcelain or an elastomer. (141) Each measuring head comprises a conductive material/torus mounted on the par, and connecting means for connecting in series from each tip of the par to a line carrying the current to be measured. extending from each other, the torus has an internal annular groove for accommodating at least one turn of ex-phi 4, the annular groove and a tubular insulation having flexible walls; The members communicate with each other via a radial passage, and the distal end of the radial passage is provided with seven flange, and the tubular insulating member is fitted onto the flange. The device according to claim 8. The device according to claim 14, characterized in that the torus is made of epoxy resin. The device according to claim 14, characterized in that the grooves are filled with any one of an insulating gel, an elastic solid, oil, or sulfur hexafluoride at a pressure below atmospheric pressure. The power transmission is carried out by polyphase alternating current flowing through multiple lines, and the measurement device itself includes an interferometer having an optical fiber, a measurement head provided for each line and measuring the current flowing in the corresponding line, and a common base. The measuring head is connected to a common base by these insulating members, and the optical fibers of the interferometers corresponding to the heads are guided in each direction within the tubular insulating member. at least 1
9. A device according to claim 8, characterized in that the connection is made in such a way that the # fiber has at least one turn around the corresponding wire. 08 The tips of the optical fibers that make up each interferometer are separated.
connected to a recombining means, the waves emerge from both ends of the optical fiber via two output branches, and the decoupling and recombining means are arranged in a plurality of optical circuits integrated on a common substrate, each circuit Each has two input branches, one branch connected to a separate optoelectronic circuit and the other to a common optical energy source, and supplies signals with mutually opposite phases. Claim 1 also includes two phase modulators, each modulator corresponding to one of the two output branches.
Device described in 7 insects. t19 The input branches of the two separation-recombination means are adjacent on said common substrate and form a common truncated head, the common energy source consists of a semiconductor laser, and each common truncated head is 19. The device according to claim 18, wherein the device is optically connected to either the front or rear emitting surface of the laser via a fiber. ■ The device according to item 17 of the patent application, characterized in that power transmission is carried out by three lines transmitting three-phase alternating current. The Qυ source fiber starts from the base and passes through a passage in the support, winds around a conductor inside the measuring head and then winds n times in a trajectory t-m round acid-forming reference circuit which passes through said passage in the opposite direction. A device according to claim 1, characterized in that n and m are integers other than zero.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １１１　　地電位よｐ高い電位にある送電ＩＩＫ流れる
少くとも１つの電流を測定する装置であり、２つの波が
互に逆方向に復製する光ファイバから成る干渉針的橢定
手段を少くとも１つ使用するタイプであって、測定すぺ
自電流が光フアイバ先端に出現する２つの波Ｏ関にファ
ラデー効果による第１位相ズレをも良らし、オプトエレ
クトロニク回ＩＩｌが鋏位相ズレに比例する電気制御信
号を発信し、基準電流発生−が光フアイバ先端に出現す
る２つ０＊０関に７ア２デー効果による第２位相ズレを
第１位相ズレと逆の方向に且つ結果として生じる位ｓＩ
ｌをゼロとするような振幅だけ誘発せしめゐ基準導体回
路へ給電し、骸基準電流の値が測定すぺ自電流に直接比
例し、測定すべき電流が流れる導体上に配置された絶縁
材料Ｉｌｌ！橢定ヘッドを測定すべき各電流毎に備えて
おｐ、これら橢定ヘッドＯ各々に接続通路Ｏ形成され九
絶縁材料製素子が対応していて鋏通路の一端が該測定ヘ
ッドに連通しており、地電位にあり前記基準回路を内−
しているベースが絶縁素子に形成され丸鉄通路の他端に
接続されておｐ、各干渉針的測定手段の光ファイバが前
記基準導体回路周囲に少くとも１つの巻きを形成すぺ〈
ベースから出発して前記通路を第１方肉へ貫通し掬定ヘ
ッド内部Ｏ導体を−＊きし九後再び前記通路を逆方向へ
貫通してベースに戻る軌道を抽きながら少くとも１つ０
ｔｌＦ！ループ管形成するよう配置されていることを特
徴とする測定装置。 （２）　　測定ヘッドがβ軸を備えた２つの絶縁材料製
接合ハーフシェルから成っておｐ、鉄心軸が測定すべき
電ｆＩＬＯ流れる導体上に配置されてお９、鉄心軸周１
１に党ファイノ寄が少くとも−巻き巻装されていること
を特徴とする特許請求の範囲第１１［に記載の装置。 （３）　　測定ヘッドが、測定すぺ龜電流の流れる導体
と平行な対称軸をもち両端に牛球状延長郁を１つずつ備
えた円筒体状に形成されていることを特徴とする特許請
求の範囲第１項に記載０鋏−０（４１ＩＩ定ヘッドが、
一定すぺ龜電流の流れる導体と平行な対称軸をもつトー
ラス状に形成されていることを特徴とする特許請求Ｃ１
ｍ１ｌｌ菖１項に記載Ｏ装置。 Ｔ５１　　Ｉｆ定すべ龜電流の流れる導体が送電線で構
成されていることを特徴とする特許請求の範囲第１ｍＫ
記載の装置。 （６）　　ＩＩＩ定すべ自電流の流れる導体が、測定ヘ
ッドに一体的に具備されてい１て送電線Ｋ１列に接続す
る九めｃ＋Ｈ定手段を備えている電導材料製パーて構成
されていることを特徴とする特許請求の範１ｉＩＩＩＩ
項に記載の装置。 （７）絶縁部材が前記所定０高さと平行する切一体状部
材で構成されておシ、該部材が同一の絶縁材料で形成さ
れ丸丸味の＃）る水滴状外形をもつ一評のスカートを備
えておル、長さが前記の電位Ｏ場合の曲げ距離よｐ大音
い値を有していることを特徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の装置。 （８）絶縁部材が可撓性ｍ面をもつ管状部材で６９、そ
の一端が対応測定ヘッドに固定されてお９他端がベース
に固定されていること１＊黴とする特許請求の範１１ｍ
１１項に記載の装置。 （９）　　壁面を構成する材料がエラストｉであること
を特徴とする特許請求ｏｍｉｓｎｓ項に記載の装置。 αＧＭ！面が誘電材料ファイバから成る包含物にょ避補
強されていることを特徴とする特許請求の範Ｓ第８項に
記載の装置。 ００　可搗性壁ｍｔ−もつ管状絶縁部材上Ｋ、丸味を帯
び九水嫡状外形を有する複数Ｏ絶縁材料製スカートが装
着されていゐことを特徴とする特許請求Ｏ範ｉｍ第８項
に記載の装置。 ｆｉ１５　　可撓性壁面をもつ管状絶縁部材が該部材周
囲に螺旋状に配置され九単−〇絶縁材料製スカートを備
えておｐ、該螺旋状スカートの外形が水滴状に丸味を帯
びていることｔＩＩＩ黴とする特許請求Ｃ１ｌ！！１５
第８項に記載０＊置。 Ｑ３　　絶縁材料がｍ器又はエラストマ０いずれかであ
ること１＊＊とする特許請求ｏｍｍ第１２項に記ＩＩＯ
装置。 Ｃ１４）　　４ｒｍｌ定ヘッドが伝導材料製パーと該パ
ー上に装着され良トーラスとを備えておｐ、鋏パーの各
先端から測定すべき電流０流れる線に直列に接続する九
めＯ接続手段を備え九平良い部材が１つずつ伸長してお
ｐ％峡トーラヌが少くとも一巻自Ｏ光ファイバを収納す
る丸め０内ｓｉａ状溝を有してお〕、＃積状溝と可撓性
壁面をもつ管状絶縁部材とが中径方向通路を介して互に
連通しておや、該牛後方向通路の先端にフランジが備え
られていて皺フ２ンジ上に前配管状絶縁部材が嵌着され
ていることを特徴とする特許楕求Ｏ範８第Ｓ＊に記載の
装置。 ＱＳ　　トー’Ｆスがエポキシ樹脂製であることを特徴
とする特許請求Ｏ範！１第１４項に記載の装置。 （１ｅ　　可撓性壁面をもつ管状絶縁部材の通路と涙状
溝とに、絶ｆ＃ゲル、弾性固体、オイル又は大気圧よ〕
＾い圧力下〇六フッ化硫黄のいずれかが充慣されている
ことを特徴とする特許請求０範囲第１４項に記載Ｏ装置
。 ａ″ｒＩ　　送電が複数０９に流れる多相交流で実施さ
れ、掬定装置自体が党ファイバを有する干渉針と、各線
毎に具備されていて対応線に流れる電Ｒを測定する測定
ヘッドと、共通ペースと、可撓性１１面をもつ管状絶−
ＩＨｔとを備えておル、これら絶縁部材によって測定ヘ
ッドが夫々共通ベースに接続されており、ヘッドに対応
する干渉針の党ファイバが鉄管状絶縁材内を各１肉へ少
くとも１１１貫通しており、骸ファイバが対応線周囲を
少くとも−巻きするよう接続が行なわれている仁とを特
徴とする特許請求の範囲第８項に記ｇｏ装置。 Ｑ８　　各干渉針を構成する光ファイバの先端が分離−
再結合手段に接続されてお〉、波が２つの出力分岐を介
して光７アイパ両鳩から洒われ、誼分離−再結合手段が
共通基板上に集積され九複数Ｏ光学的回路状に構成され
ていて各回路毎に２つＯ入力分岐を備えておｐ、一方Ｏ
分岐が別個のオプトエレクトロエフ回路に接続されてい
ると共に他方が共通光エネルギ源Ｋｍ続されてお〉、更
に互に逆の痘相をもつ信号が供給される２つの位相変−
器も具備されており、各変調−が２つの出力分岐の一方
に対応していることｔ−特徴とする特許請求の範ｉ！ｌ
第１７項に記載０装置。 ■　２つの分離−再結合手段が前記の共通基板上で隣接
していて共通切ＩＩｍを形成してお夛、共通エネルギ源
が半導体レーザで構成されており、各共通切１ｌＩＩｓ
が光ファイバを介して該レーザの前方又は後方発光面の
いずれかに光学的に接続されていることｔ４Ｉ黴とする
特許請求の範１ｓｖｉ；１８項に記載０彊置。 ■　送電が三相交ｌｔを伝送する３つＯＩＩによシ実施
されることを特徴とする特許請求の範囲１１１７項に記
載の装置。 Ｑυ　元ファイバが、ペースから出発してナポートの通
路を貫通し、一定ヘッド内部の導体を−巻きしたｖｋ藺
紀通路を逆方向に貫通する軌路１ｍ回形成して基準回路
、にｎ回巻装され、ｎ及びｍがゼロ以外ＯＩｌ数である
ことｔ−特徴とする特許請求の範ｌｉｉ第１ｇ４に記載
の装置。[Claims] 111 A device for measuring at least one current flowing through a power transmission IIK at a potential p higher than the earth potential, and an interference probe consisting of an optical fiber in which two waves are reproduced in opposite directions. This is a type that uses at least one type of means, in which the measured special current also improves the first phase shift due to the Faraday effect between the two waves appearing at the tip of the optical fiber, and the optoelectronic circuit IIl is used as a scissors. An electric control signal proportional to the phase shift is transmitted, and a reference current is generated at the tip of the optical fiber to generate a second phase shift due to the 7A2D effect at the two 0*0 points in the opposite direction to the first phase shift. and the resulting position sI
The reference conductor circuit is energized with an amplitude such that l is zero, the value of the reference current is directly proportional to the measured current, and an insulating material Ill placed on the conductor through which the current to be measured flows. ! A measuring head is provided for each current to be measured, and a connecting passage O is formed in each of these perturbing heads O, and an element made of an insulating material corresponds thereto, and one end of the scissor passage communicates with the measuring head. is at ground potential and the reference circuit is inside.
A base is formed in an insulating element and connected to the other end of the round iron passage, such that the optical fiber of each interferometric measurement means forms at least one turn around said reference conductor circuit.
Starting from the base, pass through the passageway to the first side and pass through the O conductor inside the scooping head. 0
tlF! A measuring device characterized in that it is arranged to form a loop tube. (2) The measuring head consists of two bonded half-shells made of insulating material with a β axis, the core axis is placed on the conductor through which the electric current to be measured flows, and the core axis circumference is 1.
12. The device according to claim 11, characterized in that the material is wrapped around the first material in at least one round. (3) The measuring head is formed in a cylindrical shape with an axis of symmetry parallel to the conductor through which the measuring current flows and one cow-spherical extension at each end. 0 scissors - 0 (41II constant head,
Patent claim C1 characterized in that it is formed in a torus shape with an axis of symmetry parallel to the conductor through which a constant spectral current flows.
m1ll Iris O device described in item 1. Claim 1 mK characterized in that the conductor through which the T51 If constant current flows is constituted by a power transmission line.
The device described. (6) The conductor through which the constant self-current flows is constructed of a conductor made of an electrically conductive material, which is integrally provided in the measuring head and is equipped with a C+H constant means for connecting to the power transmission line K1 row. Claim 1iIII characterized in
Equipment described in Section. (7) The insulating member is composed of a cut-piece member parallel to the predetermined zero height, and the member is made of the same insulating material and has a rounded water droplet shape. Claim 1, characterized in that the bending distance is greater than the bending distance when the potential is O.
Equipment described in Section. (8) The insulating member is a tubular member with a flexible m-plane69, one end of which is fixed to the corresponding measuring head and the other end fixed to the base1*Claim 11m
The device according to item 11. (9) The device according to claim omisns, characterized in that the material constituting the wall surface is Elasto i. αGM! 9. Device according to claim S, characterized in that the surface is reinforced with an inclusion of dielectric material fibers. Patent claim 8, characterized in that on the tubular insulating member with flexible walls mt-K, a plurality of skirts of insulating material having a rounded, cylindrical outer shape are attached. equipment. fi15 A tubular insulating member having a flexible wall surface is arranged in a spiral around the member and is provided with a skirt made of an insulating material, and the outer shape of the spiral skirt is rounded in the shape of a water drop. Patent claim C1l for tIII mold! ! 15
Set 0* as described in Section 8. Q3 Patent claim omm Paragraph 12 states that the insulating material is either m-type or elastomer, IIO
Device. C14) A 4rml constant head is provided with a par made of conductive material, a torus mounted on the par, and a nine-point O connection means for connecting in series with a line through which the current to be measured is flowing from each tip of the scissor par. Equipped with 90 good members that extend one by one and have a rounded sia-like groove to house at least one turn of the self-O optical fiber, with a laminated groove and a flexible The tubular insulating members having wall surfaces communicate with each other via a medium diameter direction passage, and a flange is provided at the tip of the rear direction passage, and the front tubular insulating member is fitted onto the wrinkled flange. The device according to Patent Application No. 8 No. S*, characterized in that the device is A patent claim characterized in that the QS TO'F is made of epoxy resin! 1. The device according to item 14. (1e) Fill the channels and teardrop grooves of the tubular insulating member with flexible walls with absolutely no gel, elastic solid, oil or atmospheric pressure.
The O device according to claim 14, characterized in that it is charged with either sulfur hexafluoride under a high pressure. a″rI Power transmission is carried out by multiphase alternating current flowing through multiple 09, and the scooping device itself includes an interference needle having a party fiber, and a measuring head provided for each line to measure the electric current R flowing in the corresponding line. Pace and a tubular insulator with 11 flexible surfaces.
The measuring heads are each connected to a common base by these insulating members, and the fibers of the interference needles corresponding to the heads penetrate at least 111 times into each of the iron tubular insulating materials. 9. A go device according to claim 8, characterized in that the connection is made in such a way that the shell fiber wraps at least around the corresponding line. Q8 The tips of the optical fibers that make up each interference needle are separated.
Connected to the recombining means, the waves are separated from the optical fibers via two output branches, and the separation-recombining means are integrated on a common substrate and configured into a plurality of optical circuits. Each circuit has two O input branches, one O
two phase shifters, one branch of which is connected to a separate optoelectronic circuit and the other to a common optical energy source Km, and which are supplied with signals having mutually opposite phases;
A device is also provided in which each modulation corresponds to one of the two output branches. l
0 devices listed in Section 17. ■ The two separation-recombination means are adjacent to each other on the common substrate and form a common cut IIm, and the common energy source is constituted by a semiconductor laser, and each common cut 1lIIs
is optically connected to either the front or rear light emitting surface of the laser via an optical fiber. (1) The device according to claim 1117, characterized in that power transmission is carried out by three OIIs transmitting three-phase alternating current. Qυ The original fiber starts from the pace, passes through the Naport passage, and forms a 1 m track passing through the VK Iki passage in the opposite direction, which is wound around the conductor inside the constant head, and is wound n times into the reference circuit. Device according to claim 1g4, characterized in that n and m are OIl numbers other than zero.