JPH105806A - Cold rolling of metal sheet at shifting work roll during rolling - Google Patents
Cold rolling of metal sheet at shifting work roll during rollingInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、ワ−クロ−ルを
圧延中に軸方向にシフトする冷間圧延方法、特にワ−ク
ロ−ルシフト中に板厚の変動が発生しない冷間圧延方法
に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cold rolling method in which a work roll is shifted in an axial direction during rolling, and more particularly to a cold rolling method in which a change in sheet thickness does not occur during the work shift. .
【０００２】[0002]
【従来の技術】板材を連続圧延機で圧延するときに、板
端部に発生するエッジドロップを軽減させるために、ワ
−クロ−ルを軸方向にシフトさせて圧延することは従来
から行われている。このワ−クロ−ルシフトは、単にエ
ッジドロップを軽減させるだけの目的で行われるのでは
なくて、板端部のコ−ナ−部分がワ−クロ−ルに接触す
ることによって形成されるワ−クロ−ルのエッジマ−ク
の発生防止や、板幅方向の形状制御の目的でも行われて
いる。2. Description of the Related Art When rolling a sheet material in a continuous rolling mill, rolling has been conventionally performed by shifting a work axis in an axial direction in order to reduce an edge drop generated at an end of the sheet. ing. This work shift is not performed merely for the purpose of reducing the edge drop, but is formed by a corner portion of the plate contacting the work. It is also used for the purpose of preventing the occurrence of edge marks on the roll and controlling the shape in the plate width direction.
【０００３】特に、エッジドロップを軽減させる目的で
ワ−クロ−ルシフトが適用される場合には、例えば特公
昭６０−５１９２１号公報に開示されているように、ワ
−クロ−ルの片方の端部の形状をテ−パ−状に加工する
などの方法が採用されている。[0003] In particular, when a work shift is applied for the purpose of reducing the edge drop, as disclosed in Japanese Patent Publication No. 60-51921, for example, one end of the work roll is used. A method such as processing the shape of the portion into a taper shape is employed.
【０００４】ワ−クロ−ルシフトによる圧延を冷間圧延
に適用する場合には、冷間圧延が一般に複数の原板コイ
ル（冷間圧延前のコイル）を次々に溶接接続して圧延す
る完全連続圧延であるため、圧延する原板コイルの主と
して板幅に応じて、圧延中にワ−クロ−ルシフトを行う
必要がある。[0004] In the case of applying rolling by a cold-roll shift to cold rolling, the cold rolling is generally a continuous rolling process in which a plurality of original coils (coils before cold rolling) are successively welded and connected. Therefore, it is necessary to perform a wheel shift during rolling, mainly in accordance with the width of the original coil to be rolled.
【０００５】しかしながら、圧延中にワ−クロ−ルシフ
トを行うと、特開平７−１００５０２号公報に開示され
ているような問題が発生することになる。すなわち、ワ
−クロ−ルシフトを行っている最中には、板材はワ−ク
ロ−ルの表面に軸方向と直交する方向に形成されている
研削目（ロ−ル研削中に研削砥石の送りに付随してロ−
ル表面に発生する周方向の筋目）に対して斜行する状態
となるため、摩擦係数が増大してワ−クロ−ルシフト中
に圧延された原板コイルの部分の板厚が増大するという
ものである。[0005] However, if the work shift is performed during rolling, a problem as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-100502 occurs. That is, during the work shift, the plate material is formed on the surface of the work roll in a direction perpendicular to the axial direction (the feed of the grinding wheel during the roll grinding). Along with
Is skewed with respect to circumferential streaks that occur on the surface of the steel sheet, so that the friction coefficient increases and the thickness of the portion of the original coil rolled during the work shift increases. is there.
【０００６】このような挙動を防止するために、上記特
開平７−１００５０２号公報においては、圧延速度とワ
−クロ−ル表面粗度の少なくとも一方を制御因子として
決定したシフト速度で、ワ−クロ−ルをシフトさせなが
ら圧延する方法が開示されている。In order to prevent such behavior, Japanese Unexamined Patent Publication No. Hei 7-100502 discloses a method in which a rolling speed is determined by using a shift speed determined by using at least one of a rolling speed and a surface roughness of a workpiece as a control factor. A method of rolling while shifting the roll is disclosed.
【０００７】このような板厚増大の原因となる摩擦係数
の増大に関しては、上下ロ−ルをクロスさせる圧延方法
においても、類似の報告がなされている（1992年10月、
第43回塑性加工連合講演会、講演論文集II、「薄板の冷
間クロス圧延の負荷特性」）。[0007] Regarding the increase in the coefficient of friction which causes the increase in the sheet thickness, a similar report has been made in a rolling method for crossing the upper and lower rolls (October 1992,
The 43rd Joint Lecture on Plastic Working, Lecture Paper II, "Load characteristics of cold cross-rolling of thin plates").
【０００８】このようなクロスロ−ル圧延における現象
も、圧延材がワ−クロ−ル表面の研削目に対して斜行す
る点では、圧延中にワ−クロ−ルシフトする場合と同一
のものである。The phenomenon in such cross-roll rolling is the same as that in the case where the rolled material shifts during rolling in that the rolled material skews with respect to the grinding line on the surface of the roll. is there.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の技術には、次のような問題点があった。However, the above-mentioned prior art has the following problems.
【００１０】すなわち、本発明者等は、圧延中にワ−ク
ロ−ルをシフトさせるに際して、ワ−クロ−ルシフトを
行うスタンドにＢＩＳＲＡ−ＡＧＣを適用して板厚制御
を行ったときに、ワ−クロ−ルシフトを行うスタンド出
側の板厚およびそれより下流側の板厚がどのように変化
するかを調べた。In other words, the present inventors, when shifting the work roll during rolling, apply the BISRA-AGC to the stand for performing the work shift, and control the work thickness. -It was examined how the thickness of the sheet on the exit side of the stand for performing the crawl shift and the thickness of the sheet on the downstream side of the stand change.
【００１１】図５は、第１スタンドにおける自動板厚制
御手段として、ＢＩＳＲＡ−ＡＧＣを適用した５スタン
ド連続式冷間圧延機を使用し、第１スタンドにおける圧
延速度が４５ｍ／分である状態で板材を冷間圧延中に、
表面粗さがＲａで１μｍの第１スタンドのワ−クロ−ル
を、シフト速度２ｍｍ／分で軸方向にシフトした場合の
経時的な圧延機や圧延材の挙動を示すグラフであり、
（ａ）はワ−クロ−ルシフトを行う第１スタンドの上下
ワ−クロ−ルの胴部中心とパスライン中心間の距離（以
下ワ−クロ−ルシフト位置という）の変化を、（ｂ）は
第１スタンドにおける圧延荷重の変動を、（ｃ）は第１
スタンド出側における板厚の経時的な変化を、（ｄ）は
第２スタンド出側における板厚の変化を、（ｅ）は最終
スタンドである第５スタンド出側における板厚の変化
を、それぞれ示すグラフである。FIG. 5 shows a case where a 5-stand continuous cold rolling mill to which BISRA-AGC is applied is used as an automatic thickness control means in the first stand, and the rolling speed in the first stand is 45 m / min. During cold rolling of the sheet material,
FIG. 4 is a graph showing the behavior of a rolling mill or a rolled material over time when a surface of a first stand having a surface roughness Ra of 1 μm is axially shifted at a shift speed of 2 mm / min;
(A) shows the change in the distance (hereinafter referred to as the "wheel shift position") between the center of the body of the upper and lower wheels and the center of the pass line of the first stand which performs the shift, and (b) shows the change. (C) shows the change in the rolling load in the first stand.
(D) shows the change of the plate thickness on the exit side of the second stand, (e) shows the change of the plate thickness on the exit side of the fifth stand which is the final stand. It is a graph shown.
【００１２】図５（ｂ）から分かるように、圧延中にワ
−クロ−ルシフトを行う第１スタンドにおいては、ワ−
クロ−ルシフト中にのみ圧延荷重が増大している。As can be seen from FIG. 5 (b), in the first stand for performing the wire shift during rolling,
The rolling load increases only during the crawl shift.
【００１３】ＢＩＳＲＡ−ＡＧＣ（ＢＩＳＲＡ式板厚制
御装置）は、このような圧延荷重の増加に起因する板厚
増加を防止することが可能であり、図５（ｃ）に示すよ
うに、第１スタンド出側板厚はほぼ一定板厚に制御され
ている。The BISRA-AGC (BISRA-type sheet thickness control device) can prevent such an increase in the sheet thickness caused by the increase in the rolling load, and as shown in FIG. The stand-side sheet thickness is controlled to be substantially constant.
【００１４】しかしながら、ワ−クロ−ルシフトを行う
第１スタンドにおいて板厚が一定に保持されていても、
次の第２スタンド出側板厚は、第１スタンドにおいてワ
−クロ−ルシフトを行っている間は、図５（ｄ）に示す
ように減少し、その影響によって最終スタンドである第
５スタンドの出側における仕上板厚も、図５（ｅ）に示
すように、目標板厚よりも数μm〜数十μmほど小さくな
っている。However, even if the plate thickness is kept constant in the first stand for performing the work shift,
Next, the thickness of the second stand exit side plate is reduced as shown in FIG. 5D during the work shift in the first stand. As shown in FIG. 5E, the finished plate thickness on the side is also smaller by several μm to several tens μm than the target plate thickness.
【００１５】前記特開平７ー１００５０２号公報に開示
された技術は、ワ−クロ−ルシフトを行っているスタン
ドの出側板厚を一定に保持するためのものであり、上述
のように仕上板厚を一定に保持することはできないとい
う問題点がある。The technique disclosed in the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-100502 is intended to keep the thickness of the exit side of the stand performing the work shift shift constant. Cannot be kept constant.
【００１６】なお、前記特公昭６０ー５１９２１号公報
には、圧延中にワ−クロ−ルシフトを行うときの板厚変
動対策は開示されていない。Japanese Patent Publication No. 60-51921 does not disclose any measures against thickness fluctuation when performing a work-roll shift during rolling.
【００１７】本発明は、従来技術の上述のような問題点
を解決するためになされたものであり、圧延中にワーク
ロールシフトを行う際の仕上板厚の変動を防止すること
を目的としている。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems of the prior art, and has as its object to prevent a variation in the finished plate thickness when performing a work roll shift during rolling. .
【００１８】[0018]
【課題を解決するための手段】本発明に係る圧延中にワ
ークロールシフトを行う板材の冷間圧延方法は、上下に
相対して配置されたワ−クロ−ルを、圧延中にそれぞれ
の軸方向にシフトするにあたり、ワ−クロ−ルシフト開
始から終了までの間、圧延油の濃度、供給量およびエマ
ルション粒径のうちの少なくとも一つの因子を、ワ−ク
ロ−ルシフトを行わない定常圧延時に比較して変化させ
てて圧延を行うものである。According to the present invention, there is provided a method for cold rolling a sheet material in which a work roll shift is performed during rolling. During the shift in the direction, at least one of the factors of the concentration of the rolling oil, the supply amount, and the emulsion particle size is compared during the steady rolling without the work shift from the start to the end of the work shift. The rolling is performed by changing the pressure.
【００１９】また、上下に相対して配置されたワ−クロ
−ルを、圧延速度１００ｍｐｍ以下で圧延中に、それぞ
れの軸方向にシフト速度０．５ｍｍ／ｓｅｃ以上でシフ
トするにあたり、ワ−クロ−ルシフト開始から終了まで
の間、圧延油の濃度、供給量およびエマルション粒径の
うちの少なくとも一つの因子を、ワ−クロ−ルシフトを
行わない定常圧延時に比較して変化させて圧延を行うも
のである。In addition, when the vertically arranged work rolls are shifted at a shift speed of 0.5 mm / sec or more in each axial direction during rolling at a rolling speed of 100 mpm or less, the work is performed. -Rolling by changing at least one factor among the concentration of the rolling oil, the supply amount, and the emulsion particle size from the start to the end of the shift in comparison with the time of steady rolling without the work shift. It is.
【００２０】本発明者は、圧延中にワークロールシフト
を行う際に、板厚変動が生じる原因を詳細に分析した結
果、以下のようなメカニズムが本質的な原因であるとの
知見を得た。すなわち、圧延中にワークロールシフトを
行う場合に、圧延材料はロール表面の研削目に対して斜
行することになり、ロールバイトにおける潤滑状態に変
化が生じ、摩擦係数の平均値だけでなく、その分布が変
化することにより、中立点がロールバイト出側方向に移
動し、これによって当該スタンド前方のスタンド間張力
が増大することが、板厚変動を生じさせる原因であると
の結論に達した。The present inventor has analyzed in detail the cause of the thickness variation when performing the work roll shift during rolling, and has found that the following mechanism is an essential cause. . In other words, when performing a work roll shift during rolling, the rolled material will be skewed relative to the grinding line on the roll surface, causing a change in the lubrication state of the roll bite, as well as the average value of the coefficient of friction, Due to the change in the distribution, the neutral point moves in the roll bite exit side direction, thereby increasing the tension between the stands in front of the stand, and concluded that this is the cause of the thickness variation. .
【００２１】一般的に、冷間圧延におけるロールバイト
内での潤滑状態は、バイト入口において導入される潤滑
油膜が材料の圧延方向の伸びに伴って薄くなっていくと
共に、ロールと圧延材料の接触部が拡大されていく。し
たがって、ロールバイト入口においては、流体潤滑が支
配的であったものが、ロールバイト出口に向かって、境
界潤滑領域が拡大するものと考えられ、圧延材料が圧延
ロールの研削目に対して斜行することの影響が、ロール
バイト出口に近づく、すなわち先進域でより大きな影響
を受けるものと考えられる。In general, the lubrication state in the roll tool during cold rolling is such that the lubricating oil film introduced at the entry of the tool becomes thinner as the material elongates in the rolling direction, and the contact between the roll and the rolled material is reduced. Department is expanded. Therefore, at the roll bite inlet, fluid lubrication was dominant, but it is considered that the boundary lubrication area expands toward the roll bite outlet, and the rolled material is skewed relative to the grinding edge of the roll. It is believed that the impact of doing so will be closer to the roll bite exit, ie, more affected in the advanced zone.
【００２２】図６は、図５で説明したときと同じ条件お
よびタイミングでワ−クロ−ルシフトを行ったときの、
（ａ）はワ−クロ−ルシフトを行う第１スタンドの先進
率の経時的変化を、（ｂ）は第１〜２スタンド間張力
（前方スタンド間張力）の経時的変化を、（ｃ）は第１
スタンド入側張力（後方張力）の経時的張力変化を示す
グラフである。図５で説明したように、ＢＩＳＲＡ−Ａ
ＧＣによってシフトスタンド出側の板厚が一定に保持さ
れているにもかかわらず、図６（ａ）に示すように、シ
フト中に先進率が低下していることが確認される。ま
た、図６（ｃ）に示すように、後方張力はほぼ一定に制
御されているにもかかわらず、図６（ｂ）に示すよう
に、前方スタンド間張力が１０％程度増大していること
が分かる。FIG. 6 is a graph showing a case where the walk shift is performed under the same conditions and timings as those described with reference to FIG.
(A) shows the change over time of the advance rate of the first stand which performs the work shift, (b) shows the change over time of the tension between the first and second stands (the tension between the front stands), and (c) shows the change over time. First
It is a graph which shows the time-dependent tension change of the stand entry side tension (backward tension). As described in FIG. 5, BISRA-A
As shown in FIG. 6A, it is confirmed that the advance rate has decreased during the shift, even though the thickness of the sheet on the shift stand exit side is kept constant by the GC. Further, as shown in FIG. 6C, the tension between the front stands is increased by about 10% as shown in FIG. 6B, although the rear tension is controlled to be substantially constant. I understand.
【００２３】前方スタンド間張力の増大は、前方スタン
ド（第２スタンド）の出側板厚に大きく影響を与えるこ
とは、良く知られている事実であり、これによって前方
スタンド出側板厚が低下していることが、ワークロール
シフトを行う場合の板厚変動のメカニズムであるとの結
論に至った。It is a well-known fact that an increase in the tension between the front stands greatly affects the thickness of the exit side plate of the front stand (second stand). It is concluded that this is the mechanism of sheet thickness fluctuation when performing work roll shift.
【００２４】すなわち、圧延中にワークロールシフトを
行う際に生じる板厚変動は、ワ−クロ−ルシフト時の潤
滑状態の変化に起因した先進率の変動にあるというもの
である。仕上板厚の変動は、本質的には潤滑状態の変化
に起因した中立点のロールバイト出側方向への移動、す
なわち先進率の変動と、これによる前方スタンド間の張
力増加であり、ＢＩＳＲＡ−ＡＧＣなどの手段によっ
て、シフトスタンドにおける出側板厚を一定に保持した
としても生じるものである。That is, the thickness variation that occurs when the work roll shift is performed during rolling is a variation in the advance rate caused by a change in the lubrication state during the work shift. The variation in the finished plate thickness is essentially a shift of the neutral point toward the roll bite exit side due to a change in the lubrication state, that is, a variation in the advance rate and a resulting increase in the tension between the front stands. This occurs even when the exit side plate thickness of the shift stand is kept constant by means such as AGC.
【００２５】このような中立点の前方への移動は、ワー
クロールシフト中には、圧延材料がロール表面の研削目
に対して斜行し、これにより潤滑状態が変化することに
起因しており、圧延速度、シフト速度、ロール表面粗さ
および圧延油の粘度が、主要な影響因子となっている。Such a forward movement of the neutral point is caused by the fact that the rolled material is skewed with respect to the grinding marks on the roll surface during the work roll shift, thereby changing the lubrication state. , Rolling speed, shift speed, roll surface roughness and rolling oil viscosity are the main influencing factors.
【００２６】このような中立点の移動、すなわち先進率
の変動は、圧延速度が遅く、シフト速度が速く、ロール
表面粗さが粗く、圧延油の潤滑性が悪いほど大きくな
る。The movement of the neutral point, that is, the fluctuation of the advance rate, becomes larger as the rolling speed is slow, the shifting speed is fast, the roll surface roughness is rough, and the lubricating property of the rolling oil is poor.
【００２７】図７のグラフは、表面粗さがＲａで１μｍ
の第１スタンドのワ−クロ−ルを圧延中にシフトさせた
ときの、第１スタンドの圧延速度（ｍｐｍ）と先進率の
変化量（％）との関係を、シフト速度をパラメタ−とし
て示したものである。図から、先進率の変化量は、圧延
速度が遅くなるとともに大きくなるが、さらにはシフト
速度が速くなっても大きくなることが分かる。The graph of FIG. 7 shows that the surface roughness is 1 μm in Ra.
The relationship between the rolling speed (mpm) of the first stand and the variation (%) of the advance rate when the work of the first stand is shifted during rolling is shown as the shift speed as a parameter. It is a thing. From the figure, it can be seen that the amount of change in the advance ratio increases as the rolling speed decreases, but also increases as the shift speed increases.
【００２８】また、図８のグラフは、第１スタンドのワ
−クロ−ルを圧延中にシフト速度２ｍｍ／ｓｅｃでシフ
トさせたときの、第１スタンドの圧延速度（ｍｐｍ）と
先進率の変化量（％）との関係を、ワ−クロ−ルの表面
粗さおよび圧延油の濃度をパラメタ−として示したもの
である。図から、先進率の変化量は、ワ−クロ−ルの表
面粗さが粗くなればなるほど、また圧延油濃度が低い、
すなわち潤滑性が悪ければ悪いほど、大きくなることが
分かる。FIG. 8 is a graph showing changes in the rolling speed (mpm) and the advance rate of the first stand when the work of the first stand is shifted at a shift speed of 2 mm / sec during rolling. The relationship between the amount (%) and the surface roughness of the work roll and the concentration of the rolling oil are shown as parameters. From the figure, it can be seen that the change in the advance ratio is such that the rougher the surface roughness of the work roll, the lower the rolling oil concentration,
That is, it is understood that the worse the lubricity is, the larger the lubricity becomes.
【００２９】そして、この中立点の移動量は、前方スタ
ンド間張力の変動量および板厚変動量と大きな相関関係
にある。特に、ロ−ルの表面粗さがＲａで０．５μｍ以
上のとき、先進率の変動は顕著であり、また圧延油に関
しては濃度が高いほど、供給量が多いほど、エマルショ
ン粒径が大きいほど、先進率の変動は低減される。とこ
ろで、ワークロールシフトは板幅方向のプロフィル形状
制御を主な目的とする技術であり、完全連続式圧延機に
おいては鋼鈑の板幅に応じて、圧延中にワ−クロ−ルの
シフト位置を変更することが必要である。そして、シフ
ト位置を変更することによって発生する遷移領域（ワ−
クロ−ルシフトによって板厚等に影響を受ける板材の長
手方向範囲）を低減するためには、シフト位置の変更を
高速度で行ったり、圧延速度を低速度とする必要性が生
じてくる。しかしながら、ワークロールシフトが有する
本来の機能を発揮させるために、シフト速度や圧延速度
に制約を与えることは実用的ではない。また、ロール表
面粗さを細かくすることで、先進率の変動を小さくする
ことは可能ではあるが、材料とロール間のスリップが発
生しやすいことから、１スタンドあたりの圧下率に制約
が生じる等の不都合があるため、得策とはいえない。The amount of movement of the neutral point has a great correlation with the amount of change in the tension between the front stands and the amount of change in the plate thickness. In particular, when the surface roughness of the roll is 0.5 μm or more in Ra, the fluctuation of the advanced ratio is remarkable, and as for the rolling oil, the higher the concentration, the larger the supply amount, and the larger the emulsion particle size. , The fluctuation of the advance rate is reduced. By the way, the work roll shift is a technique whose main purpose is to control the profile shape in the sheet width direction. In a complete continuous rolling mill, the shift position of the work roll during rolling is determined according to the sheet width of the steel sheet. Need to be changed. A transition area (word) generated by changing the shift position
In order to reduce the longitudinal range of the sheet material which is affected by the sheet thickness and the like due to the roll shift, it is necessary to change the shift position at a high speed or to reduce the rolling speed. However, it is not practical to restrict the shift speed and the rolling speed in order to exert the original function of the work roll shift. In addition, it is possible to reduce the variation of the advance rate by making the roll surface roughness finer, but since the slip between the material and the roll is likely to occur, the rolling reduction per stand is restricted. This is not a good idea because of the inconvenience.
【００３０】このような状況においては、先進率の変動
を抑制する手段として、潤滑状態を制御することが有効
となる。すなわち、圧延中にワークロールシフトを行う
ときの先進率変動は、圧延油の濃度が高いほど、供給量
が多いほど、エマルション粒径が大きいほど、低減され
ることから、ワークロールシフトを行う間に、これらの
いずれかの手段を用いることによって、板厚変動を実用
上問題のないレベルまで低減することが可能となる。た
だし、圧延油の４０°Ｃにおける粘度が１００ｃｓｔを
超えるような高粘度油を使用する場合には、このような
対策をとらなくても、実用上問題はない。In such a situation, it is effective to control the lubrication state as a means for suppressing the fluctuation of the advance rate. That is, the change in the advance rate when performing the work roll shift during rolling is reduced as the concentration of the rolling oil is higher, the supply amount is larger, and the emulsion particle size is larger. In addition, by using any of these means, it becomes possible to reduce the thickness variation to a level at which there is no practical problem. However, when using a high-viscosity oil in which the viscosity of the rolling oil at 40 ° C. exceeds 100 cst, there is no practical problem without taking such measures.
【００３１】一方、このような潤滑油の濃度、供給量の
増大、エマルション粒径の増加あるいは高粘度油の使用
は、圧延油の使用量を増大させるため、圧延中常時行う
ことは原単位の上昇を招くことから望ましくなく、ワ−
クロ−ルが一定位置にある定常圧延時には、圧延油の使
用量を低減させるため、上記潤滑油の濃度、供給量ある
いはエマルション粒径は、ワ−クロ−ルシフト中よりも
低減させたほうがよい。On the other hand, such an increase in the concentration and supply amount of the lubricating oil, an increase in the emulsion particle size, or the use of a high-viscosity oil increase the amount of the rolling oil used. Undesirably,
At the time of steady rolling in which the crawl is at a fixed position, in order to reduce the amount of rolling oil used, the lubricating oil concentration, the supply amount or the emulsion particle size should be reduced more than during the work shift.
【００３２】なお、圧延速度が速く、シフト速度が遅い
場合には、先進率の変動とそれによる板厚変動への影響
は、非常に小さく、実用上問題のないレベルとなる。本
発明者による検討では、シフトスタンドにおける圧延速
度が１００mpm以下で、シフト速度が０．５mm／sec以上
となる条件で、先進率変動が大きくなることが分かって
いる。When the rolling speed is high and the shift speed is low, the fluctuation of the advanced ratio and the influence on the fluctuation of the plate thickness due to the fluctuation are very small, and are at a level where there is no practical problem. According to the study by the present inventors, it has been found that the variation of the advanced ratio becomes large under the condition that the rolling speed in the shift stand is 100 mpm or less and the shift speed is 0.5 mm / sec or more.
【００３３】ちなみに、タンデム圧延において板厚変動
を制御する目的から、圧延油の濃度、供給量、エマルシ
ョン粒径等を調整する技術は一般的なものであるが、本
来板幅方向のプロフィルを制御する目的から用いられる
ワークロールシフトの動作に対応して、それが外乱とな
って生じる板厚変動を防止するために、圧延油の調整を
行う方法はこれまでにみられないものであるといえる。
これによって、従来技術のようにシフト速度に制約を加
えることなく、目標とするシフト位置に変更することが
可能となり、板厚の変動量を減少させることが可能とな
る。Incidentally, for the purpose of controlling the thickness variation in tandem rolling, a technique for adjusting the concentration of the rolling oil, the supply amount, the emulsion particle size, etc. is a general technique. It can be said that the method of adjusting the rolling oil in order to prevent the thickness fluctuation caused by the disturbance corresponding to the operation of the work roll shift used for the purpose of doing so has not been seen so far. .
As a result, it is possible to change the shift position to the target shift position without restricting the shift speed unlike the related art, and it is possible to reduce the amount of change in the plate thickness.
【００３４】[0034]
【発明の実施の形態】本発明の第１の実施の形態の圧延
中にワークロールシフトを行う板材の冷間圧延方法を図
１により説明する。図１は、この冷間圧延方法を実施す
るときの配管系統図である。この冷間圧延方法において
は、上下１対のワ−クロ−ル１と、上下１対のバックア
ップロ−ル２とから構成される複数の圧延スタンド３
（図１では２スタンドのみ示した）で板材４を圧延中
に、上下１対のワ−クロ−ル１を軸方向にシフトすると
きに、圧延油５の供給量を増大させてやるために圧力調
整弁６を圧延油供給配管７の途中に設けている。圧延油
５は、ク−ラントタンク８からク−ラントポンプ９によ
り、圧力調整弁６を経由してク−ラントヘッダ−１０か
ら供給されるようになっている。そして、圧延中にワ−
クロ−ルシフトを行わない定常圧延時には、圧力調整弁
６を絞って圧延油５を供給しているが、圧延中にワ−ク
ロ−ルシフトを行うときには、圧力調整弁６を開いて圧
延油５の供給量を増やしている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A cold rolling method for a sheet material in which a work roll shift is performed during rolling according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a piping system diagram when the cold rolling method is performed. In this cold rolling method, a plurality of rolling stands 3 each comprising a pair of upper and lower work rolls 1 and a pair of upper and lower backup rolls 2.
(In FIG. 1, only two stands are shown.) In order to increase the supply amount of the rolling oil 5 when the pair of upper and lower wheels 1 is shifted in the axial direction while rolling the plate material 4. The pressure regulating valve 6 is provided in the middle of the rolling oil supply pipe 7. The rolling oil 5 is supplied from a coolant tank 8 by a coolant pump 9 via a pressure regulating valve 6 to a coolant header 10. And, during rolling,
At the time of steady rolling without performing the scroll shift, the pressure adjusting valve 6 is throttled to supply the rolling oil 5. However, when performing the wheel shift during rolling, the pressure adjusting valve 6 is opened and the rolling oil 5 is supplied. The supply is increasing.
【００３５】この冷間圧延方法においては、上述のよう
にして圧延を行うので、ワ−クロ−ルシフト中も潤滑状
態が良好に維持され、板材の仕上板厚が変動することは
ない。In this cold rolling method, since the rolling is performed as described above, the lubricated state is maintained well even during the work shift, and the finished plate thickness of the plate material does not change.
【００３６】次に、本発明の第２の実施の形態の圧延中
にワークロールシフトを行う板材の冷間圧延方法を図２
により説明する。図２は、この冷間圧延方法を実施する
ときの配管系統図である。図２で前記図１と共通すると
ころは同一符号を付し、共通部分の詳細説明は省略す
る。この冷間圧延方法においては、前記第１の実施の形
態の圧延中にワークロールシフトを行う板材の冷間圧延
方法の場合に加えて、圧延油供給配管７の途中にミキサ
−２１を設け、このミキサ−２１にミキシングタンク２
２からポンプ２３により、圧力調整弁２４および遮断弁
２５を経由して、圧延油の原油が供給されるようになっ
ている。そして、圧延中にワ−クロ−ルシフトを行わな
い定常圧延時には、遮断弁２５を閉じてク−ラントタン
ク８からのみ圧延油５を供給しているが、圧延中にワ−
クロ−ルシフトを行うときには、遮断弁２５を開いて圧
延油の原油をミキサ−２１に供給し、ミキサ−２１によ
りク−ラントタンクから送られてきた圧延油とミキシン
グタンクから送られてきた圧延油の原油をミキシングし
て、濃度の高い圧延油として供給するようにしている。Next, a cold rolling method for a sheet material in which a work roll shift is performed during rolling according to a second embodiment of the present invention is shown in FIG.
This will be described below. FIG. 2 is a piping system diagram when this cold rolling method is performed. In FIG. 2, portions common to FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and detailed description of common portions is omitted. In this cold rolling method, in addition to the case of the cold rolling method of the plate material performing the work roll shift during the rolling of the first embodiment, a mixer 21 is provided in the middle of the rolling oil supply pipe 7, Mixing tank 2
From 2, the rolling oil is supplied from a pump 23 via a pressure adjusting valve 24 and a shutoff valve 25. At the time of steady rolling in which no work shift is performed during rolling, the shut-off valve 25 is closed and the rolling oil 5 is supplied only from the coolant tank 8.
When performing a crawl shift, the shut-off valve 25 is opened to supply the rolling oil crude oil to the mixer 21, and the rolling oil sent from the coolant tank and the rolling oil sent from the mixing tank by the mixer 21. Are mixed and supplied as highly concentrated rolling oil.
【００３７】図３のグラフは、図５および図６を説明し
たときと同じ条件および同じタイミングで、第１スタン
ドのワ−クロ−ルをシフトさせるに際して、圧延中にワ
−クロ−ルシフトを行わない定常圧延時に供給している
圧延油の原油濃度１．５％のエマルション油（圧延油）
に加えて、圧延油の原油濃度３．０％のエマルション油
（圧延油）を同量追加して供給したときの、（ａ）はワ
−クロ−ルシフト位置の変化を、（ｂ）は第１スタンド
出側における板厚の変化を、（ｃ）は第２スタンド出側
における板厚の変化を、（ｄ）は最終スタンドである第
５スタンド出側における板厚の変化を、（ｅ）は第１ス
タンドにおける先進率の変化をそれぞれ示すグラフであ
る。The graph of FIG. 3 shows that, under the same conditions and at the same timing as those described with reference to FIGS. 5 and 6, when shifting the walker of the first stand, the work shift is performed during rolling. Emulsion oil (rolling oil) with a crude oil concentration of 1.5% of the rolling oil supplied during steady rolling
In addition, (a) shows the change in the position of the shift of the wheel, and (b) shows the change when the emulsion oil (rolling oil) having a crude oil concentration of 3.0% is additionally supplied in the same amount. (C) shows the change in the plate thickness on the exit side of the second stand, (d) shows the change in the plate thickness on the exit side of the fifth stand which is the final stand, and (e) shows the change in the plate thickness on the exit side of the first stand. 7 is a graph showing changes in the advance rate at the first stand.
【００３８】この冷間圧延方法においても、上述のよう
にして圧延を行うので、ワ−クロ−ルシフト中も潤滑状
態が良好に維持され、板材の仕上板厚が変動することは
ない。In this cold rolling method, since the rolling is performed as described above, the lubricating state is maintained well even during the work shift, and the finished plate thickness of the plate material does not change.
【００３９】次に、本発明の第３の実施の形態の圧延中
にワークロールシフトを行う板材の冷間圧延方法を図４
により説明する。図４は、この冷間圧延方法を実施する
ときの配管系統図である。図４で前記図２と共通すると
ころは同一符号を付し、共通部分の詳細説明は省略す
る。この冷間圧延方法においては、ミキシングタンク２
２に、ク−ラントタンク８のエマルション油（圧延油）
よりも乳化剤の濃度を低減した、すなわちエマルション
粒径の大きいエマルション油（圧延油）を貯蔵してお
く。そして、圧延中にワ−クロ−ルシフトを行わない定
常圧延中は、遮断弁２５を閉じてク−ラントタンク８か
らエマルション油（圧延油）を供給する。圧延中にワ−
クロ−ルシフトを行うときには、遮断弁２５を開くとと
もに遮断弁２６を閉じて、ミキシングタンク２２にから
エマルション粒径の大きいエマルション油（圧延油）を
供給する。Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
This will be described below. FIG. 4 is a piping system diagram when the cold rolling method is performed. In FIG. 4, portions common to FIG. 2 are denoted by the same reference numerals, and detailed description of common portions is omitted. In this cold rolling method, the mixing tank 2
2. Emulsion oil (rolling oil) in the coolant tank 8
An emulsion oil (rolling oil) having a reduced emulsifier concentration, that is, a large emulsion particle size, is stored. Then, during steady rolling in which no work shift is performed during rolling, the shut-off valve 25 is closed and emulsion oil (rolling oil) is supplied from the coolant tank 8. During rolling
When performing a crawl shift, the shut-off valve 25 is opened and the shut-off valve 26 is closed, and an emulsion oil (rolling oil) having a large emulsion particle size is supplied from the mixing tank 22.
【００４０】この冷間圧延方法においても、上述のよう
にして圧延を行うので、ワ−クロ−ルシフト中も潤滑状
態が良好に維持され、板材の仕上板厚が変動することは
ない。Also in this cold rolling method, since the rolling is performed as described above, the lubricating state is favorably maintained even during the work shift, and the finished plate thickness of the plate material does not change.
【００４１】[0041]
【実施例】本発明の効果を確認するために、シフトスタ
ンドでの圧延速度、シフト速度およびワ−クロ−ル表面
粗さが種々異なる場合について、本発明のシフト時に圧
延油の濃度、供給量およびエマルション粒径のうちの少
なくとも一つを高めて圧延するときと、従来のシフト時
においても定常圧延時と同じ圧延油の濃度、供給量およ
びエマルション粒径で圧延するときとについて、最終ス
タンドにおける板厚の変動量（μｍ）がどのように変化
するか調査した。その結果を表１に示す。EXAMPLES In order to confirm the effects of the present invention, in the case where the rolling speed at the shift stand, the shifting speed and the surface roughness of the work roll are variously varied, the concentration and supply amount of the rolling oil at the time of shifting according to the present invention. And when rolling with increasing at least one of the emulsion particle size, and when rolling with the same concentration of rolling oil, supply amount and emulsion particle size as during steady-state rolling even during the conventional shift, in the final stand It was investigated how the thickness variation (μm) changes. Table 1 shows the results.
【００４２】[0042]
【表１】 [Table 1]
【００４３】表１から明らかなように、同一圧延条件に
おいては、ワ−クロ−ルシフト中に、圧延油の濃度、供
給量およびエマルション粒径のうちの少なくとも一つを
高めて圧延したほうが、板厚の変動量は小さくなること
が分かる。As is apparent from Table 1, under the same rolling conditions, it was better to roll while increasing at least one of the concentration of the rolling oil, the supply amount, and the emulsion particle size during the work shift. It can be seen that the variation in the thickness is small.
【００４４】[0044]
【発明の効果】圧延中にワ−クロ−ルシフトを行うに際
して、潤滑条件の悪くなるシフトスタンドにおける潤滑
状態を、シフト位置を変更する間のみ高めるようにした
ので、仕上板厚の変動が防止でき、安定して冷間タンデ
ム圧延ができる。According to the present invention, when performing a work shift during rolling, the lubricating condition of the shift stand, in which the lubricating conditions are poor, is increased only while the shift position is changed, so that variations in the finished plate thickness can be prevented. Cold tandem rolling can be performed stably.
【図１】本発明の第１の実施形態の圧延中にワークロー
ルシフトを行う板材の冷間圧延方法を説明するための配
管系統図である。FIG. 1 is a piping system diagram for explaining a cold rolling method for a sheet material in which a work roll shift is performed during rolling according to a first embodiment of the present invention.
【図２】本発明の第２の実施形態の圧延中にワークロー
ルシフトを行う板材の冷間圧延方法を説明するための配
管系統図である。FIG. 2 is a piping system diagram for explaining a cold rolling method for a sheet material in which a work roll shift is performed during rolling according to a second embodiment of the present invention.
【図３】本発明を実施したときの、板厚や先進率の変化
等の経時的な変化示すグラフであり、（ａ）はワ−クロ
−ルシフトを行う上下ワ−クロ−ルの胴部中心とパスラ
イン中心間の距離の変化を、（ｂ）は第１スタンド出側
における板厚の変化を、（ｃ）は第２スタンド出側にお
ける板厚の変化を、（ｄ）は最終スタンドである第５ス
タンド出側における板厚の変化を、（ｅ）は第１スタン
ドにおける先進率の変化をそれぞれ示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a change with time such as a change in a plate thickness and an advanced ratio when the present invention is carried out. The change in the distance between the center and the center of the pass line, (b) the change in the plate thickness on the exit side of the first stand, (c) the change in the plate thickness on the exit side of the second stand, and (d) the final stand (E) is a graph showing a change in the plate thickness at the exit side of the fifth stand, and (e) is a graph showing a change in the advance rate at the first stand.
【図４】本発明の第３の実施形態の圧延中にワークロー
ルシフトを行う板材の冷間圧延方法を説明するための配
管系統図である。FIG. 4 is a piping system diagram for explaining a cold rolling method for a sheet material in which a work roll shift is performed during rolling according to a third embodiment of the present invention.
【図５】従来の圧延中にワークロールシフトを行う板材
の冷間圧延方法を実施したときの板厚等の経時変化を示
すグラフであり、（ａ）はワ−クロ−ルシフト位置の変
化を、（ｂ）は第１スタンドにおける圧延荷重の変動
を、（ｃ）は第１スタンド出側における板厚の変化を、
（ｄ）は第２スタンド出側における板厚の変化を、
（ｅ）は最終スタンドである第５スタンド出側における
板厚の変化を、それぞれ示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing changes with time in sheet thickness and the like when a conventional cold rolling method for a sheet material in which a work roll shift is performed during rolling is performed, and FIG. , (B) shows the change in the rolling load in the first stand, (c) shows the change in the plate thickness on the exit side of the first stand,
(D) shows the change in plate thickness at the exit side of the second stand.
(E) is a graph which shows the change of board thickness on the exit side of the fifth stand which is the last stand, respectively.
【図６】従来の圧延中にワークロールシフトを行う板材
の冷間圧延方法を実施したときの先進率や張力変動の経
時変化を示すグラフであり、（ａ）は第１スタンドにお
ける先進率の変化を、（ｂ）は第１〜２スタンド間張力
の変化を、（ｃ）は第１スタンド入側張力の変化を示す
グラフである。FIG. 6 is a graph showing a temporal change of an advance rate and a change in tension when a conventional cold rolling method of a sheet material that performs a work roll shift during rolling is performed. FIG. 4B is a graph showing a change, FIG. 4B is a graph showing a change in tension between the first and second stands, and FIG.
【図７】シフトスタンドの圧延速度と先進率の変化量と
の関係を、シフト速度をパラメタ−として示したグラフ
である。FIG. 7 is a graph showing the relationship between the rolling speed of the shift stand and the amount of change in the advance ratio, with the shift speed as a parameter.
【図８】シフトスタンドの圧延速度と先進率の変化量と
の関係を、ワ−クロ−ルの表面粗さおよび圧延油の濃度
をパラメタ−として示したグラフである。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the rolling speed of the shift stand and the amount of change in the advance ratio, as parameters of the surface roughness of the work roll and the concentration of the rolling oil.
１ ワ−クロ−ル ２ バックアップロ−ル ３ 圧延スタンド ４ 板材 ５ 圧延油 ６ 圧力調整弁 ７ 圧延油供給配管 ８ ク−ラントタンク ９ ク−ラントポンプ １０ ク−ラントヘッダ ２１ ミキサ− ２２ ミキシングタンク ２３ ポンプ ２４ 圧力調整弁 ２５ 遮断弁 ２６ 遮断弁 REFERENCE SIGNS LIST 1 work roll 2 backup roll 3 rolling stand 4 plate 5 rolling oil 6 pressure regulating valve 7 rolling oil supply pipe 8 coolant tank 9 coolant pump 10 coolant header 21 mixer 22 mixing tank 23 Pump 24 Pressure regulating valve 25 Shutoff valve 26 Shutoff valve
Claims (2)
を、圧延中にそれぞれの軸方向にシフトするにあたり、
ワ−クロ−ルシフト開始から終了までの間、圧延油の濃
度、供給量およびエマルション粒径のうちの少なくとも
一つの因子を、ワ−クロ−ルシフトを行わない定常圧延
時に比較して変化させて圧延を行うことを特徴とする圧
延中にワークロールシフトを行う板材の冷間圧延方法。1. A method according to claim 1, wherein the vertically arranged work wheels are shifted in their respective axial directions during rolling.
From the start to the end of the work shift, at least one factor among the concentration of the rolling oil, the supply amount, and the emulsion particle size is changed in comparison with the steady rolling without the work shift. A cold rolling method for a sheet material in which a work roll shift is performed during rolling.
を、圧延速度１００ｍｐｍ以下で圧延中にそれぞれの軸
方向にシフト速度０．５ｍｍ／ｓｅｃ以上でシフトする
にあたり、ワ−クロ−ルシフト開始から終了までの間、
圧延油の濃度、供給量およびエマルション粒径のうちの
少なくとも一つの因子を、ワ−クロ−ルシフトを行わな
い定常圧延時に比較して変化させてて圧延を行うことを
特徴とする圧延中にワークロールシフトを行う板材の冷
間圧延方法。2. A method for shifting the vertically arranged work wheels at a shift speed of 0.5 mm / sec or more in each axial direction during rolling at a rolling speed of 100 mpm or less. From the start to the end of the shift
Rolling is performed by changing at least one factor among the concentration of the rolling oil, the supply amount, and the emulsion particle size as compared with the time of steady rolling without performing the work shift. A cold rolling method for a sheet material that performs a roll shift.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15710896A JP3564874B2 (en) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | Cold rolling method for sheet material with work roll shift during rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15710896A JP3564874B2 (en) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | Cold rolling method for sheet material with work roll shift during rolling |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH105806A true JPH105806A (en) | 1998-01-13 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3564874B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4817696A (en) * | 1986-05-03 | 1989-04-04 | Benteler-Werke Ag | Pneumatic tire bead core ring for anchoring a carcass |
-
1996
- 1996-06-18 JP JP15710896A patent/JP3564874B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4817696A (en) * | 1986-05-03 | 1989-04-04 | Benteler-Werke Ag | Pneumatic tire bead core ring for anchoring a carcass |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3564874B2 (en) | 2004-09-15 |
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