JPH10260123A - Device for testing physical property of elastic body - Google Patents
Device for testing physical property of elastic bodyInfo
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- JPH10260123A JPH10260123A JP6442797A JP6442797A JPH10260123A JP H10260123 A JPH10260123 A JP H10260123A JP 6442797 A JP6442797 A JP 6442797A JP 6442797 A JP6442797 A JP 6442797A JP H10260123 A JPH10260123 A JP H10260123A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、弾性体、例えば
加硫ゴムの、反発弾性の他、損失係数、貯蔵弾性率、損
失弾性率等の物性を簡易迅速にかつ十分正確に求めるこ
とができる簡単な構造の物性試験装置に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention makes it possible to easily, quickly and sufficiently accurately determine the properties of an elastic body, for example, a vulcanized rubber, such as a resilience, a loss coefficient, a storage modulus and a loss modulus. The present invention relates to a physical property test device having a simple structure.
【０００２】[0002]
【従来の技術】たとえば、ゴム製品を製造するに当たっ
ては、反発弾性のみならず、加硫ゴムの粘弾性に関連す
る損失係数、貯蔵弾性率、損失弾性率等の物性を正確に
把握してゴム組成物の成分管理を行なうことが必要であ
り、従来はこれらの値を精密機械であるスペクトロメー
タ粘弾性測定装置によって測定することが一般的であっ
た。2. Description of the Related Art For example, in producing a rubber product, not only rebound resilience but also physical properties such as a loss coefficient, a storage modulus and a loss modulus relating to viscoelasticity of vulcanized rubber are accurately grasped. It is necessary to control the components of the composition, and conventionally, these values have generally been measured with a spectrometer viscoelasticity measuring device which is a precision machine.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかるに、スペクトロ
メータ粘弾性測定装置は、振動、ほこりなどを嫌う精密
機械であることに加え、測定結果を得るまでに長時間を
要することから、そのスペクトロメータを、ゴム組成物
の成分管理を直接的に行う工場内の作業現場に設置する
ことは実質的に不可能であり、それ故に、通常は、サン
プリングした加硫ゴムを実験室に運び、そこで、所要の
物性値についての測定を行うことを余儀なくされてい
た。従って、測定結果を作業現場にフィードバックする
までに相当長い時間を要することになって、成分管理上
の迅速なる対応が甚だ困難であるという不都合があっ
た。However, since the spectrometer viscoelasticity measuring device is a precision machine that dislikes vibration, dust, and the like, and requires a long time to obtain a measurement result, the spectrometer is not used. However, it is practically impossible to set up a factory in a factory that directly controls the composition of a rubber composition, and therefore, it is usually necessary to carry a sampled vulcanized rubber to a laboratory where the required It was necessary to measure the physical property values of the materials. Therefore, it takes a considerably long time until the measurement result is fed back to the work site, and there is an inconvenience that it is extremely difficult to quickly respond to component management.
【０００４】この発明は、従来技術のかかる問題点に着
目してなされたものであり、ＪＩＳＫ６２５５−１９９
６に規定されるトリプソ式反発弾性試験装置に改良を加
えることで、反発弾性のみならず、損失係数、貯蔵弾性
率、損失弾性率等を、簡易迅速にかつ十分正確に測定す
ることを可能とし、しかも、工場内の成分管理現場に設
置してなお、所期した通りの機能を十分に発揮すること
ができる簡単な構造の、弾性体の物性試験装置を提供す
るにある。The present invention has been made in view of such problems of the prior art, and is described in JISK6255-199.
By making improvements to the tripso type rebound resilience test device specified in 6, it is possible to measure not only rebound resilience but also loss coefficient, storage modulus, loss modulus, etc. simply, quickly and sufficiently accurately. Another object of the present invention is to provide a device for testing physical properties of an elastic body having a simple structure which can be installed at a component management site in a factory and still exhibit its intended function sufficiently.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】この発明の、弾性体の物
性試験装置は、全体として円板状をなす振子に設けた球
状の打撃端を、支持装置で支持した試験片に衝突させ
て、振子、ひいては、上記打撃端の落下高さおよび反発
高さのそれぞれを読み取るものにおいて、たとえば前記
支持装置に、打撃端の、試験片への衝突に際する試験片
応力を測定するロードセルを設け、また、その衝突に際
する試験片のひずみを測定するセンサを設けたものであ
る。An apparatus for testing physical properties of an elastic body according to the present invention is characterized in that a spherical striking end provided on a generally disc-shaped pendulum is caused to collide with a test piece supported by a supporting device. Pendulum, and by extension, in reading the drop height and the rebound height of the hitting end, for example, the support device is provided with a load cell for measuring the test piece stress when the hitting end hits the test piece, Further, a sensor for measuring the strain of the test piece at the time of the collision is provided.
【０００６】この物性試験装置では、球状打撃端の落下
高さおよび反発高さのそれぞれを読み取ることで、ＪＩ
Ｓ Ｋ６２５５に規定されるところに基づいて反発弾性
を求めることができる他、ロードセルおよびひずみセン
サの測定結果に基づいて、損失係数、貯蔵弾性率および
損失弾性率のそれぞれを、スペクトロメータ粘弾性測定
装置を用いる場合に比し、相関係数が0.98程度の高い精
度で求めることができる。In this physical property test apparatus, the JI is obtained by reading the drop height and rebound height of the spherical impact end.
In addition to determining the rebound resilience based on the specification of SK6255, based on the measurement results of the load cell and the strain sensor, each of the loss coefficient, the storage modulus and the loss modulus can be measured by a spectrometer viscoelasticity measuring device. The correlation coefficient can be obtained with high accuracy of about 0.98 as compared with the case of using.
【０００７】なおここで、損失係数は、ロードセルおよ
びひずみセンサのそれぞれにて測定された、試験片応力
および試験片歪みの、図６に示すようなヒステリシスル
ープを作成し、それからHere, the loss coefficient is obtained by creating a hysteresis loop as shown in FIG. 6 for the test piece stress and the test piece strain measured by the load cell and the strain sensor, respectively.
【数１】 ここにΔＷ：ヒステリシスループの面積 Ｗ：ΔＡＢＣの面積 として求めることができる。(Equation 1) Here, ΔW: the area of the hysteresis loop, and W: the area of ΔABC.
【０００８】ところで、この損失係数は、先に述べた反
発弾性からも求めることができ、たとえば反発弾性率
（Ｒ％）を、 Ｒ＝（１−ｃｏｓα）／（１−ｃｏｓθ）×１００ α：反発角度（゜） θ：落下角度（゜） として求めた場合には、損失係数（ｔａｎδ）は、 ｔａｎδ＝−１ｎ（Ｒ／１００）／π として算出することができる。By the way, this loss coefficient can also be obtained from the rebound resilience described above. For example, the rebound resilience (R%) is calculated as follows: R = (1−cos α) / (1−cos θ) × 100 α: When the rebound angle (゜) θ: falling angle (゜) is obtained, the loss coefficient (tan δ) can be calculated as tan δ = −1 n (R / 100) / π.
【０００９】また、貯蔵弾性率Ｅ′は、The storage modulus E 'is
【数２】 ここで Ｆmax ：発生した力の最大値 ν：ポアソン比 Ａ：力検出手段の検出部面積 Ｓ：試料形状補正値 λｃ：圧縮比 ｈ：試料の厚さ Ｒ：打撃端の半径 Ｚmax ：打撃端のゴム中への重大侵入変位量（Ｚmax ＞
0.21Ｒ） Ｅ* ：複素弾性率(Equation 2) Here, Fmax: maximum value of generated force ν: Poisson's ratio A: detection area of force detecting means S: sample shape correction value λc: compression ratio h: sample thickness R: radius of impact end Zmax: radius of impact end Serious penetration displacement into rubber (Zmax>
0.21R) E * : complex modulus
【００１０】そして、損失弾性率Ｅ″は、上記の結果に
基づき、下記の式より求めることができる。The loss modulus E ″ can be obtained from the following equation based on the above results.
【数３】 (Equation 3)
【００１１】しかも、この装置によれば、極めて簡単な
構造の下で、多少の振動、塵埃等にはほとんど影響され
ることなく、短時間のうちに試験片応力および試験片歪
みを十分正確に測定することができるので、その装置
を、工場内の、たとえばゴム組成物の成分管理現場に設
置して、所期した通りの機能を十分に発揮させることが
でき、これがため、弾性体の所要の物性値を短時間のう
ちに求めて、それらの値を成分管理に速やかに反映させ
ることが可能となる。Further, according to this apparatus, the test piece stress and the test piece distortion can be sufficiently accurately measured in a short time under an extremely simple structure and little affected by vibration, dust and the like. Since the measurement can be performed, the device can be installed in a factory, for example, at a component management site of a rubber composition, so that the intended function can be sufficiently exhibited, and therefore, the required elastic body is required. Can be obtained in a short time, and those values can be promptly reflected in component management.
【００１２】[0012]
【発明の実施の形態】以下にこの発明の実施の形態を図
面に示すことに基づいて説明する。図１は、この発明の
一の実施形態を示す側面図および部分断面正面図であ
り、装置の基本的構成態様は、ＪＩＳ Ｋ６２５５−１
９９６に規定されるトリプソ式反発弾性試験装置と同様
のものである。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a side view and a partial cross-sectional front view showing an embodiment of the present invention. The basic configuration of the apparatus is based on JIS K6255-1.
This is the same as the tripso-type rebound resilience tester specified in 996.
【００１３】図中１は架台を、２は、架台１のレベルア
ジャスタをそれぞれ示し、３は、その架台上に設けた支
持フレームを示す。ここで、この支持フレーム３には、
全体としてほぼ円板状をなす振子４を、シャフト５を介
して支持する。なお、この支持は、ＪＩＳ Ｋ６２５５
−１９９６の参考２に記載されているようなエアベアリ
ングをもって行うことが、シャフト５の摩擦力を低減す
る上で好ましく、図に示すところでは、振子４と一体的
に構成したボス４ａを、シャフト側からの圧縮空気の噴
出をもってフローティング支持する。In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a gantry, 2 denotes a level adjuster of the gantry 1, and 3 denotes a support frame provided on the gantry. Here, this support frame 3
A substantially disk-shaped pendulum 4 as a whole is supported via a shaft 5. This support is based on JIS K6255.
In order to reduce the frictional force of the shaft 5, it is preferable to use an air bearing as described in Reference 2 of 1996-1996, and as shown in FIG. Floating support with the ejection of compressed air from the side.
【００１４】また支持フレーム３には、そこから突設し
たアーム６ａおよび水平ロッド６ｂを介して、角度目盛
を施した円弧上の目盛板７を固定し、振子４の落下高さ
および反発高さのそれぞれを、振子４に固定した指針８
をもって、角度（゜）として読み取り可能ならしめる。A scale plate 7 on an arc with an angle scale is fixed to the support frame 3 via an arm 6a and a horizontal rod 6b projecting therefrom, and the drop height and rebound height of the pendulum 4 are fixed. Are fixed to the pendulum 4
To make it readable as an angle (゜).
【００１５】なお、振子４の、上述のようなそれぞれの
高さの読み取りは、振子４の、ボス部４ａに装着した円
形目盛板９を振子と一体に変位させる一方、支持フレー
ム３に固定したスケールセンサー１０で、円形目盛板９
の変位位置もしくは量を読み取ることにて行うこともで
き、この場合には、振子４の落下高さおよび反発高さの
それぞれを自動的に読み取ることができる。The reading of the height of the pendulum 4 as described above is performed by displacing the circular scale plate 9 mounted on the boss 4a of the pendulum 4 integrally with the pendulum and fixing the pendulum 4 to the support frame 3. With the scale sensor 10, the circular scale 9
In this case, the drop height and the repulsion height of the pendulum 4 can be automatically read.
【００１６】ところで、ここにおける振子４は、円板の
周方向の一個所に、球状の打撃端１１を有するブラケッ
ト１２を半径方向外方へ突出させて設けてなり、これら
の打撃端１１とブラケット１２とで不平衡質量を構成す
る。ここで、球状の打撃端１１は、不平衡質量に基づく
円板の回動運動によって、架台上に取り付けた試験片支
持装置１３に装着される試験片に衝突する。The pendulum 4 here is provided with a bracket 12 having a spherical striking end 11 protruding radially outward at one location in the circumferential direction of the disk. 12 together with an unbalanced mass. Here, the spherical striking end 11 collides with a test piece mounted on the test piece support device 13 mounted on the gantry by the rotational movement of the disk based on the unbalanced mass.
【００１７】ここにおいて、試験片支持装置１３への試
験片の装着方式は、ＪＩＳに規定される、真空吸着によ
る固定方式と、ばねによる固定方式とのいずれか一方も
しくは双方を採用することができるが、図に示すところ
では、ばねによる固定方式だけを用いている。図２，３
はそれぞれ、その試験片支持装置１３を拡大して示す側
面図および正面図であり、これは、固定台１４の表面
に、所定の間隔をおいて平行に固定した一対のガイドバ
ー１５と、それらの両ガイドバー１５を跨いで配置さ
れ、ガイドバー間に差し込んだ、図３に仮想線で示す試
験片Ｓを、所定の力で固定台側に押圧する保持板１６と
を具えてなる。ここで保持板１６は、その中央部分に、
それによって保持した試験片Ｓの中央部への打撃端１１
の衝突を許容する貫通孔１７を有し、また、保持板それ
自身は、固定台側に収容した図示しないばね部材によ
り、固定台方向へ常時付勢される。Here, as a method of mounting the test piece on the test piece support device 13, one or both of a fixing method by vacuum suction and a fixing method by a spring, which are specified in JIS, can be adopted. However, in the drawing, only the fixing method using a spring is used. Figures 2 and 3
Are a side view and a front view, respectively, showing the test piece supporting device 13 in an enlarged manner. The pair of guide bars 15 are fixed to the surface of a fixing base 14 in parallel at a predetermined interval, and And a holding plate 16 for pressing the test piece S, which is inserted between the guide bars and indicated by a virtual line in FIG. Here, the holding plate 16 has a central portion
The impact end 11 to the center of the test piece S held thereby
The holding plate itself is constantly urged in the direction of the fixed table by a spring member (not shown) housed on the fixed table side.
【００１８】なお、図中１８は、支持装置１３の上方に
配設した、振子４のストッパを示し、このストッパ１８
は、振子４が拘束のない自由状態にあって、不平衡質量
が最も下方に位置し、指針８が目盛板７の０を指すとき
に、図１（ａ）に示すように、ブラケット１２の突出基
部に当接する。このストッパ１８は、仮に、試験片Ｓが
無い状態で振子４が回動することがあっても、固定台１
４の背面側に配置する、応力検出手段としてのロードセ
ル２０を破損から保護すべく機能する。In the figure, reference numeral 18 denotes a stopper for the pendulum 4 disposed above the support device 13, and the stopper 18
When the pendulum 4 is in an unrestricted free state, the unbalanced mass is located at the lowest position, and the pointer 8 points to 0 of the scale plate 7, as shown in FIG. It abuts the protruding base. Even if the pendulum 4 rotates in a state where the test piece S is not present, even if the
4 functions to protect the load cell 20, which is disposed on the rear side of the load cell 4, as stress detection means from damage.
【００１９】なおここでは、支持装置１３の前面と、ブ
ラケット１２の打撃端突設基部との対向面間のクリアラ
ンスをたとえば３．５ｍｍとし、このクリアランスをも
って、打撃端１１の、試験片Ｓの衝突時における、その
試験片Ｓへの、打撃端１１の十分なる入り込みを許容す
る。Here, the clearance between the front surface of the support device 13 and the opposing surface of the bracket 12 at the striking end protruding base is, for example, 3.5 mm. With this clearance, the striking end 11 collides with the test piece S. At this time, it is possible to allow the striking end 11 to sufficiently enter the test piece S.
【００２０】そしてさらに、図示の装置では、固定台１
４の背面側位置で、ケーシング１９に収納して配置した
ロードセル２０の受衡部２０ａを、固定台１４に貫通さ
せて、支持装置１３にて支持される試験片Ｓの中央部、
いいかえれば、その試験片Ｓへの打撃端１１の衝突位置
と対応する位置に臨ませ、それの先端面を固定台１４の
表面と同一の面内に位置させる。このように配設したロ
ードセル２０は、試験片に打撃端１１が衝突する際に、
受衝部２０ａの作用下で、その試験片に生じる応力を測
定する。Further, in the illustrated apparatus, the fixed base 1
4, the receiving portion 20 a of the load cell 20 housed and disposed in the casing 19 is passed through the fixing table 14, and the center of the test piece S supported by the support device 13 is provided.
In other words, the striking end 11 faces the test piece S at a position corresponding to the collision position, and its tip end surface is positioned in the same plane as the surface of the fixing table 14. When the hitting end 11 collides with the test piece, the load cell 20 arranged in this manner
Under the action of the receiving portion 20a, the stress generated in the test piece is measured.
【００２１】またこの装置では、支持装置１３の上方
で、前記ストッパ１８と隣接する位置に、試験片Ｓのひ
ずみを測定するセンサ、図では、ブラケット１２の、支
持装置側表面１２ａまでの距離を測定する光センサ２１
を配設する。この光センサ２１は検知部の他に、試験片
Ｓと同一形状のキリブレーション用ブロックおよび増幅
アンプを具え、打撃端１１が試験片Ｓに衝突する際の、
ブラケット１２の前記表面１２ａまでの距離、ひいて
は、その試験片のひずみを測定する。この場合、前述の
キャリブレーションブロックで０点補正をした後に反発
弾性試験を開始するが、最初の３回は予備打撃でその後
の３回を実測し、光センサ２１は０点位置の手前側でマ
イナスで、一方、０点位置よりゴム中への変位量をプラ
ス電圧で測定する。In this apparatus, the distance between the sensor 12 for measuring the strain of the test piece S, in the figure, the bracket 12 and the supporting apparatus side surface 12a is positioned above the supporting apparatus 13 and adjacent to the stopper 18. Optical sensor 21 for measurement
Is arranged. The optical sensor 21 includes, in addition to the detection unit, a calibration block and an amplification amplifier having the same shape as the test piece S, and is used when the striking end 11 collides with the test piece S.
The distance between the surface of the bracket 12 and the surface 12a and the strain of the test piece are measured. In this case, the rebound resilience test is started after the zero point correction by the above-mentioned calibration block, but the first three times are preliminary hits and the subsequent three times are actually measured, and the optical sensor 21 is located at the near side of the zero point position. On the other hand, the amount of displacement from the zero point position into the rubber is measured with a positive voltage.
【００２２】以上のように構成してなる装置によれば、
図３に示すように、試験片Ｓを一対のガイドバー１５の
間で、保持板１６の背面側に差し込むとともに、その試
験片Ｓを、図示しないばね部材の作用下で、保持板１６
によって所定の力で固定台側に押圧した状態で、振子
４、ひいては打撃端１１を所定の高さから自由落下させ
て、その打撃端１１を、保持板１６の貫通孔１７を介し
て試験片Ｓに衝突させた場合の、打撃端１１の反発高さ
を、目盛板７または光スケールセンサ９を用いて読み取
ることで、従来のトリプソ式反発弾性試験装置と全く同
様にして、反発弾性もしくは反発弾性率を求めることが
できる。According to the apparatus configured as described above,
As shown in FIG. 3, the test piece S is inserted between the pair of guide bars 15 on the back side of the holding plate 16, and the test piece S is held under the action of a spring member (not shown).
The pendulum 4 and thus the striking end 11 are freely dropped from a predetermined height in a state where the striking end 11 is pressed against the fixed base side by a predetermined force, and the struck end 11 is moved through the through hole 17 of the holding plate 16 into a test piece. By reading the rebound height of the striking end 11 when colliding with S using the scale plate 7 or the optical scale sensor 9, the rebound resilience or rebound is exactly the same as in a conventional tripso-type rebound resilience test apparatus. The modulus of elasticity can be determined.
【００２３】またこの装置では、打撃端１１が試験片Ｓ
にこのように衝突した場合に、試験片Ｓに生じる応力お
よびひずみのそれぞれを、ロードセル２０および光セン
サ２１のそれぞれをもって測定する。図４は、このとき
の測定結果を示すグラフである。そこでその後は、この
ようなそれぞれの測定結果から、特定のひずみ毎の平均
応力を換算し、この換算結果に基づいて、図５に示すよ
うなひずみ−応力曲線を求め、この曲線をもとにして、
損失係数、貯蔵弾性率、損失弾性率等の所要の値を算出
する。In this apparatus, the striking end 11 is connected to the test piece S
Each of the stress and strain generated in the test piece S when such collision occurs is measured by the load cell 20 and the optical sensor 21, respectively. FIG. 4 is a graph showing the measurement results at this time. Therefore, after that, the average stress for each specific strain is converted from each measurement result, and a strain-stress curve as shown in FIG. 5 is obtained based on the conversion result. hand,
Calculate required values such as loss coefficient, storage elastic modulus, and loss elastic modulus.
【００２４】ここで、損失係数は、先に述べたように、Here, the loss coefficient is, as described above,
【数４】 をもって算出することができ、このようにして算出した
損失係数は、反発弾性率に基づいて算出した値に比し
て、ほとんど差はない。また、貯蔵弾性率は、これも先
に述べたように、(Equation 4) The loss coefficient calculated in this way has almost no difference compared to the value calculated based on the rebound resilience. Also, the storage modulus, as also mentioned earlier,
【数５】 によって、そして、損失弾性率は、(Equation 5) And the loss modulus is
【数６】 によってそれぞれ算出することができる。(Equation 6) Can be calculated respectively.
【００２５】このようにここでは、打撃端１１を試験片
Ｓに衝突させたときの、その試験片Ｓに生じる応力およ
びひずみを測定するだけで、たとえばゴム組成物の成分
管理に重要な意義を有する上記各物性値を簡易迅速に求
めることができ、得られたそれらの数値を、ゴム組成物
の成分管理に直ちに反映させることが可能となる。As described above, here, only by measuring the stress and strain generated in the test piece S when the striking end 11 collides with the test piece S, it is important to control the composition of the rubber composition, for example. Each of the above physical properties can be easily and quickly obtained, and the obtained values can be immediately reflected in the management of the components of the rubber composition.
【００２６】しかもこの装置は、基本的構成態様を、既
知のトリプソ式反発弾性試験装置と同様とするものであ
って、構造が簡単であるとともに、塵埃、振動等による
性能上の影響が小さいので、ゴム組成物の成分管理現場
にその装置を設置して、必要に応じて所要の物性値を、
十分な精度をもって速やかに入手することができ、これ
により必要な行為をより迅速に行うとともに、成分管理
をよりきめ細かに行うことが可能となる。In addition, the basic configuration of this apparatus is the same as that of a known tripso-type rebound resilience test apparatus. The apparatus has a simple structure and has little effect on performance due to dust, vibration, and the like. , Installing the equipment at the rubber composition component management site, if necessary, required physical properties,
It can be obtained promptly with sufficient accuracy, thereby enabling necessary actions to be performed more quickly and component management to be performed more finely.
【００２７】[0027]
【発明の効果】以上に述べたところから明らかなよう
に、この発明によれば、弾性体の反発弾性の他、損失係
数、貯蔵弾性率、損失弾性率の物性値を、組成物の成分
管理現場の塵埃、振動等にほとんど影響されることな
く、十分高い精度をもって簡易迅速に求めることがで
き、これによって、上記成分管理現場での対応を極めて
適正なものとし、また、よりきめ細かなものとすること
ができる。As apparent from the above description, according to the present invention, in addition to the rebound resilience of the elastic body, the physical properties of the loss coefficient, the storage elastic modulus, and the loss elastic modulus can be controlled by controlling the components of the composition. It can be easily and quickly obtained with sufficiently high accuracy without being affected by on-site dust, vibration, etc., which makes the above-mentioned component management on-site very appropriate and more detailed. can do.
【図１】この発明の一の実施形態を示す側面図および正
面図である。FIG. 1 is a side view and a front view showing an embodiment of the present invention.
【図２】支持装置の拡大側面図である。FIG. 2 is an enlarged side view of the support device.
【図３】支持装置の拡大正面図である。FIG. 3 is an enlarged front view of the support device.
【図４】応力およびひずみの測定値を示すグラフであ
る。FIG. 4 is a graph showing measured values of stress and strain.
【図５】応力−ひずみ曲線を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing a stress-strain curve.
【図６】応力−ひずみ曲線を模式的に示すグラフであ
る。FIG. 6 is a graph schematically showing a stress-strain curve.
１ 架台 ２ レベルアジャスタ ３ 支持フレーム ４ 振子 ５ シャフト ６ アーム ７ 目盛板 ８ 指針 ９ 光スケールセンサ １０ スケール円板 １１ 打撃端 １２ ブラケット １２ａ 支持装置側表面 １３ 支持装置 １４ 固定台 １５ ガイドバー １６ 保持板 １７ 貫通孔 １８ ストッパ １９ ケーシング ２０ ロードセル ２０ａ 受衝部 ２１ 光センサ Ｓ 試験片 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Stand 2 Level adjuster 3 Support frame 4 Pendulum 5 Shaft 6 Arm 7 Scale plate 8 Pointer 9 Optical scale sensor 10 Scale disk 11 Striking end 12 Bracket 12a Supporting device side surface 13 Supporting device 14 Fixing table 15 Guide bar 16 Holding plate 17 Through hole 18 Stopper 19 Casing 20 Load cell 20a Receiving part 21 Optical sensor S Test piece
─────────────────────────────────────────────────────
────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成９年６月１８日[Submission date] June 18, 1997
【手続補正１】[Procedure amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００９[Correction target item name] 0009
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【０００９】また、貯蔵弾性率Ｅ′は、The storage modulus E 'is
【数２】 ここで Ｆmax ：発生した力の最大値 ν：ポアソン比 Ａ：力検出手段の検出部面積 Ｓ：試料形状補正値 λｃ：圧縮比 ｈ：試料の厚さ Ｒ：打撃端の半径 Ｚmax ：打撃端のゴム中への重大侵入変位量（Ｚmax ＞
0.21Ｒ） Ｅ* ：複素弾性率(Equation 2) Here, Fmax: maximum value of generated force ν: Poisson's ratio A: detection area of force detecting means S: sample shape correction value λc: compression ratio h: sample thickness R: radius of impact end Zmax: radius of impact end Serious penetration displacement into rubber (Zmax>
0.21R) E * : complex modulus
【手続補正２】[Procedure amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１０[Correction target item name] 0010
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００１０】そして、損失弾性率Ｅ″は、上記の結果に
基づき、下記の式より求めることができる。The loss modulus E ″ can be obtained from the following equation based on the above results.
【数３】 (Equation 3)
Claims (1)
した試験片に衝突させて、振子の落下高さおよび反発高
さのそれぞれを読み取る装置において、 前記打撃端の、試験片への衝突に際する試験片の応力を
測定するロードセルを設けるとともに、その衝突に際す
る試験片のひずみを測定するセンサを設けることを特徴
とする弾性体の物性試験装置。1. A device for reading a drop height and a rebound height of a pendulum by causing a hitting end provided on a pendulum to collide with a test piece supported by a supporting device, wherein the hitting end is applied to a test piece. An apparatus for testing physical properties of an elastic body, comprising: a load cell for measuring a stress of a test piece upon collision; and a sensor for measuring strain of the test piece upon collision.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP6442797A JPH10260123A (en) | 1997-03-18 | 1997-03-18 | Device for testing physical property of elastic body |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6442797A JPH10260123A (en) | 1997-03-18 | 1997-03-18 | Device for testing physical property of elastic body |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10260123A true JPH10260123A (en) | 1998-09-29 |
Family
ID=13257979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6442797A Pending JPH10260123A (en) | 1997-03-18 | 1997-03-18 | Device for testing physical property of elastic body |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10260123A (en) |
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