JPH10174435A - Ｄｃ−ｄｃコンバータ - Google Patents
Ｄｃ−ｄｃコンバータInfo
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- JPH10174435A JPH10174435A JP33080596A JP33080596A JPH10174435A JP H10174435 A JPH10174435 A JP H10174435A JP 33080596 A JP33080596 A JP 33080596A JP 33080596 A JP33080596 A JP 33080596A JP H10174435 A JPH10174435 A JP H10174435A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 活栓接続時に発生する突入電流を抑制し、稼
働中の電源の急激な出力電圧低下を防止することがで
き、かつ活栓接続時の時間的制約を改善することができ
るリモートセンシング機能を持つＤＣ−ＤＣコンバータ
を提供する。 【解決手段】 １つの負荷装置に対して複数台を並列に
接続して電力を供給するＤＣ−ＤＣコンバータ１であっ
て、トランジスタ２、トランス３、ダイオード４，５、
コイル６、コンデンサ７からなるメイン回路１９と、コ
ネクタ１０と、抵抗１２，１３、比較増幅器１４、基準
電圧１５、ＰＷＭ制御回路１６、駆動回路１７からなる
制御回路２０と、抵抗２３とから構成され、コネクタ１
０の入力端子ａ，ｂに中間の長さ、電源出力端子ｃとそ
の出力検出端子ｅに短い長さ、グランド出力端子ｄとそ
の出力検出端子ｆに長い長さのそれぞれのピンを使用
し、並列運転中の入力電源および装置１１への活栓接続
時にシーケンスを持たせる。
働中の電源の急激な出力電圧低下を防止することがで
き、かつ活栓接続時の時間的制約を改善することができ
るリモートセンシング機能を持つＤＣ−ＤＣコンバータ
を提供する。 【解決手段】 １つの負荷装置に対して複数台を並列に
接続して電力を供給するＤＣ−ＤＣコンバータ１であっ
て、トランジスタ２、トランス３、ダイオード４，５、
コイル６、コンデンサ７からなるメイン回路１９と、コ
ネクタ１０と、抵抗１２，１３、比較増幅器１４、基準
電圧１５、ＰＷＭ制御回路１６、駆動回路１７からなる
制御回路２０と、抵抗２３とから構成され、コネクタ１
０の入力端子ａ，ｂに中間の長さ、電源出力端子ｃとそ
の出力検出端子ｅに短い長さ、グランド出力端子ｄとそ
の出力検出端子ｆに長い長さのそれぞれのピンを使用
し、並列運転中の入力電源および装置１１への活栓接続
時にシーケンスを持たせる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＤＣ−ＤＣコンバ
ータに関し、特に出力電圧を負荷装置側で検出する、い
わゆるリモートセンシング機能を持ち、たとえば無停止
運転が要求されるサーバなどの大形機器やシステムにお
いて、並列運転中の活栓接続が必要な電子機器、システ
ムに使用して好適なＤＣ−ＤＣコンバータに適用して有
効な技術に関する。
ータに関し、特に出力電圧を負荷装置側で検出する、い
わゆるリモートセンシング機能を持ち、たとえば無停止
運転が要求されるサーバなどの大形機器やシステムにお
いて、並列運転中の活栓接続が必要な電子機器、システ
ムに使用して好適なＤＣ−ＤＣコンバータに適用して有
効な技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】たとえば、本発明者が検討したことろに
よれば、リモートセンシングと呼ばれる出力電圧を負荷
装置側で検出する方法は、配線パターンの抵抗分および
コネクタの接触抵抗による電圧降下を補正するための有
効な手段として一般的に使用されているものと考えられ
る。
よれば、リモートセンシングと呼ばれる出力電圧を負荷
装置側で検出する方法は、配線パターンの抵抗分および
コネクタの接触抵抗による電圧降下を補正するための有
効な手段として一般的に使用されているものと考えられ
る。
【０００３】しかし、この方法では、ＤＣ−ＤＣコンバ
ータの出力電圧の検出線を負荷装置に接続する前に入力
を供給すると、比較器の検出電圧が確定せず出力が過電
圧状態となり、逆に入力が供給される前に負荷装置に接
続すると、稼働中の他のＤＣ−ＤＣコンバータの出力電
圧による突入電流が流れ込み出力電圧の急激な低下を招
くという問題が考えられる。以下、本発明者の検討内容
を、図２〜図５により動作説明と問題点について説明す
る。
ータの出力電圧の検出線を負荷装置に接続する前に入力
を供給すると、比較器の検出電圧が確定せず出力が過電
圧状態となり、逆に入力が供給される前に負荷装置に接
続すると、稼働中の他のＤＣ−ＤＣコンバータの出力電
圧による突入電流が流れ込み出力電圧の急激な低下を招
くという問題が考えられる。以下、本発明者の検討内容
を、図２〜図５により動作説明と問題点について説明す
る。
【０００４】図２において、ＤＣ−ＤＣコンバータ１に
供給される直流入力Ｖｉは、トランジスタ２のスイッチ
ング作用によりトランス３で変圧、ダイオード４，５で
整流、コイル６およびコンデンサ７で平滑という過程を
通って直流出力Ｖｏに変換される。この直流出力Ｖｏ
は、出力ライン８，９の抵抗分とコネクタ１０の電源出
力端子ｃ，グランド出力端子ｄの接触抵抗による電圧降
下によって装置１１ではＶｏ' となる。この直流出力Ｖ
ｏ' をコネクタ１０の出力検出端子ｅ，ｆに接続された
抵抗１２，１３で分圧し、検出電圧Ｖｓとして比較増幅
器１４により基準電圧１５と比較される。その結果をＰ
ＷＭ制御回路１６に送り、直流出力Ｖｏ'が常に一定に
なるように駆動回路１７を介してトランジスタ２のスイ
ッチングを制御する。
供給される直流入力Ｖｉは、トランジスタ２のスイッチ
ング作用によりトランス３で変圧、ダイオード４，５で
整流、コイル６およびコンデンサ７で平滑という過程を
通って直流出力Ｖｏに変換される。この直流出力Ｖｏ
は、出力ライン８，９の抵抗分とコネクタ１０の電源出
力端子ｃ，グランド出力端子ｄの接触抵抗による電圧降
下によって装置１１ではＶｏ' となる。この直流出力Ｖ
ｏ' をコネクタ１０の出力検出端子ｅ，ｆに接続された
抵抗１２，１３で分圧し、検出電圧Ｖｓとして比較増幅
器１４により基準電圧１５と比較される。その結果をＰ
ＷＭ制御回路１６に送り、直流出力Ｖｏ'が常に一定に
なるように駆動回路１７を介してトランジスタ２のスイ
ッチングを制御する。
【０００５】しかし、ＤＣ−ＤＣコンバータ１を装置１
１に接続する際の傾きやコネクタ１０のピンの長さに誤
差があると、コネクタ１０の出力検出端子ｅ，ｆが装置
１１に接続されるより先に入力端子ａ，ｂが直流入力Ｖ
ｉに接続されることがある。この場合、検出電圧Ｖｓが
確定しないことになり、トランジスタ２のスイッチング
が制御されず、その結果として直流出力Ｖｏは過電圧と
なる。
１に接続する際の傾きやコネクタ１０のピンの長さに誤
差があると、コネクタ１０の出力検出端子ｅ，ｆが装置
１１に接続されるより先に入力端子ａ，ｂが直流入力Ｖ
ｉに接続されることがある。この場合、検出電圧Ｖｓが
確定しないことになり、トランジスタ２のスイッチング
が制御されず、その結果として直流出力Ｖｏは過電圧と
なる。
【０００６】図３は、図２における問題点を解決するた
めの最も簡単な方式で、入力ラインにスイッチ２１を追
加したものである。ここではＤＣ−ＤＣコンバータ１を
装置１１に接続後スイッチ２１をＯＮにすることで、入
力端子ａ，ｂが直流入力Ｖｉに接続される前にコネクタ
１０の電源出力端子ｃ，グランド出力端子ｄおよび出力
検出端子ｅ，ｆを装置１１に確実に接続することができ
る。
めの最も簡単な方式で、入力ラインにスイッチ２１を追
加したものである。ここではＤＣ−ＤＣコンバータ１を
装置１１に接続後スイッチ２１をＯＮにすることで、入
力端子ａ，ｂが直流入力Ｖｉに接続される前にコネクタ
１０の電源出力端子ｃ，グランド出力端子ｄおよび出力
検出端子ｅ，ｆを装置１１に確実に接続することができ
る。
【０００７】しかし、本構成のＤＣ−ＤＣコンバータを
図４のように並列運転を行う場合、ＤＣ−ＤＣコンバー
タ１−Ｎｏ．１を装置１１に接続する際、他の稼働中の
ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．２〜Ｎｏ．ｎの直流出
力Ｖｏ' によるコンデンサ７への充電電流が突入電流Ｉ
ｒとして流れ込む。この突入電流Ｉｒは直流出力Ｖｏ'
とコンデンサ７のインピーダンスＺｃで決まり、以下の
式で表される。
図４のように並列運転を行う場合、ＤＣ−ＤＣコンバー
タ１−Ｎｏ．１を装置１１に接続する際、他の稼働中の
ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．２〜Ｎｏ．ｎの直流出
力Ｖｏ' によるコンデンサ７への充電電流が突入電流Ｉ
ｒとして流れ込む。この突入電流Ｉｒは直流出力Ｖｏ'
とコンデンサ７のインピーダンスＺｃで決まり、以下の
式で表される。
【０００８】 Ｉｒ＝Ｖｏ' ／Ｚｃ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（式１） ここで、直流出力Ｖｏ' ＝５Ｖ、コンデンサ７のインピ
ーダンスＺｃ＝１０ｍΩと仮定すると、突入電流Ｉｒは
５００Ａとなり、稼働中のＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎ
ｏ．２〜Ｎｏ．ｎの直流出力Ｖｏ' を急激に低下させ負
荷装置の動作停止を招くという新たな問題が発生する。
ーダンスＺｃ＝１０ｍΩと仮定すると、突入電流Ｉｒは
５００Ａとなり、稼働中のＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎ
ｏ．２〜Ｎｏ．ｎの直流出力Ｖｏ' を急激に低下させ負
荷装置の動作停止を招くという新たな問題が発生する。
【０００９】これを解決する手段として、特開平２−２
９７６１６号公報で示されるようなプリチャージを行う
方法がある。この方法は、たとえば図５に示すように、
プリチャージ用の抵抗２２とプリチャージ端子ｇを追加
するとともに、図３におけるコネクタ１０の電源出力端
子ｃを他の端子より短くしたもので、コネクタ１０の電
源出力端子ｃが装置１１に接続されるまでの時間差を利
用し、コンデンサ７への突入電流Ｉｒを抵抗２２を介し
て流すものである。これにより前記（式１）は、 Ｉｒ＝Ｖｏ' ／（Ｚｃ＋Ｒｐ） ・・・・・・・・・・・・・・（式２） となり、仮に抵抗２２の抵抗値Ｒｐ＝１Ωとすると、突
入電流Ｉｒは約５Ａに抑えることができる。
９７６１６号公報で示されるようなプリチャージを行う
方法がある。この方法は、たとえば図５に示すように、
プリチャージ用の抵抗２２とプリチャージ端子ｇを追加
するとともに、図３におけるコネクタ１０の電源出力端
子ｃを他の端子より短くしたもので、コネクタ１０の電
源出力端子ｃが装置１１に接続されるまでの時間差を利
用し、コンデンサ７への突入電流Ｉｒを抵抗２２を介し
て流すものである。これにより前記（式１）は、 Ｉｒ＝Ｖｏ' ／（Ｚｃ＋Ｒｐ） ・・・・・・・・・・・・・・（式２） となり、仮に抵抗２２の抵抗値Ｒｐ＝１Ωとすると、突
入電流Ｉｒは約５Ａに抑えることができる。
【００１０】しかし、この抵抗２２によるコンデンサ７
のプリチャージが十分に行われないと、次にコネクタ１
０の電源出力端子ｃが装置１１に接続された時、第２の
突入電流が流れ、前記と同様な問題が発生することにな
るため、このプリチャージ時間を十分確保できる構造を
採用しなければならない。
のプリチャージが十分に行われないと、次にコネクタ１
０の電源出力端子ｃが装置１１に接続された時、第２の
突入電流が流れ、前記と同様な問題が発生することにな
るため、このプリチャージ時間を十分確保できる構造を
採用しなければならない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前記のよう
な技術において、プリチャージの時間を確保するために
は、コネクタ端子が装置に接続されるまでの時間差を大
きく確保すればよいが、この方法をコネクタの構造だけ
で満足させることには限界があるため、これとは別に特
殊な機構を設ける必要がある。
な技術において、プリチャージの時間を確保するために
は、コネクタ端子が装置に接続されるまでの時間差を大
きく確保すればよいが、この方法をコネクタの構造だけ
で満足させることには限界があるため、これとは別に特
殊な機構を設ける必要がある。
【００１２】しかし、プリチャージ回路の追加による抵
抗の追加およびコネクタ端子数の増加に加え、特殊な機
構を設けることはＤＣ−ＤＣコンバータの体積増加およ
びコストの増加を招くことになる。
抗の追加およびコネクタ端子数の増加に加え、特殊な機
構を設けることはＤＣ−ＤＣコンバータの体積増加およ
びコストの増加を招くことになる。
【００１３】そこで、本発明の目的は、抵抗およびコネ
クタ端子数の増加や特殊な機構を設けることなく、かつ
体積およびコストの増加を招くことなく、活栓接続時に
発生する突入電流を抑制し、稼働中の電源の急激な出力
電圧低下を防止することができ、かつ活栓接続時の時間
的制約を改善することができるリモートセンシング機能
を持つＤＣ−ＤＣコンバータを提供することにある。
クタ端子数の増加や特殊な機構を設けることなく、かつ
体積およびコストの増加を招くことなく、活栓接続時に
発生する突入電流を抑制し、稼働中の電源の急激な出力
電圧低下を防止することができ、かつ活栓接続時の時間
的制約を改善することができるリモートセンシング機能
を持つＤＣ−ＤＣコンバータを提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明のＤＣ−ＤＣコン
バータは、出力電圧を負荷装置側で検出する、いわゆる
リモートセンシング機能を持ち、１つの負荷装置に対し
て複数台を並列に接続して電力を供給するＤＣ−ＤＣコ
ンバータに適用されるものであり、入力電源および負荷
装置への接続は、長・中・短の３種類の異なる長さの端
子を持つコネクタを使用し、このコネクタの端子のう
ち、入力端子に中間の長さの端子、電源出力端子とこの
検出端子に短い長さの端子、グランド出力端子とこの検
出端子に長い長さの端子をそれぞれ区別して使用するも
のである。
バータは、出力電圧を負荷装置側で検出する、いわゆる
リモートセンシング機能を持ち、１つの負荷装置に対し
て複数台を並列に接続して電力を供給するＤＣ−ＤＣコ
ンバータに適用されるものであり、入力電源および負荷
装置への接続は、長・中・短の３種類の異なる長さの端
子を持つコネクタを使用し、このコネクタの端子のう
ち、入力端子に中間の長さの端子、電源出力端子とこの
検出端子に短い長さの端子、グランド出力端子とこの検
出端子に長い長さの端子をそれぞれ区別して使用するも
のである。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて詳細に説明する。
に基づいて詳細に説明する。
【００１６】図１は本発明の一実施の形態であるＤＣ−
ＤＣコンバータを示す回路図である。なお、ここでは先
に説明した図２〜図５と同一部分は同一符号を付して詳
細な説明を省略する。
ＤＣコンバータを示す回路図である。なお、ここでは先
に説明した図２〜図５と同一部分は同一符号を付して詳
細な説明を省略する。
【００１７】まず、図１により本実施の形態のＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータの構成を説明する。
Ｃコンバータの構成を説明する。
【００１８】本実施の形態のＤＣ−ＤＣコンバータは、
たとえば無停止運転が要求され、並列運転中の活栓接続
が必要な電子機器、システムにおいて、１つの負荷装置
に対して複数台を並列に接続して電力を供給するＤＣ−
ＤＣコンバータ１とされ、トランジスタ２、トランス
３、ダイオード４，５、コイル６、コンデンサ７および
出力ライン８，９からなるメイン回路１９と、コネクタ
１０と、抵抗１２，１３、比較増幅器１４、基準電圧１
５、ＰＷＭ制御回路１６および駆動回路１７からなる制
御回路２０と、抵抗２３とから構成され、このＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ１はＮｏ．１〜Ｎｏ．ｎの複数台が並列に
装置１１（負荷装置）に接続されている。
たとえば無停止運転が要求され、並列運転中の活栓接続
が必要な電子機器、システムにおいて、１つの負荷装置
に対して複数台を並列に接続して電力を供給するＤＣ−
ＤＣコンバータ１とされ、トランジスタ２、トランス
３、ダイオード４，５、コイル６、コンデンサ７および
出力ライン８，９からなるメイン回路１９と、コネクタ
１０と、抵抗１２，１３、比較増幅器１４、基準電圧１
５、ＰＷＭ制御回路１６および駆動回路１７からなる制
御回路２０と、抵抗２３とから構成され、このＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ１はＮｏ．１〜Ｎｏ．ｎの複数台が並列に
装置１１（負荷装置）に接続されている。
【００１９】特に、本実施の形態においては、コネクタ
１０が長・中・短の３種類の異なる長さのピンを持ち、
コネクタ１０の入力端子ａ，ｂに中ピン、電源出力端子
ｃとその出力検出端子ｅに短ピン、グランド出力端子ｄ
とその出力検出端子ｆに長ピンが使用され、さらにコネ
クタ１０の電源出力端子ｃと出力検出端子ｅとの間に抵
抗２３が接続されている。すなわち、入力端子ａ，ｂの
ピンは電源出力端子ｃとその出力検出端子ｅのピンより
もＬ１だけ長く、グランド出力端子ｄとその出力検出端
子ｆのピンは入力端子ａ，ｂのピンよりもＬ２だけ長く
なっている。
１０が長・中・短の３種類の異なる長さのピンを持ち、
コネクタ１０の入力端子ａ，ｂに中ピン、電源出力端子
ｃとその出力検出端子ｅに短ピン、グランド出力端子ｄ
とその出力検出端子ｆに長ピンが使用され、さらにコネ
クタ１０の電源出力端子ｃと出力検出端子ｅとの間に抵
抗２３が接続されている。すなわち、入力端子ａ，ｂの
ピンは電源出力端子ｃとその出力検出端子ｅのピンより
もＬ１だけ長く、グランド出力端子ｄとその出力検出端
子ｆのピンは入力端子ａ，ｂのピンよりもＬ２だけ長く
なっている。
【００２０】次に、本実施の形態の作用について、ＤＣ
−ＤＣコンバータの段階的な動作を説明する。
−ＤＣコンバータの段階的な動作を説明する。
【００２１】第１の段階で、ＤＣ−ＤＣコンバータ１−
Ｎｏ．１を直流入力Ｖｉおよび装置１１に接続すると
き、まずグランド出力端子ｄおよび出力検出端子ｆが装
置１１に接続される。
Ｎｏ．１を直流入力Ｖｉおよび装置１１に接続すると
き、まずグランド出力端子ｄおよび出力検出端子ｆが装
置１１に接続される。
【００２２】第２の段階では、入力端子ａ，ｂが直流入
力Ｖｉに接続され、ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．１
が動作を開始する。この時の動作は次の通りである。
力Ｖｉに接続され、ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．１
が動作を開始する。この時の動作は次の通りである。
【００２３】まず、ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．１
の出力検出端子ｅは解放状態のため、抵抗１２をＲ１、
抵抗１３をＲ２、抵抗２３をＲ３とすると、検出電圧Ｖ
ｓは、 Ｖｓ＝Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）・Ｖｏ ・・・・・・・・・（式３） となる。
の出力検出端子ｅは解放状態のため、抵抗１２をＲ１、
抵抗１３をＲ２、抵抗２３をＲ３とすると、検出電圧Ｖ
ｓは、 Ｖｓ＝Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）・Ｖｏ ・・・・・・・・・（式３） となる。
【００２４】さらに、ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．
１の動作は前述の説明で述べた通りに、検出電圧Ｖｓ＝
基準電圧となるように制御されるため、直流出力Ｖｏ
は、基準電圧１５をＶｒｅｆとすると、前記（式３）を
変形して、 Ｖｏ＝（Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）／Ｒ２・Ｖｒｅｆ ・・・・・・・（式４） となる。
１の動作は前述の説明で述べた通りに、検出電圧Ｖｓ＝
基準電圧となるように制御されるため、直流出力Ｖｏ
は、基準電圧１５をＶｒｅｆとすると、前記（式３）を
変形して、 Ｖｏ＝（Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）／Ｒ２・Ｖｒｅｆ ・・・・・・・（式４） となる。
【００２５】ここで、装置１１での直流出力Ｖｏ' を、 Ｖｏ' ＝（Ｒ１＋Ｒ２）／Ｒ２・Ｖｒｅｆ ・・・・・・・・・（式５） となるようにＲ１、Ｒ２を設定しておくと、前記（式
４）は、 Ｖｏ＝Ｖｏ' ＋Ｒ３／Ｒ２・Ｖｒｅｆ ・・・・・・・・・・・（式６） ΔＶ＝Ｒ３／Ｒ２・Ｖｒｅｆ ・・・・・・・・・・・・・・・（式７） Ｖｏ＝Ｖｏ' ＋ΔＶ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（式８） となり、ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．１の直流出力
Ｖｏは、装置１１での直流出力Ｖｏ' よりΔＶ高めの出
力になるように動作する。
４）は、 Ｖｏ＝Ｖｏ' ＋Ｒ３／Ｒ２・Ｖｒｅｆ ・・・・・・・・・・・（式６） ΔＶ＝Ｒ３／Ｒ２・Ｖｒｅｆ ・・・・・・・・・・・・・・・（式７） Ｖｏ＝Ｖｏ' ＋ΔＶ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（式８） となり、ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．１の直流出力
Ｖｏは、装置１１での直流出力Ｖｏ' よりΔＶ高めの出
力になるように動作する。
【００２６】つまり、入力端子ａ，ｂが接続されると、
ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．１は無負荷状態で動作
することになり、次に電源出力端子ｃが装置１１に接続
される迄のわずかな時間で急速にコンデンサ７へのプリ
チャージを完了させる。ここで、抵抗２３はΔＶがＤＣ
−ＤＣコンバータ１の定格出力範囲以内に収まり、かつ
定格電力が極力小さくなるように選定されることが望ま
しい。
ＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎｏ．１は無負荷状態で動作
することになり、次に電源出力端子ｃが装置１１に接続
される迄のわずかな時間で急速にコンデンサ７へのプリ
チャージを完了させる。ここで、抵抗２３はΔＶがＤＣ
−ＤＣコンバータ１の定格出力範囲以内に収まり、かつ
定格電力が極力小さくなるように選定されることが望ま
しい。
【００２７】第３の段階では、電源出力端子ｃおよび出
力検出端子ｅが装置１１に接続されるが、第２の段階で
コンデンサ７へのプリチャージが完了しているため、突
入電流は発生せず、また装置１１内でコネクタ１０の電
源出力端子ｃと出力検出端子ｅが接続されることによっ
て抵抗２３が短絡される形となり、ＤＣ−ＤＣコンバー
タ１−Ｎｏ．１は装置１１での直流出力Ｖｏ' となるよ
うに動作を行う。
力検出端子ｅが装置１１に接続されるが、第２の段階で
コンデンサ７へのプリチャージが完了しているため、突
入電流は発生せず、また装置１１内でコネクタ１０の電
源出力端子ｃと出力検出端子ｅが接続されることによっ
て抵抗２３が短絡される形となり、ＤＣ−ＤＣコンバー
タ１−Ｎｏ．１は装置１１での直流出力Ｖｏ' となるよ
うに動作を行う。
【００２８】同様に、他のＤＣ−ＤＣコンバータ１−Ｎ
ｏ．２〜Ｎｏ．ｎを直流入力Ｖｉおよび装置１１に接続
する場合においても、第１の段階でグランド出力端子ｄ
および出力検出端子ｆが装置１１に接続され、第２の段
階で入力端子ａ，ｂが直流入力Ｖｉに接続され、第３の
段階で電源出力端子ｃおよび出力検出端子ｅが装置１１
に接続されるので、突入電流は発生せず、接続した各Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ１は装置１１での直流出力Ｖｏ' と
なるように動作を行う。
ｏ．２〜Ｎｏ．ｎを直流入力Ｖｉおよび装置１１に接続
する場合においても、第１の段階でグランド出力端子ｄ
および出力検出端子ｆが装置１１に接続され、第２の段
階で入力端子ａ，ｂが直流入力Ｖｉに接続され、第３の
段階で電源出力端子ｃおよび出力検出端子ｅが装置１１
に接続されるので、突入電流は発生せず、接続した各Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ１は装置１１での直流出力Ｖｏ' と
なるように動作を行う。
【００２９】従って、本実施の形態のＤＣ−ＤＣコンバ
ータ１によれば、コネクタ１０の入力端子ａ，ｂに中ピ
ン、電源出力端子ｃとその出力検出端子ｅに短ピン、グ
ランド出力端子ｄとその出力検出端子ｆに長ピンを使用
することにより、第２の段階で入力端子ａ，ｂが接続さ
れてコンデンサ７へのプリチャージが完了するので、活
栓接続時に発生する突入電流を抑制し、稼働中の電源の
急激な出力電圧低下を防止することができる。
ータ１によれば、コネクタ１０の入力端子ａ，ｂに中ピ
ン、電源出力端子ｃとその出力検出端子ｅに短ピン、グ
ランド出力端子ｄとその出力検出端子ｆに長ピンを使用
することにより、第２の段階で入力端子ａ，ｂが接続さ
れてコンデンサ７へのプリチャージが完了するので、活
栓接続時に発生する突入電流を抑制し、稼働中の電源の
急激な出力電圧低下を防止することができる。
【００３０】また、電源出力端子ｃとその出力検出端子
ｅに入力端子ａ，ｂよりも短いピンを使用することで、
入力端子ａ，ｂ、電源出力端子ｃとその出力検出端子ｅ
の順に接続されるので、活栓接続時の時間的制約を改善
することができる。
ｅに入力端子ａ，ｂよりも短いピンを使用することで、
入力端子ａ，ｂ、電源出力端子ｃとその出力検出端子ｅ
の順に接続されるので、活栓接続時の時間的制約を改善
することができる。
【００３１】本発明は前記実施の形態に限定されるもの
ではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能で
あることはいうまでもない。
ではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能で
あることはいうまでもない。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、コネクタの３種類の異
なる長さの端子のうち、入力端子に中間の長さの端子、
出力の電源出力端子とその検出端子に短い長さの端子、
出力のグランド出力端子とその検出端子に長い長さの端
子を使用することで、入力電源および負荷装置への接続
時に自動的にシーケンスを持たせ、スイッチ、抵抗の追
加およびコネクタ端子数の増加なしに活栓接続時に発生
する突入電流を抑制するとともに、特殊な機構を設ける
ことなく活栓接続時の時間的制約を抑え、ＤＣ−ＤＣコ
ンバータの体積およびコストを低減することが可能とな
る。
なる長さの端子のうち、入力端子に中間の長さの端子、
出力の電源出力端子とその検出端子に短い長さの端子、
出力のグランド出力端子とその検出端子に長い長さの端
子を使用することで、入力電源および負荷装置への接続
時に自動的にシーケンスを持たせ、スイッチ、抵抗の追
加およびコネクタ端子数の増加なしに活栓接続時に発生
する突入電流を抑制するとともに、特殊な機構を設ける
ことなく活栓接続時の時間的制約を抑え、ＤＣ−ＤＣコ
ンバータの体積およびコストを低減することが可能とな
る。
【図１】本発明の一実施の形態であるＤＣ−ＤＣコンバ
ータを示す回路図である。
ータを示す回路図である。
【図２】本発明の一実施の形態に対応するＤＣ−ＤＣコ
ンバータの基本構成を示す回路図である。
ンバータの基本構成を示す回路図である。
【図３】図２における問題点に対する対策例を説明する
ＤＣ−ＤＣコンバータを示す回路図である。
ＤＣ−ＤＣコンバータを示す回路図である。
【図４】図３における問題点を説明するＤＣ−ＤＣコン
バータを示す回路図である。
バータを示す回路図である。
【図５】図４における問題点に対する対策例を説明する
ＤＣ−ＤＣコンバータを示す回路図である。
ＤＣ−ＤＣコンバータを示す回路図である。
１…ＤＣ−ＤＣコンバータ、２…トランジスタ、３…ト
ランス、４，５…ダイオード、６…コイル、７…コンデ
ンサ、８，９…出力ライン、１０…コネクタ、１１…装
置（負荷装置）、１２，１３，２２，２３…抵抗、１４
…比較増幅器、１５…基準電圧、１６…ＰＷＭ制御回
路、１７…駆動回路、１８…発振回路、１９…メイン回
路、２０…制御回路、２１…スイッチ、ａ，ｂ…入力端
子、ｃ…電源出力端子、ｄ…グランド出力端子、ｅ，ｆ
…出力検出端子、ｇ…プリチャージ端子。
ランス、４，５…ダイオード、６…コイル、７…コンデ
ンサ、８，９…出力ライン、１０…コネクタ、１１…装
置（負荷装置）、１２，１３，２２，２３…抵抗、１４
…比較増幅器、１５…基準電圧、１６…ＰＷＭ制御回
路、１７…駆動回路、１８…発振回路、１９…メイン回
路、２０…制御回路、２１…スイッチ、ａ，ｂ…入力端
子、ｃ…電源出力端子、ｄ…グランド出力端子、ｅ，ｆ
…出力検出端子、ｇ…プリチャージ端子。
Claims (1)
- 【請求項１】 出力電圧と所定の基準電圧とを比較し、
この比較結果に応じてスイッチング手段を制御すること
により出力電圧を安定に保つ手段と、この出力電圧を負
荷装置側で検出する手段とを持ち、１つの負荷装置に対
して複数台を並列に接続して電力を供給するＤＣ−ＤＣ
コンバータであって、 入力電源および負荷装置への接続は、３種類の異なる長
さの端子を持つコネクタを使用し、このコネクタの端子
のうち、入力端子に中間の長さの端子、電源出力端子と
この検出端子に短い長さの端子、グランド出力端子とこ
の検出端子に長い長さの端子をそれぞれ区別して使用す
ることを特徴とするＤＣ−ＤＣコンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33080596A JPH10174435A (ja) | 1996-12-11 | 1996-12-11 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33080596A JPH10174435A (ja) | 1996-12-11 | 1996-12-11 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10174435A true JPH10174435A (ja) | 1998-06-26 |
Family
ID=18236761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33080596A Pending JPH10174435A (ja) | 1996-12-11 | 1996-12-11 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10174435A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1220434A3 (en) * | 2000-12-21 | 2005-01-26 | Hitachi, Ltd. | Parallel power system and electronic apparatus using the power system |
| JP2009225605A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Honda Motor Co Ltd | 電気自動車 |
-
1996
- 1996-12-11 JP JP33080596A patent/JPH10174435A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1220434A3 (en) * | 2000-12-21 | 2005-01-26 | Hitachi, Ltd. | Parallel power system and electronic apparatus using the power system |
| EP2348625A3 (en) * | 2000-12-21 | 2013-09-04 | Hitachi, Ltd. | Parallel power system and an electronic apparatus using the power system |
| JP2009225605A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Honda Motor Co Ltd | 電気自動車 |
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