JPH07310141A

JPH07310141A - 高温多湿環境用耐海水鋼およびその製造方法

Info

Publication number: JPH07310141A
Application number: JP6154512A
Authority: JP
Inventors: Kazuhiko Shiotani; 和彦塩谷; Tsukasa Imazu; 司今津; Mitsuo Kimura; 光男木村; Yoshiyuki Saito; 良行斉藤
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1993-07-09
Filing date: 1994-07-06
Publication date: 1995-11-28

Abstract

(57)【要約】【目的】タンカーのバラストタンクなどのような高温
多湿環境下で腐食量が少なく、かつ孔食の少ない耐海水
鋼を提供する。【構成】Ｃｒ：０．５〜３．５％を主成分とし、Ｎ
ｉ：１．５％以下、Ｍｏ：０．８％以下のうちの１種以
上、および／または０．００５〜０．０５％のＮｂ、
０．００５〜０．０５％のＴｉのうちの１種以上を含む
鋼、およびそのような組成の鋼を熱間圧延後、３〜２０
℃／ｓｅｃの範囲の冷却速度で加速冷却し、４００〜６
００℃の範囲で冷却停止して製造する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、船舶用鋼材にかかわ
り、特に船舶における高温多湿環境、すなわちバラスト
タンクや海水配管などが曝される厳しい環境に適用され
る際に、船舶の腐食防止に関するメンテナンスフリー
化、安全性などをはかるための鋼材およびその製造方法
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】国際海事機構(IMO）での規制により、19
93年７月以降に新造されるタンカーでは、ダブルハル構
造をとることが義務づけられている。ダブルハル区画は
バラストタンクとして使用され、貨油タンクを保護した
構造となり、事故などの場合、漏れた油による海洋汚染
の防止を目的とするものである。

【０００３】ダブルハル構造とすることにより、バラス
トタンクの海水に曝される表面積が大幅に増大（２〜３
倍）するため、塗装および防食面での問題点がクローズ
アップされる。塗装としては、タールエポキシ樹脂塗料
を１〜２回塗装するが、狭い空間での作業であり、３Ｋ
の代表的な職場となっている。補修にいたっては新造の
際より多大な費用がかかり、危険性も高く、作業者不足
も問題である。防食面では、タールエポキシ樹脂塗料と
電気防食を併用しているが、バラストタンク内には、海
水が出入りし、厳しい腐食環境である。バラストタンク
内に海水がある場合は、電気防食の効果により、ほとん
ど腐食を受けないが、海水に漬かっていないバラストタ
ンク最上部およびアッパーデッキ裏は高温でかつ飛沫帯
という厳しい腐食環境となる。バラストタンク内に海水
がない場合は、高温多湿環境となり、電気防食の効果が
期待できず、タールエポキシ樹脂塗料のみの防食とな
る。このようなバラストタンクの寿命は約10年といわれ
ており、船の寿命（20年）の半分である。残り10年は補
修塗装で安全性を維持しなければならない。

【０００４】バラストタンクはこのような厳しい腐食環
境と悪条件での塗装作業が大問題であり、鋼材面からの
改善すなわち高温多湿環境下での耐海水性に優れた船舶
用鋼材の開発が望まれている。一方、海洋環境に使用す
ることを目的とした耐海水鋼の開発は、1960年半ばから
始まった。耐海水鋼における耐食性はさび層の特性に依
存し、そして、このさび層の特性には合金元素が関与し
ていると考えられている。海洋大気部、飛沫帯、海中部
において耐食性に及ぼす合金元素の効果は違うが、一般
に、この環境においては、Cr、Ni、Mo、Cuが耐食性に有
効な元素といわれている。そして、この結果をもとにし
て飛沫帯用、海中用、あるいは両用といった使用環境に
合わせて溶接構造用耐海水鋼が開発されてきた。これら
は、水門、鋼矢板、ブイ、桟橋などに使用されている。

【０００５】耐海水鋼の１例は、特開昭51-25420号公報
に開示されているが、これらの鋼材は上記のような海洋
構造物や港湾施設に使用され、その環境は大気温度程度
の海水で、本発明鋼が使用される環境、つまり海水が出
入りし、高温多湿なバラストタンク内環境とは腐食環境
が異なる。そのため、特開昭51-25420号に代表される耐
海水性鋼材はCuが必須元素となっているが、本発明鋼で
はCuは添加していない。これは、バラストタンク内は高
温多湿で海水が出入りする腐食環境であり、Cuはこの環
境では耐食性には効果がない、もしくは耐食性に悪影響
を及ぼすと考えられるからである。

【０００６】耐海水性を有し、Cuを添加していないもの
としては特開平５−302148号公報があるが、これは強磁
性型のフェライトを得るために、Si：0.5 〜２％、Al：
0.5〜３％も含有している。他に特開昭64-79346号公報
が開示されている。これはAlを７〜20％も含有するた
め、鉄筋のようにほとんど溶接しない用途には問題ない
が、本発明が適用されるバラストタンクのように溶接が
多い用途には問題がある。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】現在、船舶に適用され
ている鋼材は、強度、靱性、溶接性を考慮した成分設
計、プロセス設計により製造されているが、耐食性、防
食性に関しての対策はほとんど考慮されていないのが現
状である。そこで、本発明は合金元素の添加、圧延後の
加速冷却によって、特に腐食環境の厳しいバラストタン
クや、海水配管用等に耐食性の優れた鋼材を提供するも
のである。

【０００８】バラストタンクの腐食環境は、上述のよう
に海水の出入りおよび高温多湿環境である。タンカーを
想定した場合の腐食環境は、次の通りである。中近東か
ら日本に原油を輸送する場合、日本から中近東までは、
貨油タンクは空であり、船のバランスを保ち、安全航行
のためにバラストタンクに海水をほぼ満水にする。この
時の腐食環境は海水中とバラストタンク上部では、飛沫
帯に近い状況である。貨油タンクに原油を満載し、中近
東から日本に向かう場合は、バラストタンクの海水は抜
き、空とする。この時のバラストタンク内は船底に残留
した海水と甲板からの熱で高温多湿状態となる。これら
の腐食環境に曝される１サイクルは約40日間である。

【０００９】本発明は、上記の問題を解決し、高温多湿
の環境下で耐海水性が優れる鋼材およびその製造方法を
提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】発明者らは、これらの腐
食環境を模擬するために、図１に示すような腐食試験装
置を用いて合金元素の影響を調査した。その結果、以下
に示す化学組成を有する鋼材の耐食性が優れていること
を見出した。そして、適正な製造方法により、さらに耐
食性が向上できることを見出した。

【００１１】すなわち本発明は次のとおりである。第１
の発明は、重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以下、
Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50〜3.
50％を含み、残部がFeと不可避的不純物とからなること
を特徴とする高温多湿環境用耐海水鋼であり、第２の発
明は、重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以下、Mn：
1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50〜3.50％
であり、かつ1.5 ％以下のNi、0.8 ％以下のMoの１種以
上の合計を1.5 ％以下含み、残部がFeと不可避的不純物
とからなることを特徴とする高温多湿環境用耐海水鋼で
あり、第３の発明は、重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.
50％以下、Mn：1.50％以下、Al：0.005〜0.050 ％、C
r：0.50〜3.50％であり、かつ0.005 〜0.05％のNb、0.0
05 〜0.05％のTiの１種以上の合計を0.005 〜0.05％含
み、残部がFeと不可避的不純物とからなることを特徴と
する高温多湿環境用耐海水鋼であり、第４の発明は、重
量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以下、Mn：1.50％以
下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50〜3.50％であり、
かつ1.5 ％以下のNi、0.8 ％以下のMoの１種以上の合計
が1.5 ％以下、さらに0.005 〜0.05％のNb、0.005 〜0.
05％のTiの１種以上の合計を0.005 〜0.05％含み、残部
がFeと不可避的不純物とからなることを特徴とする高温
多湿環境用耐海水鋼であり、第５の発明は、重量％で
Ｃ：0.1 ％以下、Si：0.50％以下、Mn：1.50％以下、A
l：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50〜3.50％を含み、残部
がFeと不可避的不純物とからなる鋼材を、熱間圧延後、
３〜20℃/secの範囲の冷却速度で加速冷却し、該加速冷
却を 400〜 600℃の温度で停止し、以後空冷を行うこと
を特徴とする高温多湿環境用耐海水鋼の製造方法であ
り、第６の発明は、重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50
％以下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：
0.50〜3.50％であり、かつ1.5 ％以下のNi、0.8 ％以下
のMoの１種以上の合計を1.5 ％以下含み、残部がFeと不
可避的不純物とからなる鋼材を、熱間圧延後、３〜20℃
/secの範囲の冷却速度で加速冷却し、該加速冷却を400
〜 600℃の温度で停止し、以後空冷を行うことを特徴と
する高温多湿環境用耐海水鋼の製造方法であり、第７の
発明は、重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以下、M
n：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50〜3.5
0％であり、かつ0.005 〜0.05％のNb、0.005 〜0.05％
のTiの１種以上の合計を0.005 〜0.05％含み、残部がFe
と不可避的不純物とからなる鋼材を、熱間圧延後、３〜
20℃/secの範囲の冷却速度で加速冷却し、該加速冷却を
400〜 600℃の温度で停止し、以後空冷を行うことを特
徴とする高温多湿環境用耐海水鋼の製造方法であり、第
８の発明は、重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以
下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50
〜3.50％であり、かつ1.5 ％以下のNi、0.8 ％以下のMo
の１種以上の合計が1.5 ％以下、さらに0.005 〜0.05％
のNb、0.005 〜0.05％のTiの１種以上の合計を0.005 〜
0.05％含み、残部がFeと不可避的不純物とからなる鋼材
を、熱間圧延後、３〜20℃/secの範囲の冷却速度で加速
冷却し、該加速冷却を 400〜 600℃の温度で停止し、以
後空冷を行うことを特徴とする高温多湿環境用耐海水鋼
の製造方法である。

【００１２】

【作用】以下本発明について詳細に説明する。本発明の
課題は、海水中と湿度 100％の大気中での繰返し環境下
における腐食量の低減、および局部腐食を起こさず滑ら
かな腐食面を保つことのできる高温多湿環境用耐海水鋼
を提供することである。

【００１３】腐食量の低減については、バラストタンク
内は塗装および電気防食で防食するが、腐食量が少ない
ことは、塗装面のさび発生が少ないことであり、滑らか
な腐食面を呈することは、腐食により歪みの集中あるい
は金属疲労の原因となるような状況を避けるためであ
る。この２点を満足するためには、本発明は適度なCrお
よびNi、MoさらにNb、Tiの添加が有効であり、さらに熱
間圧延後に炭化物の生成を抑制することにより、Cr、Mo
の効果が一層大きくなることを見い出した。

【００１４】以下、高温多湿環境用耐海水鋼の組成限定
理由、およびその製造方法の限定理由を述べる。Ｃ：0.1 ％以下Ｃは、添加量が少ないほど、耐食性、溶接性に有利であ
るが、強度を左右する元素であるため、上限を0.1 ％と
した。

【００１５】Si：0.50％以下 Siは、添加量が少ないほど靱性に悪影響を及ぼさないの
で上限を0.50％とした。 Mn：1.50％以下 Mnは、強度、靱性、溶接性に重要な役割をする元素であ
るが、1.50％を超えると、靱性、溶接性に悪影響を及ぼ
すので、上限を1.50％とした。

【００１６】Al：0.005 〜0.050 ％ Alは、脱酸剤として添加するが、溶接性に悪影響を及ぼ
さない範囲で0.005 〜0.050 ％とした。 Cr：0.50〜3.50％本発明で耐食性に最も有効な元素がCrである。腐食環境
が酷しいため、0.50％未満の添加では、腐食量の低減お
よび滑らかな腐食面に対する効果は認められない。0.50
％以上の添加でこれらに対する効果が現れはじめるの
で、下限を0.50％とした。Cr添加量を徐々に増加する
と、腐食量の低減には明確な効果が現れる。しかし、3.
50％を超えると急激に表面状況が孔食状となる。さらに
Cr添加量を増加させ、９％の添加ではステンレス鋼とほ
ぼ同等の孔食のみの腐食形態となる。腐食量を低減し滑
らかな腐食表面を呈する領域は3.5 ％までであることか
ら、Cr添加の上限を3.50％とした。好ましくは1.2 〜3.
0 ％Crの添加量が良い。

【００１７】Crが炭化物、窒化物などの形態をとるとそ
れだけ有効なCrが減少するので、Crを固溶状態としてお
くことが望ましい。 Ni：1.5 ％以下 Crの添加によって耐食性を向上させるが、さらに望まし
くはNiを添加することにより、耐食性を向上させるとと
もに、腐食面を均一にする効果が認められる。しかし、
この範囲を超えての添加は、鋼材の強度、硬さが上昇傾
向にあり、材質的に、あるいは溶接性等に問題が出るこ
とが予想されるのでNiの添加量は1.5 ％以下とした。

【００１８】Mo：0.8 ％以下 Moの添加は、Niと同様の効果はあるが、Niよりさらに材
質的、溶接性での問題が出ることが予想されるので、Mo
の添加範囲は0.8 ％以下とした。 Ni＋Mo：1.5 ％以下 NiとMoは、ほぼ同様の効果が期待できる。上限値は上記
のようにNi、Moとも材質的、溶接性での問題があること
から、上限値をNi＋Moで1.5 ％とした。

【００１９】Ti：0.005 〜0.05％耐食性に有効な元素はCr、Ni、Moであるが、製造工程に
おいてCr、Moは炭化物を形成しやすく、耐食性を有効に
発揮する固溶Cr、固溶Moを損なう。Tiは炭化物形成元素
であり、Ｃとの親和力がCr、Moよりも強いのでTi炭化物
が優先的に形成し、このためCr、Mo炭化物の形成を減少
させ固溶量の減少が防げる。0.005 ％未満ではこの効果
が認められない。0.05％を超すと母材靱性が損なわれる
ようになるので0.005 〜0.05％に限定する。

【００２０】Nb：0.005 〜0.05％ NbもTiと同様、炭化物形成元素である。Nbの添加により
Cr、Mo炭化物の形成を減少させ、固溶Cr、固溶Moによる
耐食性が有効に発揮される。0.005 ％未満ではこの効果
が認められない。また0.05％超では靱性を劣化させるの
でNbの添加量の上限を0.05％とする。

【００２１】Nb＋Ti：0.005 〜0.05％ Cr、Mo炭化物の生成を抑制し、固溶Cr、Mo量を増大させ
ることにより耐食性を有効に発揮させる効果は、NbとTi
ともほぼ同等である。しかし、Nb＋Ti添加量が0.005 ％
以上でないとその効果が認められない。また靱性面から
上限値は0.05％とした。

【００２２】次に、高温多湿環境用耐海水鋼の耐腐食性
をさらに向上させる製造条件の限定理由について述べ
る。熱間圧延後の冷却速度が３℃/sec未満では、冷却中
にCr炭化物およびMo炭化物が析出するため、固溶Crおよ
びMoによる耐海水腐食性の効果がうすれる。そのため冷
却速度の下限を３℃/secとした。冷却速度が20℃/secを
超えると、変態生成物が増加し靱性が劣化するため、冷
却速度の上限を20℃/secとした。加速冷却後の冷却停止
温度が600 ℃超えでは、加速冷却後にCr炭化物およびMo
炭化物が析出するため、固溶CrおよびMoによる耐海水腐
食性の効果がうすれる。そのため、冷却停止温度の上限
を600 ℃とした。加速冷却後の冷却停止温度が400 ℃未
満では、変態生成物が増加し靱性が劣化するため、冷却
停止温度の下限を400 ℃とした。

【００２３】

【実施例】

実施例１（請求項１に対する実施例）図１に示す試験装置を用いて、船舶のバラストタンクを
模擬した試験を行った。ここで、試験法について述べ
る。図１に示すように試験槽１にASTM D1141による人工
海水２で試験槽１の半分を満たした。試験材４をこの人
工海水中に１週間浸漬し、その後、この試験材４を湿度
100％の大気３中に引き上げ１週間放置、その後、再度
人工海水２中に１週間浸漬というサイクルを繰り返し
た。試験材取り付けドラム５の回転速度は人工海水中、
湿度 100％大気中ともに、0.5m/secであり、試験槽１の
下部から空気をバブリングして、海水を攪拌させるとと
もに海水中に酸素を補給する。試験槽蓋部は、密閉状態
に近いため、人工海水と大気温度の差は１℃以下であ
り、大気中の湿度はほぼ 100％である。本実施例１はこ
の装置を用いて40℃の人工海水浸漬１週間と湿度 100
％、40℃の大気中１週間を１サイクルとした腐食試験を
５サイクル行った。なお、試験材は1150℃、１時間加熱
後熱間圧延を行い、その後空冷（冷却速度：0.5 ℃/se
c）することにより作製した。

【００２４】試験材の成分を表１に、腐食量測定結果、
腐食面の表面状況評価および腐食深さの測定結果を表２
に示す。腐食深さ測定結果は、デプスゲージを用いて大
きいものから10点測定し、その最大腐食深さと平均腐食
深さを示した。また試験終了後さびを除去し、あとの表
面の滑らかさから腐食面の表面状況を判定した。均一な
腐食でしかも凹凸の小さいほど◎の方向であり、○、
△、×の順に腐食面が不均一で凹凸が大きくなるとして
判定した。また、図２にはCr量に対する腐食量、図３に
はCr量に対する腐食深さの関係を示す。比較材として
は、従来、船舶に採用されている鋼種でＮＫ規格（日本
海事協会）KA36を同時に試験した。試験の結果は以下の
通りである。

【００２５】

【表１】

【００２６】

【表２】

【００２７】(1) 腐食量 Crの添加量を多くするにしたがって腐食量は減少する
が、５〜６％Crでやや腐食量が増加する。さらにCrの添
加量を多くすると、腐食量は減少する。なお、腐食量
は、初期試験片重量と上記の腐食試験後、脱錆した試験
片重量の差から求め、単位試験片表面積あたりに換算し
た。また平均板厚減少量は、腐食量からの計算値であ
る。 (2) 腐食深さおよび腐食形態腐食深さは、３〜４％Cr添加までは比較材KA36より小さ
くなるが、さらにCr添加量を多くすると、最大腐食深
さ、平均腐食深さとも次第に大きくなる。3.5 ％Cr以下
では、全面腐食形態を呈するが、それ以上になると局部
腐食形態となる。比較例２〜４ではほぼ全面が均一な腐
食を受けず、局部腐食であった。局部腐食状態では、応
力集中を受けるなど使用上に問題が出てくる。鋼材の腐
食量が小さく、腐食面が滑らかであるCr添加範囲は3.5
％Cr以下であり、0.5 ％未満の添加では、その効果が小
さいことがわかる。

【００２８】実施例２、３、４（請求項２、３、４に対
する実施例）請求項２に対する試験材の成分を表３に、腐食量測定結
果、腐食面の表面状況評価および腐食深さの測定結果を
表４に示す。請求項３に対する試験材の成分を表５に、
腐食量測定結果、腐食面の表面状況評価および腐食深さ
の測定結果を表６に示す。

【００２９】請求項４に対する試験材の成分を表７に、
腐食量測定結果、腐食面の表面状況評価および腐食深さ
の測定結果を表８に示す。

【００３０】

【表３】

【００３１】

【表４】

【００３２】

【表５】

【００３３】

【表６】

【００３４】

【表７】

【００３５】

【表８】

【００３６】以上の腐食試験片の製造方法、腐食試験の
試験方法および評価方法、試験条件は実施例１と全く同
じである。鋼材の腐食量が小さく、腐食面が滑らかであ
るCr添加範囲は、実施例１同様0.5 〜3.5 ％Crであっ
た。表４ではCr量が同レベルでの発明鋼と比較鋼を比較
している。発明鋼１〜３と比較鋼１は１％Cr、発明鋼４
〜６と比較鋼２は２％Cr、発明鋼７と比較鋼３は３％Cr
である。Ni＋Mo量が多くなるにしたがい、腐食量、腐食
深さが小さくなり、腐食面の凹凸も小さくなり、均一腐
食形態となる。特に、Ni、Moの添加は腐食量の軽減に効
果がある。

【００３７】しかし、発明鋼４、５、６と比較鋼４、
５、６を比較すると分かるように、Ni、Moが適正範囲外
となると靱性が劣化する。表６はCr量が同レベルでの発
明鋼と比較鋼を比較している。発明鋼１と比較鋼１は0.
7 ％Cr、発明鋼２、３と比較鋼２は１％Cr、発明鋼４、
５と比較鋼３、４は２％Cr、発明鋼６と比較鋼５は3.4
％Crである。Nb＋Ti量が多くなるにしたがい、腐食量、
腐食深さが小さくなる。また、発明鋼４、５と比較鋼
６、７、８を比較すると分かるように、Nb、Ti添加量が
多いと母材の靱性は低下する。

【００３８】表８では上記と同様、Cr量が同レベルでの
発明鋼と比較鋼を比較している。前述したように、Ni、
MoおよびNb、Ti添加により腐食量、腐食深さが小さくな
っている。実施例５（請求項５に対する実施例）供試材として請求項１についての実施例で用いた表１の
発明鋼２、３、４と、比較材として従来鋼のKA36を使用
して1150℃、１時間加熱後熱間圧延を行い、表９に示す
製造条件で製造した試験材から得た試験片を、実施例１
で用いた同じ試験装置を用いて腐食試験を行った。腐食
試験の試験方法および評価方法、試験条件は実施例１と
全く同じである。その腐食量測定結果、腐食面の表面状
況評価および腐食深さの測定結果、母材シャルピー衝撃
試験結果を表10に示す。

【００３９】

【表９】

【００４０】

【表１０】

【００４１】その結果を次にまとめると次のとおりであ
る。 (1) 腐食量圧延後空冷という条件で試験材を製造した実施例１では
Cr添加により従来鋼KA36より腐食量は減少するが、圧延
後の加速冷却、冷却停止条件を本発明の条件範囲内で製
造することにより、腐食量はさらに顕著に減少する。腐
食深さについても本発明範囲内の条件で製造することに
より、腐食深さは小さくなる傾向にある。 (2) 靱性本発明の範囲内の条件で製造を行っても、靱性の劣化が
見られないが、冷却速度の上限を上に、または冷却停止
温度の下限を下に超えると、吸収エネルギー（ _VＥ₀）
が上昇し、靱性が劣化する。

【００４２】実施例６、７、８（請求項６、７、８に対
する実施例） 1150℃で１時間加熱後、熱間圧延を行い、表９に示す製
造条件で製造した試験材から得た試験片を、実施例１で
用いたと同じ試験装置を用いて腐食試験を行った。腐食
量測定結果、腐食面の表面状況評価、腐食深さの測定結
果、母材シャルピー衝撃試験結果を請求項６に対して表
11に、請求項７に対して表12に、請求項８に対して表13
に示す。表11における発明鋼７は請求項２についての実
施例で用いた発明鋼７であり、表12における発明鋼６は
請求項３についての実施例で用いた発明鋼６であり、表
13における発明鋼６は請求項４についての実施例で用い
た発明鋼６である。腐食試験の試験方法および評価方
法、試験条件は実施例１と全く同じである。

【００４３】熱間圧延後、本発明範囲内の加速冷却、冷
却停止条件で製造することにより、腐食量は減少する。
腐食深さについても本発明範囲内の条件で製造すること
により、腐食深さは小さくなる傾向にある。本発明の範
囲内の条件で製造を行っても、靱性の劣化が見られない
が、冷却速度の上限を上に、または冷却停止温度の下限
を下に超えると、０℃でのシャルピー吸収エネルギー（
_VＥ₀）が上昇し、靱性が劣化する。

【００４４】

【表１１】

【００４５】

【表１２】

【００４６】

【表１３】

【００４７】

【発明の効果】以上のように、本発明による高温多湿環
境用耐海水鋼は、苛酷な腐食環境である船舶のバラスト
タンク、海水配管などに適用することにより、優れた耐
食性を有し、船舶のメンテナンスフリー化に寄与すると
ともに、船舶に安全性を付与、維持するものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】バラストタンク模擬試験装置の概略を示す説明
図である。

【図２】試験材（発明鋼および比較鋼）の腐食量に及ぼ
すCr添加量の影響を示す特性図である。

【図３】試験材（発明鋼および比較鋼）の最大腐食深
さ、平均腐食深さに及ぼすCr添加量の影響を示す特性図
である。

【符号の説明】

１試験槽２人工海水３湿度 100％大気４試験材５試験材取り付けドラム６回転軸７ヒーター８空気バブリング配管９試験材位置（海水中）１０試験材位置（大気中）１１人工海水面

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号特願平6−53916 (32)優先日平６(1994)３月24日 (33)優先権主張国日本（ＪＰ） (72)発明者木村光男千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社鉄鋼開発・生産本部鉄鋼研究所内 (72)発明者斉藤良行千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社鉄鋼開発・生産本部鉄鋼研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以
下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50
〜3.50％を含み、残部がFeと不可避的不純物とからなる
ことを特徴とする高温多湿環境用耐海水鋼。
【請求項２】重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以
下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50
〜3.50％であり、かつ1.5 ％以下のNi、0.8％以下のMo
の１種以上の合計を1.5 ％以下含み、残部がFeと不可避
的不純物とからなることを特徴とする高温多湿環境用耐
海水鋼。
【請求項３】重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以
下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50
〜3.50％であり、かつ0.005 〜0.05％のNb、0.005 〜0.
05％のTiの１種以上の合計を0.005 〜0.05％含み、残部
がFeと不可避的不純物とからなることを特徴とする高温
多湿環境用耐海水鋼。
【請求項４】重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以
下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50
〜3.50％であり、かつ1.5 ％以下のNi、0.8％以下のMo
の１種以上の合計が1.5 ％以下、さらに0.005 〜0.05％
のNb、0.005〜0.05％のTiの１種以上の合計を0.005 〜
0.05％含み、残部がFeと不可避的不純物とからなること
を特徴とする高温多湿環境用耐海水鋼。
【請求項５】重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以
下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50
〜3.50％を含み、残部がFeと不可避的不純物とからなる
鋼材を、熱間圧延後、３〜20℃/secの範囲の冷却速度で
加速冷却し、該加速冷却を 400〜 600℃の温度で停止
し、以後空冷を行うことを特徴とする高温多湿環境用耐
海水鋼の製造方法。
【請求項６】重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以
下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50
〜3.50％であり、かつ1.5 ％以下のNi、0.8％以下のMo
の１種以上の合計を1.5 ％以下含み、残部がFeと不可避
的不純物とからなる鋼材を、熱間圧延後、３〜20℃/sec
の範囲の冷却速度で加速冷却し、該加速冷却を 400〜 6
00℃の温度で停止し、以後空冷を行うことを特徴とする
高温多湿環境用耐海水鋼の製造方法。
【請求項７】重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以
下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50
〜3.50％であり、かつ0.005 〜0.05％のNb、0.005 〜0.
05％のTiの１種以上の合計を0.005 〜0.05％含み、残部
がFeと不可避的不純物とからなる鋼材を、熱間圧延後、
３〜20℃/secの範囲の冷却速度で加速冷却し、該加速冷
却を 400〜 600℃の温度で停止し、以後空冷を行うこと
を特徴とする高温多湿環境用耐海水鋼の製造方法。
【請求項８】重量％でＣ：0.1 ％以下、Si：0.50％以
下、Mn：1.50％以下、Al：0.005 〜0.050 ％、Cr：0.50
〜3.50％であり、かつ1.5 ％以下のNi、0.8％以下のMo
の１種以上の合計が1.5 ％以下、さらに0.005 〜0.05％
のNb、0.005〜0.05％のTiの１種以上の合計を0.005 〜
0.05％含み、残部がFeと不可避的不純物とからなる鋼材
を、熱間圧延後、３〜20℃/secの範囲の冷却速度で加速
冷却し、該加速冷却を 400〜 600℃の温度で停止し、以
後空冷を行うことを特徴とする高温多湿環境用耐海水鋼
の製造方法。