JPH07214306A - Welding method - Google Patents
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- JPH07214306A JPH07214306A JP1375594A JP1375594A JPH07214306A JP H07214306 A JPH07214306 A JP H07214306A JP 1375594 A JP1375594 A JP 1375594A JP 1375594 A JP1375594 A JP 1375594A JP H07214306 A JPH07214306 A JP H07214306A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、腐食性溶液と接触する
各種機器、配管、および容器等を、含モリブテンオース
テナイトステンレス鋼から成る部材同士を溶接して製作
する際に用いて好適な溶接方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention is a welding method suitable for use in welding various components, pipes, containers and the like that come into contact with corrosive solutions by welding members made of molybdenum austenitic stainless steel. It is about.
【0002】[0002]
【従来の技術】例えば、塩素や臭素等のハロゲンイオン
を含む腐食性溶液、特にハロゲンイオンを含む無機酸ま
たは有機酸の溶液を扱う化学プラント等において、上記
腐食性溶液と頻繁に接触する各種機器や配管および容器
等は、耐食性およびコスト等を考慮し、配管等に一般に
採用されているSUS304系ステンレス鋼に換えてS
US316系ステンレス鋼(SUS316、SUS31
6L)、またはSUS317系ステンレス鋼(SUS3
17、SUS317L)等の、含モリブテンオーステナ
イトステレス鋼から成る部材を互いに継手溶接すること
によって製作されることが多い。2. Description of the Related Art For example, in a chemical plant handling a corrosive solution containing a halogen ion such as chlorine or bromine, particularly a solution of an inorganic acid or an organic acid containing a halogen ion, various devices frequently contacted with the corrosive solution. In consideration of corrosion resistance, cost, etc., pipes, containers, etc. should be replaced with SUS304 stainless steel, which is generally used for pipes, etc.
US316 series stainless steel (SUS316, SUS31
6L) or SUS317 series stainless steel (SUS3
17, SUS317L) and the like, which are often manufactured by joint-welding members made of molybdenum-containing austenite steel.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記SUS
316系やSUS317系等の、含モリブテンオーステ
ナイトステレス鋼を用いて製作された配管等において
は、プラントの稼働中、腐食性溶液との接触によって溶
接部が選択的に腐食してしまい、腐食の進行によっては
貫通に至る不都合が間々発生している。By the way, the above SUS
In pipes manufactured using molybdenum austenite steres steel such as 316 series and SUS317 series, the welded part is selectively corroded by contact with a corrosive solution during the operation of the plant, and corrosion progresses. Depending on the situation, the inconvenience leading to penetration often occurs.
【0004】下表は、SUS316Lステンレス鋼から
成る部材を共金溶接して作成された配管、抽出塔および
濃縮蒸発缶における腐食の事例を、腐食環境、場所およ
び腐食状況に関して示したものである。The following table shows examples of corrosion in pipes, extraction towers and concentrating evaporators made by co-welding members made of SUS316L stainless steel in terms of corrosive environment, location and corrosion condition.
【0005】 [0005]
【0006】このように溶接部が腐食する現象は、配管
等の製作工程における継手の溶接時において、溶接部の
オ―ステナイト相中にδフェライト相が析出し、そのδ
フェライト相中にCr(クロム)およびMo(モリブデ
ン)が濃縮する一方、母材のオ―ステナイト相中におけ
るCrならびにMoの量が低下することに起因するもの
と考えられている。This phenomenon of corrosion of the welded portion is caused by the precipitation of δ ferrite phase in the austenite phase of the welded portion during welding of joints in the manufacturing process of pipes and the like.
It is considered that this is because Cr (chromium) and Mo (molybdenum) are concentrated in the ferrite phase, while the amounts of Cr and Mo in the austenite phase of the base material are reduced.
【0007】また、溶接金属のデンドライト組織中にお
いてMoの凝固偏析が起き、これにより溶接金属中にお
いてMoの濃度が局所的に異なる部位が生じることも、
溶接部における腐食の発生に関係する要因と考えられて
いる。Further, solidification segregation of Mo may occur in the dendrite structure of the weld metal, which may cause locally different Mo concentrations in the weld metal.
It is considered to be a factor related to the occurrence of corrosion in welds.
【0008】上述した如き実状に鑑みて、本発明では、
含モリブテンオーステナイトステレス鋼の溶接部に、腐
食性溶液との接触に起因して腐食が発生することを未然
に防止し得る溶接方法を提供することを目的としてい
る。In view of the above-mentioned actual situation, in the present invention,
It is an object of the present invention to provide a welding method capable of preventing the occurrence of corrosion in a welded portion of molybdenum-containing austenite steres steel due to contact with a corrosive solution.
【0009】[0009]
【課題を解決するための手段】ここで、ハロゲンイオン
を含む無機酸あるいは有機酸溶液に対するステンレス鋼
の耐食性は、鋼材中におけるCrおよびMoの含有量に
左右され、特にMoはCrに比較して耐食性に及ぼす影
響が大きく偏析も起こし易いことから、溶接部の耐食性
に強く関与することが知られており、含モリブテンオー
ステナイトステレス鋼の溶接部における、腐食性溶液に
対する溶接金属の耐食性を確保するには、溶接金属中に
おけるCrおよびMoの含有量を高くすることが好まし
い。Here, the corrosion resistance of stainless steel to an inorganic acid or organic acid solution containing halogen ions depends on the contents of Cr and Mo in the steel material. It is known to have a strong influence on the corrosion resistance of the weld because it has a large effect on the corrosion resistance and tends to cause segregation. Preferably has a high content of Cr and Mo in the weld metal.
【0010】一方、溶接部における腐食の発生は、上述
した如くδフェライト相の析出およびMoの凝固偏析に
起因していることから、上記腐食の発生を抑えるには、
溶接金属の組織が完全オ―ステナイトの単相であるとと
もに、溶接金属中のMoが偏析した場合であっても、上
記溶接金属の全域が母材と同等以上のMoを含有してい
る必要がある。On the other hand, the occurrence of corrosion in the welded portion is due to the precipitation of the δ ferrite phase and the solidification segregation of Mo as described above.
Even if the structure of the weld metal is a complete austenite single phase and even if Mo in the weld metal is segregated, it is necessary that the entire area of the weld metal contains Mo in an amount equal to or higher than that of the base metal. is there.
【0011】このような条件を満足させるには、Moを
4%以上含有するとともに16%以上のCrが存在し、
溶接金属の組織がシェフラー組織図上においてオ―ステ
ナイト領域に入る組成を備えた溶加材(溶接棒)を用い
て、含モリブテンオーステナイトステレス鋼同士を溶接
すればよいことが、後述する各種の実験に基づいて明ら
かとなった。In order to satisfy such conditions, Mo is contained in an amount of 4% or more and 16% or more of Cr is present.
It is sufficient to weld molybdenum-containing austenitic sterless steels to each other using a filler metal (welding rod) having a composition in which the structure of the weld metal falls within the austenite region on the Schaeffler structure diagram. It became clear based on.
【0012】そこで本発明では、含モリブテンオーステ
ナイトステンレス鋼から成る部材同士を溶接する際に、
4%以上のモリブデンと16%以上のクロムとを含有す
るとともに、組織が完全オ―ステナイト相と成る組成を
備えた溶加材を用いて、腐食性溶液と接触する溶接金属
を形成することにより上記目的を達成している。Therefore, in the present invention, when members made of molybdenum austenitic stainless steel are welded to each other,
By forming a weld metal in contact with a corrosive solution by using a filler metal containing 4% or more of molybdenum and 16% or more of chromium, and having a composition in which the structure is a complete austenite phase It has achieved the above objectives.
【0013】[0013]
【作用】上記構成によれば、溶接金属の組成がδフェラ
イト相の析出していない完全オ―ステナイト相であると
ともに、凝固偏析が生じても上記溶接金属中の全域が母
材以上のCrおよびMo量を確保し得るので、含モリブ
テンオーステナイトステンレス鋼同士の溶接部のみが局
部的に腐食される現象を未然に防止できる。According to the above construction, the composition of the weld metal is a complete austenite phase in which the δ ferrite phase is not precipitated, and even if solidification segregation occurs, the entire area of the weld metal is Cr or more than the base metal. Since the amount of Mo can be secured, it is possible to prevent the phenomenon in which only the welded portions of molybdenum austenitic stainless steels are locally corroded.
【0014】[0014]
【実施例】以下、本発明に関わる溶接方法を、図面を参
照しつつ詳細に説明する。図1は、本発明に関わる溶接
方法によって製作された配管および容器の継手部分を示
しており、含モリブテンオーステナイトステンレス鋼、
詳しくはSUS316系ステンレス鋼、またはSUS3
17系ステンレス鋼により形成された一対の配管あるい
は容器部材1,1が、溶接部2を介して互いに一体に結
合されている。また上記溶接部2における溶接金属3
は、多層盛り溶接による溶着金属の層によって形成され
ている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A welding method according to the present invention will be described in detail below with reference to the drawings. FIG. 1 shows a joint portion of a pipe and a container manufactured by the welding method according to the present invention, which includes molybdenum austenitic stainless steel,
For details, see SUS316 series stainless steel, or SUS3.
A pair of pipes or container members 1 and 1 formed of 17-series stainless steel are integrally connected to each other via a welded portion 2. Further, the weld metal 3 in the welded portion 2
Are formed by layers of deposited metal by multi-layer welding.
【0015】図1(a)は一対の配管部材1,1を外周
側から溶接したもので、図中下方が配管の内部であり、
溶接金属3において配管の内部を流れる腐食性溶液と接
触する第1の層3aは、4%以上のモリブデンと16%
以上のクロムとを含有するとともに組織が完全オ―ステ
ナイト相と成る組成を備えた溶加材、例えばFe基合金
あるいはNi基合金から成る溶接棒、具体的には Alloy
904L 、Alloy 625 、Hastelloy G3等を用いて盛られて
いる。FIG. 1A shows a pair of pipe members 1, 1 welded from the outer peripheral side. The lower part of the drawing is the inside of the pipe.
In the weld metal 3, the first layer 3a that comes into contact with the corrosive solution flowing inside the pipe is 4% or more of molybdenum and 16%.
A filler metal containing the above chromium and having a composition in which the structure is a complete austenite phase, for example, a welding rod made of a Fe-based alloy or a Ni-based alloy, specifically Alloy
904L, Alloy 625, Hastelloy G3, etc. are used.
【0016】一方、上記溶接金属3における第2の層3
bと第3の層3cとの各層は、配管部材1,1と共金
(D316系、またはD317系ステンレス鋼)から成
る溶接棒、あるいはD308系ステンレス鋼またはD3
09系ステンレス鋼から成る溶接棒を用いて盛られてい
る。On the other hand, the second layer 3 in the weld metal 3
Each of b and the third layer 3c is a welding rod made of pipe members 1 and 1 and common metal (D316 series or D317 series stainless steel), or D308 series stainless steel or D3.
It is covered with a welding rod made of 09-type stainless steel.
【0017】図1(b)は一対の容器部材1,1を内外
両面から溶接したもので、図中下方が容器の内部であ
り、溶接金属3における層3aから層3eまでの各層
は、容器部材1,1と共金(D316系、またはD31
7系ステンレス鋼)から成る溶接棒、あるいはD308
系ステンレス鋼またはD309系ステンレス鋼から成る
溶接棒を用いて盛られている一方、上記溶接金属3にお
いて配管の内部を流れる腐食性溶液と接触する層3fお
よび層3gは、4%以上のモリブデンと16%以上のク
ロムとを含有するとともに組織が完全オ―ステナイト相
と成る組成を備えた溶加材、例えばFe基合金あるいは
Ni基合金から成る溶接棒、具体的には Alloy 904L 、
Alloy 625 、Hastelloy G3等を用いて盛られている。FIG. 1B shows a case where a pair of container members 1 and 1 are welded from both inside and outside. The lower part of the drawing is the inside of the container, and the layers 3a to 3e of the weld metal 3 are the containers. Members 1, 1 and common gold (D316 series, or D31
Welding rod made of 7 series stainless steel) or D308
On the other hand, the layer 3f and the layer 3g which come into contact with the corrosive solution flowing inside the pipe in the weld metal 3 are 4% or more of molybdenum while being welded with a welding rod made of a system stainless steel or a D309 system stainless steel. A filler metal containing 16% or more of chromium and having a composition in which the structure is a complete austenite phase, for example, a welding rod made of an Fe-based alloy or a Ni-based alloy, specifically Alloy 904L,
It is made of Alloy 625, Hastelloy G3, etc.
【0018】ここで、図1における上記実施例では、配
管部材1同士を多層盛り溶接によって結合し、溶接金属
において腐食性溶液と接触する溶着金属の層のみを、4
%以上のモリブデンと16%以上のクロムとを含んだ溶
加材を用いて盛っているが、溶着金属における全ての層
を上記溶加材を用いて盛ることも可能であり、さらには
上記溶加材を用いた1層盛り溶接によって配管部材同士
を結合することも可能である。In the embodiment shown in FIG. 1, the pipe members 1 are joined together by multi-layer welding, and only the layer of the deposited metal which comes into contact with the corrosive solution in the welded metal is 4
% Of molybdenum and 16% or more of chromium are used for the filler metal, but it is also possible to use all of the above-mentioned filler materials for all layers of the weld metal. It is also possible to join the pipe members to each other by one-layer welding using an additive.
【0019】上述した何れの態様においても、腐食性溶
液には上記溶加材によって形成された溶接金属が接触す
るため、溶接部における局所的な腐食の発生が未然に防
止されることとなる。In any of the above-mentioned embodiments, since the corrosive solution comes into contact with the weld metal formed by the above-mentioned filler metal, local corrosion is prevented from occurring at the welded portion.
【0020】なお、上述した Alloy 904L 等の溶接棒
は、その組成が特殊なものであるために1本当たりのコ
ストが高いのであるが、図1に示した実施例のように、
配管部材同士を多層盛り溶接によって結合するととも
に、腐食性溶液と接触する溶着金属の層のみを Alloy 9
04L 等の溶接棒を用いて盛り、それ以外の層を配管部材
と共金から成る溶接棒等を用いて盛ることにより、溶接
作業に関わるコストを可及的に削減することができる。Although the welding rod such as Alloy 904L described above has a special composition, the cost per rod is high. However, as in the embodiment shown in FIG.
The pipe members are joined together by multi-layer welding, and only the layer of deposited metal that comes into contact with the corrosive solution is alloy 9
By using welding rods such as 04L, and using other welding rods made of common metal and piping members for the other layers, it is possible to reduce welding work costs as much as possible.
【0021】以下では、本発明に関わる溶接方法を適用
した場合における、溶接部の腐食状況を判定するための
各種実験について説明をする。酢酸およびHClを含む
環境下における浸漬腐食試験では、HCl濃度を100
ppmに調整した90%酢酸水溶液をセパラブルフラスコ
に2リッタ―入れ、その溶液中に下表の各試験片を80
℃、100時間浸漬して、各試験片の重量変化を測定す
ることにより腐食速度を求めている。Hereinafter, various experiments for determining the corrosion state of the welded portion when the welding method according to the present invention is applied will be described. In an immersion corrosion test in an environment containing acetic acid and HCl, the HCl concentration was 100%.
2 liters of 90% acetic acid aqueous solution adjusted to ppm was placed in a separable flask, and each test piece in the following table was put into the solution.
The corrosion rate is obtained by immersing at 100 ° C. for 100 hours and measuring the weight change of each test piece.
【0022】 [0022]
【0023】ここで各試験片1〜5は、SUS316L
ステンレス鋼の板材を、30×50×2(mm)に形成
したのち縦長方向に切断し、次いで下表に示す溶接棒を
用いてティグ溶接で一層盛り溶接して互いに結合するこ
とにより作成した。なお、比較のために、母材であるS
US316Lステンレス鋼、およびSUS317Lステ
ンレス鋼単体から成る試験片を酢酸水溶液に浸漬して、
上記各試験片と同時に腐食試験を行なった。母材金属お
よび溶接棒の基本組成は下表に示すとおりである。Here, each of the test pieces 1 to 5 is SUS316L.
A stainless steel plate material was formed into a size of 30 × 50 × 2 (mm), cut in the lengthwise direction, and then further welded by TIG welding using the welding rods shown in the table below to join them together. For comparison, the base material S
A test piece made of US316L stainless steel and SUS317L stainless steel was immersed in an acetic acid aqueous solution,
A corrosion test was performed at the same time as each of the above test pieces. The basic compositions of base metal and welding rod are shown in the table below.
【0024】 [0024]
【0025】図2は、上述した浸漬腐食試験の結果、す
なわち溶接棒中のCrおよびMoの含有量と腐食速度と
の関係を示したグラフであり、このグラフから明らかな
ように、溶接棒にD316Lを用いた試験片1と、溶接
棒にD317Lを用いた試験片2との腐食速度が、母材
金属(SUS316Lステンレス鋼、およびSUS31
7Lステンレス鋼)の腐食速度よりも大きく、溶接部に
おいて局部的な腐食が起きているものと考えられるのに
対して、溶接棒に Alloy 904L を用いた試験片3、溶接
棒に Alloy 625を用いた試験片4、溶接棒に Hastelloy
G3 を用いた試験片5は、共に母材金属(SUS316
Lステンレス鋼、およびSUS317Lステンレス鋼)
と同程度の低い腐食速度を示しており、この結果から溶
接部における局所的な腐食は発生していないものと認め
られる。FIG. 2 is a graph showing the results of the above-mentioned immersion corrosion test, that is, the relationship between the contents of Cr and Mo in the welding rod and the corrosion rate. As is clear from this graph, Corrosion rates of the test piece 1 using D316L and the test piece 2 using D317L for the welding rod were determined by the base metal (SUS316L stainless steel, and SUS31).
7L stainless steel), the corrosion rate is higher than that of 7L stainless steel, and it is considered that localized corrosion occurs at the welded part. On the other hand, test piece 3 using Alloy 904L for the welding rod and Alloy 625 for the welding rod are used. Hastelloy on test piece 4 and welding rod
The test piece 5 using G3 is the base metal (SUS316).
L stainless steel, and SUS317L stainless steel)
The corrosion rate is as low as that of the above, and from this result, it is considered that the local corrosion does not occur in the weld.
【0026】一方、腐食性溶液環境下におけるル―プ試
験では、図3に示すように貯槽10と連通するループ管
路20に試験配管T,T…を介装し、ポンプ30によっ
て酢酸およびシアン酢酸から成る腐食性溶液を、約3カ
月〜6カ月の期間に亘って循環させたのち、各試験配管
における腐食の状況を観察した。On the other hand, in a loop test in a corrosive solution environment, as shown in FIG. 3, test pipes T, T ... After corrosive solution consisting of acetic acid was circulated for a period of about 3 to 6 months, the corrosion condition in each test pipe was observed.
【0027】ここで、上記貯槽10には約 100 l(リッ
トル)の腐食性溶液40が貯溜されているとともに、こ
の腐食性溶液40はヒータ(図示せず)によって75±
5℃に保温されている一方、上記ループ管路20もコイ
ルヒ―タ(図示せず)によって加温されている。Here, about 100 l (liter) of the corrosive solution 40 is stored in the storage tank 10, and the corrosive solution 40 is 75 ±± by a heater (not shown).
While being kept at 5 ° C., the loop conduit 20 is also heated by a coil heater (not shown).
【0028】また、上記試験配管T,T…は、それぞれ
SUS316Lステンレス鋼から成る径寸法 1.5インチ
の管部材同士を、D316L、D317L、 Alloy 904
L 、Alloy 625 、および Hastelloy G3 から成る溶接棒
を用いて、腐食性溶液40に接触することとなる第1の
層を溶接したのち、第2の層以降を母材金属(D316
Lステンレス鋼)から成る溶接棒を用いて多層溶接する
ことにより全長300mmの短管に仕上げたものであり、上
記ループ管路20に対してはフランジを介して取り付け
られている。Further, the test pipes T, T ... Are made of SUS316L stainless steel and have a diameter of 1.5 inches.
After welding the first layer, which comes into contact with the corrosive solution 40, with a welding rod made of L 2, Alloy 625, and Hastelloy G3, the second and subsequent layers are welded to the base metal (D316).
The short pipe having a total length of 300 mm is finished by multi-layer welding using a welding rod made of L stainless steel), and is attached to the loop conduit 20 via a flange.
【0029】上述した如きループ試験による、各試験配
管の溶接部における腐食状況を下表に示す。The following table shows the corrosion conditions in the welded portion of each test pipe by the loop test as described above.
【0030】 [0030]
【0031】この表から明らかなように、D316Lお
よびD317Lから成る溶接棒を用いた試験配管では、
3カ月を過ぎると孔食状の腐食が観察される。これに対
して、溶接棒に Alloy 904L を用いた試験配管において
は、3カ月を過ぎた時点で軽微な腐食が観察されるのみ
であり、さらに Alloy 625および Hastelloy G3 から成
る溶接棒を用いた各試験配管においては、6カ月を過ぎ
ても腐食は観察されず、もって極めて良好な耐食性を備
えているものと認められる。As is apparent from this table, in the test pipe using the welding rods composed of D316L and D317L,
After 3 months, pitting corrosion is observed. On the other hand, in the test pipe using Alloy 904L as the welding rod, only slight corrosion was observed after 3 months, and the welding rods made of Alloy 625 and Hastelloy G3 were used. In the test pipe, no corrosion was observed even after 6 months, and it is recognized that the test pipe has extremely good corrosion resistance.
【0032】[0032]
【発明の効果】以上詳述した如く、本発明に関わる溶接
方法では、含モリブテンオーステナイトステンレス鋼か
ら成る部材同士を溶接する際、4%以上のモリブデンと
16%以上のクロムとを含有し、かつ組織が完全オ―ス
テナイト相と成る組成を備えた溶加材を用いて、腐食性
溶液と接触する溶接金属を形成しているので、溶接金属
の組成がδフェライト相の析出していない完全オ―ステ
ナイト相であることと併せ、凝固偏析が生じた場合であ
っても溶接金属中の全域が母材以上のクロムとモリブデ
ンの含有量を確保し得るために、含モリブテンオーステ
ナイトステンレス鋼同士の溶接部のみが局部的に腐食さ
れる現象を未然に防止することが可能となる。As described in detail above, in the welding method according to the present invention, when welding members made of molybdenum austenitic stainless steel, 4% or more of molybdenum and 16% or more of chromium are contained, and Since the weld metal that comes into contact with the corrosive solution is formed by using the filler metal having a composition in which the structure is a complete austenite phase, the composition of the weld metal is a complete austenite without precipitation of the δ ferrite phase. -Welding of molybdenum austenitic stainless steels with each other in order to ensure the content of chromium and molybdenum more than the base metal in the entire area of the weld metal even when solidification segregation occurs, in addition to being the austenite phase. It is possible to prevent the phenomenon that only a part is locally corroded.
【図1】(a)および(b)は、本発明に関わるステン
レス鋼の溶接方法によって製作された配管の溶接部を示
す要部断面図である。1 (a) and 1 (b) are cross-sectional views of a main part showing a welded portion of a pipe manufactured by a stainless steel welding method according to the present invention.
【図2】本発明に関わる溶接方法によって製作された試
験片における、溶接棒中のクロムおよびモリブデン含有
量と腐食速度との関係を示したグラフである。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the chromium and molybdenum contents in the welding rod and the corrosion rate in the test piece manufactured by the welding method according to the present invention.
【図3】本発明に関わる溶接方法によって製作された試
験配管に対するループ試験の状況を示す概念図。FIG. 3 is a conceptual diagram showing a situation of a loop test on a test pipe manufactured by a welding method according to the present invention.
1…母材、 2…溶接部、 3…溶接金属、 3a,3b,3c,3d,3e,3f,3g…層。 1 ... Base material, 2 ... Welded part, 3 ... Weld metal, 3a, 3b, 3c, 3d, 3e, 3f, 3g ... Layer.
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Claims (8)
れる製品を、含モリブテンオーステナイトステンレス鋼
から成る部材同士を溶接して製作する際に用いられる溶
接方法であって、 4%以上のモリブデンを含有するとともに16%以上の
クロムを含有し、かつ組織が完全オ―ステナイトと成る
組成を備えた溶加材によって、上記腐食性溶液と接触す
る溶接金属を形成することを特徴とする溶接方法。1. A welding method used for manufacturing a product used in the condition of being in contact with a corrosive solution by welding members made of molybdenum austenitic stainless steel, wherein molybdenum of 4% or more is used. A welding method, which comprises forming a weld metal in contact with the corrosive solution, by a filler material containing and containing 16% or more of chromium and having a composition of which the structure is completely austenite.
テンレス鋼は、SUS316系ステンレス鋼であること
を特徴とする請求項1記載の溶接方法。2. The welding method according to claim 1, wherein the molybdenum-containing austenitic stainless steel is SUS316 series stainless steel.
テンレス鋼は、SUS317系ステンレス鋼であること
を特徴とする請求項1記載の溶接方法。3. The welding method according to claim 1, wherein the molybdenum austenitic stainless steel containing steel is SUS317 series stainless steel.
溶接棒であることを特徴とする請求項2または請求項3
記載の溶接方法。4. The filler metal is a welding rod made of a Fe-based alloy, wherein the filler metal is a welding rod.
The welding method described.
溶接棒であることを特徴とする請求項2または請求項3
記載の溶接方法。5. The welding rod according to claim 2, wherein the filler metal is a welding rod made of a Ni-based alloy.
The welding method described.
ともに、上記溶接金属において腐食性溶液と接触する層
を、4%以上のモリブデンと16%以上のクロムを含有
し、かつ完全オ―ステナイト相と成る組成を備えた溶加
材によって形成するとともに、溶接金属において腐食性
溶液と接触する上記層以外の層を、母材と共金から成る
溶接棒を用いて形成することを特徴とする請求項4また
は請求項5記載の溶接方法。6. The weld metal is formed of a plurality of layers, and the layer of the weld metal which comes into contact with the corrosive solution contains 4% or more of molybdenum and 16% or more of chromium, and has a complete austenite phase. And a layer other than the layer contacting with the corrosive solution in the weld metal is formed by using a welding rod made of a base metal and gold alloy. The welding method according to claim 4 or claim 5.
ともに、上記溶接金属において腐食性溶液と接触する層
を、4%以上のモリブデンと16%以上のクロムを含有
し、かつ完全オ―ステナイト相と成る組成を備えた溶加
材によって形成するとともに、溶接金属において腐食性
溶液と接触する上記層以外の層を、D308系ステンレ
ス鋼から成る溶接棒を用いて形成することを特徴とする
請求項4または請求項5記載の溶接方法。7. The weld metal is formed of a plurality of layers, and the layer of the weld metal which comes into contact with the corrosive solution contains 4% or more molybdenum and 16% or more chromium and has a complete austenite phase. And a layer other than the layer contacting with the corrosive solution in the weld metal is formed using a welding rod made of D308 series stainless steel. The welding method according to claim 4 or claim 5.
ともに、上記溶接金属において腐食性溶液と接触する層
を、4%以上のモリブデンと16%以上のクロムを含有
し、かつ完全オ―ステナイト相と成る組成を備えた溶加
材によって形成するとともに、溶接金属において腐食性
溶液と接触する上記層以外の層を、D309系ステンレ
ス鋼から成る溶接棒を用いて形成することを特徴とする
請求項4または請求項5記載の溶接方法。8. The weld metal is formed of a plurality of layers, and the layer of the weld metal which comes into contact with a corrosive solution contains 4% or more molybdenum and 16% or more chromium and has a complete austenite phase. And a layer other than the layer contacting with the corrosive solution in the weld metal is formed by using a welding rod made of D309 series stainless steel. The welding method according to claim 4 or claim 5.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1375594A JPH07214306A (en) | 1994-02-07 | 1994-02-07 | Welding method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1375594A JPH07214306A (en) | 1994-02-07 | 1994-02-07 | Welding method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07214306A true JPH07214306A (en) | 1995-08-15 |
Family
ID=11842075
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP1375594A Withdrawn JPH07214306A (en) | 1994-02-07 | 1994-02-07 | Welding method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07214306A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101913014A (en) * | 2010-08-24 | 2010-12-15 | 中冶集团华冶资源开发有限责任公司 | Welding method of stainless steel composite board |
-
1994
- 1994-02-07 JP JP1375594A patent/JPH07214306A/en not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN101913014A (en) * | 2010-08-24 | 2010-12-15 | 中冶集团华冶资源开发有限责任公司 | Welding method of stainless steel composite board |
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