JPH0668267B2 - Ignition device for internal combustion engine - Google Patents
Ignition device for internal combustion engineInfo
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- JPH0668267B2 JPH0668267B2 JP61204877A JP20487786A JPH0668267B2 JP H0668267 B2 JPH0668267 B2 JP H0668267B2 JP 61204877 A JP61204877 A JP 61204877A JP 20487786 A JP20487786 A JP 20487786A JP H0668267 B2 JPH0668267 B2 JP H0668267B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は主に自動車に用いられ、点火コイルの通電時間
を最適値に制御する内燃機関用点火装置に関する。The present invention relates to an ignition device for an internal combustion engine, which is mainly used in automobiles and which controls an energization time of an ignition coil to an optimum value.
従来のこの種のものとしては、点火１周期の間を角度の
一定な第１区間と第２区間とに分けた角度信号を発生す
る信号発生器の第１区間で一方の方向に積分回路が積分
され、第２区間で他方の方向に積分し、この積分回路の
積分値が第２区間において所定値に達した時点で通電開
始信号発生回路の通電を開始し、角度信号が第２区間か
ら第１区間に移行する時に１次電流を遮断して点火コイ
ルの２次側に点火用の高電圧を発生させるものが考えら
れている（例えば、特開昭50−83643号公報）。In this type of conventional device, an integrating circuit is provided in one direction in a first section of a signal generator that generates an angle signal in which one cycle of ignition is divided into a first section and a second section in which the angle is constant. After being integrated and integrated in the other direction in the second section, when the integrated value of this integration circuit reaches a predetermined value in the second section, energization of the energization start signal generation circuit is started, and the angle signal is output from the second section. It is considered that the primary current is cut off when a transition to the first section is made to generate a high voltage for ignition on the secondary side of the ignition coil (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 50-83643).
ところが、上述した従来のものでは、内燃機関の急加速
時において、第２区間から第区間への移行が早まると、
点火コイルの１次電流が流れないうちにパワートランジ
スタをオフさせるための信号が印加されることになるの
で、点火コイルに点火用の高電圧が発生しなくなるとい
う問題があった。However, in the above-mentioned conventional one, when the internal combustion engine is rapidly accelerated, if the transition from the second section to the second section is accelerated,
Since a signal for turning off the power transistor is applied before the primary current of the ignition coil flows, there is a problem that a high voltage for ignition is not generated in the ignition coil.
そこで本発明は、急加速時における１次電流通電時間の
確保と高速時における火花アーク時間の確保との双方が
良好に満足できるようにしたものである。Therefore, the present invention makes it possible to satisfactorily satisfy both the securing of the primary current energizing time at the time of sudden acceleration and the securing of the spark arc time at the high speed.
そのため第１番目の発明では、 点火１周期の間を角度が実質的に一定な第１区間と第２
区間とに分ける角度信号を発生する信号発生器と、 一つ前の点火周期の第２区間で初期値より一方の方向に
積分され、該当点火周期の第１区間で前記初期値に向か
って他方の方向に積分される積分回路と、 点火周期の第１区間において前記積分回路の積分値が設
定値に達した時点に同期して通電開始信号を発生する通
電開始信号発生回路と、 前記通電開始信号発生回路に通電開始信号が発生する時
と前記信号発生器の角度信号が第１区間から第２区間へ
移行する時とのうちの速い方でオンし、第２区間から第
１区間へ移行するときにオフするパワートランジスタ
と、 このパワートランジスタがオンすることにより１次電流
の通電が開始され、オフすることにより１次電流の通電
が遮断されて２次側に点火用の高電圧を発生する点火コ
イルと、 機関回転数を検出して前記積分回路の第１区間における
他方の方向への積分割合と前記通電開始信号発生回路と
設定値とを変更する手段であって、低速回転時には積分
割合を第１割合とすると共に設定値を第１設定値として
前記１次電流の通電時間の確保を優先し、高速回転時に
は積分割合を前記第１割合より大きい第２割合とすると
共に設定値を前記第１設定値より前記初期値に近い第２
設定値として前記第１次電流の通電期間に占める角度一
定期間の割合を大きくして前記１次電流の遮断期間を確
保するようにした変更手段と を備えることを特徴とする内燃機関用点火装置という技
術的手段を採用する。Therefore, in the first aspect of the invention, the first section and the second section in which the angle is substantially constant during one ignition cycle are provided.
A signal generator that generates an angle signal that is divided into a section and an integration in one direction from the initial value in the second section of the preceding ignition cycle, and the other toward the initial value in the first section of the corresponding ignition cycle. An integration circuit that integrates in the direction of, an energization start signal generation circuit that generates an energization start signal in synchronization with the time when the integrated value of the integration circuit reaches a set value in the first section of the ignition cycle, the energization start It is turned on at the earlier of the time when the energization start signal is generated in the signal generating circuit and the time when the angle signal of the signal generator shifts from the first zone to the second zone, and shifts from the second zone to the first zone. When the power transistor turns off, the power transistor turns on, and when the power transistor turns on, the conduction of the primary current is started. When the power transistor turns off, the conduction of the primary current is interrupted, and a high voltage for ignition is generated on the secondary side. With ignition coil A means for detecting the engine speed and changing the integration ratio of the integration circuit in the other direction in the first section, the energization start signal generating circuit and the set value, and the first integration ratio when the engine speed is low. In addition to the ratio, the setting value is set as the first setting value, and the securing of the energization time of the primary current is prioritized. At the time of high speed rotation, the integration ratio is set to the second ratio larger than the first ratio and the setting value is set to the first setting. Second closer to the initial value than the value
An ignition device for an internal combustion engine, comprising: a changing unit configured to increase a ratio of a constant angle period in the energization period of the primary current as a set value so as to secure a cutoff period of the primary current. Adopt the technical means of.
また、第２番目の発明では、 点火１周期の間を角度が実質的に一定な第１区間と第２
区間とに分ける角度信号を発生する信号発生器と、 一つ前の点火周期の第２区間で初期値より一方の方向に
積分され、該当点火周期の第１区間で前記初期値に向か
って他方の方向に積分される積分回路と、 点火周期の第１区間において前記積分回路の積分値が設
定値に達した時点に同期して通電開始信号を発生する通
電開始信号発生回路と、 前記通電開始信号発生回路に通電開始信号が発生する時
と前記信号発生器の角度信号が第１区間から第２区間へ
移行する時とのうちの速い方でオンし、第２区間から第
１区間へ移行するときにオフするパワートランジスタ
と、 このパワートランジスタがオンすることにより１次電流
の通電が開始され、オフすることにより１次電流の通電
が遮断されて２次側に点火用の高電圧を発生する点火コ
イルと、 前記点火コイルへの１次電流の通電の開始に同期して前
記積分回路の積分値を前記初期値にリセットするための
短い時間幅のリセットパルスを発生するリセット回路と 機関回転数を検出して前記積分回路の第１区間における
他方の方向への積分割合と前記通電開始信号発生回路の
設定値とを変更する手段であって、低速回転時には積分
割合を第１割合とすると共に設定値を第１設定値として
前記１次電流の通電時間の確保を優先し、高速回転時に
は積分割合を前記第１割合より大きい第２割合とすると
共に設定値を前記第１設定値より前記初期値に近い第２
設定値として前記第１次電流の通電期間に占める角度一
定期間の割合を大きくして前記１次電流の遮断期間を確
保するようにした変更手段と を備えることを特徴とする内燃機関用点火装置という技
術的手段を採用する。In the second invention, the first section and the second section in which the angle is substantially constant during one ignition cycle are provided.
A signal generator that generates an angle signal that is divided into a section and an integration in one direction from the initial value in the second section of the preceding ignition cycle, and the other toward the initial value in the first section of the corresponding ignition cycle. An integration circuit that integrates in the direction of, an energization start signal generation circuit that generates an energization start signal in synchronization with the time when the integrated value of the integration circuit reaches a set value in the first section of the ignition cycle, the energization start It is turned on at the earlier of the time when the energization start signal is generated in the signal generating circuit and the time when the angle signal of the signal generator shifts from the first zone to the second zone, and shifts from the second zone to the first zone. When the power transistor turns off, the power transistor turns on, and when the power transistor turns on, the conduction of the primary current is started. When the power transistor turns off, the conduction of the primary current is interrupted, and a high voltage for ignition is generated on the secondary side. With ignition coil , A reset circuit for generating a reset pulse having a short time width for resetting the integrated value of the integrating circuit to the initial value in synchronization with the start of the energization of the primary current to the ignition coil, and the engine speed are detected. Is a means for changing the integration ratio in the other direction in the first section of the integration circuit and the set value of the energization start signal generating circuit, and sets the integration ratio to the first ratio and sets the set value at low speed rotation. As a first set value, priority is given to securing the energization time of the primary current, and at high speed rotation, the integral ratio is set to a second ratio larger than the first ratio, and the set value is closer to the initial value than the first set value. Second
An ignition device for an internal combustion engine, comprising: a changing unit configured to increase a ratio of a constant angle period in the energization period of the primary current as a set value so as to secure a cutoff period of the primary current. Adopt the technical means of.
以上に述べた第１番目の発明によると、信号発生器が発
生する角度信号により、点火１周期の間を角度が実質的
に一定な第１区間と第２区間とに分ける。そして、積分
回路は、一つ前の点火周期の第２区間で初期値から一方
の方向に積分され、該当点火周期の第１区間で初期値へ
向けて他方の方向に積分される。According to the first aspect of the invention described above, the angle signal generated by the signal generator divides one ignition cycle into a first section and a second section in which the angle is substantially constant. Then, the integrating circuit integrates in one direction from the initial value in the second section of the immediately preceding ignition cycle, and in the other direction toward the initial value in the first section of the corresponding ignition cycle.
通電開始信号発生回路は、点火１周期の第１区間である
ときに、この積分回路の積分値が設定値に達した時点で
通電開始信号を発生する。そして、パワートランジスタ
は、通電開始信号が発生する時と信号発生器の角度信号
が第１区間から第２区間へ移行する時とのうちの速い方
でオンし、第２区間から第１区間へ移行する時にオフ
し、このパワートランジスタがオンすることにより点火
コイルの１次電流の通電が開始され、オフすることによ
り１次電流の通電が遮断されて２次側に点火用の高電圧
が発生する。このようにして通電開始信号発生回路によ
り点火コイルの一次電流の通電開始が制御される。The energization start signal generation circuit generates the energization start signal when the integrated value of the integration circuit reaches the set value during the first section of one ignition cycle. The power transistor is turned on at the earlier of the time when the energization start signal is generated and the time when the angle signal of the signal generator shifts from the first section to the second section, and the power transistor is turned on from the second section to the first section. At the time of transition, the power transistor is turned on to start the energization of the primary current of the ignition coil, and the power transistor is turned off to interrupt the energization of the primary current to generate a high voltage for ignition on the secondary side. To do. In this way, the energization start signal generation circuit controls the energization start of the primary current of the ignition coil.
さらに本発明の変更手段は、内燃機関の回転数を検出
し、低速回転時には上記積分回路の第１区間における積
分割合を第１割合とすると共に、上記通電開始信号発生
回路における設定値を第１設定値として前記１次電流の
通電時間の確保を優先する。これにより低速回転時に所
要の通電時間が得られ、しかも通電開始信号が発生する
前に信号発生器の角度信号が第１区間から第２区間へ移
行するような低速回転からの急加速時には、第２区間に
よって最低通電時間が確保される。Further, the changing means of the present invention detects the number of revolutions of the internal combustion engine, sets the integration ratio in the first section of the integration circuit to the first ratio at low speed rotation, and sets the set value in the energization start signal generation circuit to the first value. Priority is given to securing the energization time of the primary current as the set value. As a result, the required energization time is obtained at low speed rotation, and at the time of rapid acceleration from low speed rotation such that the angle signal of the signal generator shifts from the first section to the second section before the energization start signal is generated, The minimum energization time is secured by the two sections.
しかも、変更手段は、高速回転には積分割合を第１割合
より大きい第２割合とすると共に設定値を第１設定値よ
り初期値に近い第２設定値とする。これにより、１次電
流の通電期間に占める角度一定期間の割合が大きくされ
る。このため、１次電流の通電期間に占める時間一定期
間の割合が小さくされ、高速回転時の１次電流通電時間
の増加が制限されて、一次電流の遮断期間が確保され
る。その結果、高速回転時においても火花アーク時間が
確保される。Moreover, the changing means sets the integral ratio to the second ratio larger than the first ratio for the high speed rotation and sets the set value to the second set value closer to the initial value than the first set value. As a result, the proportion of the constant angle period in the energization period of the primary current is increased. Therefore, the proportion of the constant time period in the energization period of the primary current is reduced, the increase of the primary current energization time during high-speed rotation is limited, and the primary current interruption period is secured. As a result, the spark arc time is secured even during high speed rotation.
このような第１番目の発明によると、低速回転時におけ
る１次電流通電時間の確保と、高速回転時における火花
アーク時間の確保とが両立される。According to the first aspect of the invention as described above, it is possible to secure both the primary current energizing time at low speed rotation and the spark arc time at high speed rotation.
また、第２番目の発明によると、リセット回路が、点火
コイルへの１次電流の通電の開始に同期して積分回路の
積分値を初期にリセットするための短い時間幅のリセッ
トパルスを発生し、第２区間から再び積分回路の積分動
作が繰り返される。According to the second aspect of the invention, the reset circuit generates a reset pulse having a short time width for initial resetting the integrated value of the integrating circuit in synchronization with the start of energization of the primary current to the ignition coil. The integration operation of the integration circuit is repeated again from the second section.
以下本発明を図に示す実施例について説明する。 The present invention will be described below with reference to embodiments shown in the drawings.
本発明の一実施例を第１図に示す回路図と第２図に示す
動作波形図について説明する。まず第１図において、10
は信号発生器であり、例えばホール効果等を利用し、内
燃機関の回転角に対して実質的に角度一定の第１区間と
第２区間とに分れた点火用角度信号を発生するものであ
る。30はパワートランジスタであり、20はこのパワート
ランジスタ30の耐圧保護用ツエナーダイオードである。An embodiment of the present invention will be described with reference to the circuit diagram shown in FIG. 1 and the operation waveform diagram shown in FIG. First, in FIG.
Is a signal generator for generating an ignition angle signal divided into a first section and a second section, which are substantially constant with respect to the rotation angle of the internal combustion engine, by utilizing, for example, the Hall effect. is there. Reference numeral 30 is a power transistor, and 20 is a zener diode for withstanding voltage protection of the power transistor 30.
40は点火コイル、50はバッテリー端子で、図示せぬキー
スイッチを介してバッテリーの正極端子に接続されるも
のである。次に制御回路について説明する。100は信号
発生器10の角度信号を波形整形する入力波形整形回路で
あり、抵抗101〜105とトランジスタ106、107とから成っ
ている。200は充放電制御回路であり、抵抗201〜210と
トランジスタ211〜216とから成っている。Reference numeral 40 is an ignition coil, and 50 is a battery terminal, which is connected to the positive terminal of the battery via a key switch (not shown). Next, the control circuit will be described. Reference numeral 100 is an input waveform shaping circuit for shaping the angle signal of the signal generator 10, and is composed of resistors 101 to 105 and transistors 106 and 107. Reference numeral 200 denotes a charge / discharge control circuit, which includes resistors 201 to 210 and transistors 211 to 216.
300は加減算積分回路であり、抵抗301〜315、ダイオー
ド316、317、コンデンサ318、トランジスタ319〜330、
比較回路素子331、332とから成っている。300 is an addition / subtraction integration circuit, which includes resistors 301 to 315, diodes 316 and 317, capacitors 318, transistors 319 to 330,
It is composed of comparison circuit elements 331 and 332.
400は単安定、連続通電阻止回路であり、抵抗401〜41
2、430、ダイオード413、コンデンサ414、トランジスタ
415〜421、及び比較回路素子422、423とからなる。400 is a monostable, continuous energization blocking circuit, resistors 401 to 41
2,430, diode 413, capacitor 414, transistor
415 to 421 and comparison circuit elements 422 and 423.
500は定電圧、出力増幅回路であり、抵抗501〜505、ツ
エナーダイオード506、トランジスタ507〜509とから成
っている。Reference numeral 500 denotes a constant voltage and output amplifier circuit, which includes resistors 501 to 505, a zener diode 506, and transistors 507 to 509.
次に、上記構成においてその作動について説明する。第
２図においては左欄は機関回転速度が比較的低速である
場合を示し、中欄は比較的高速である場合を示し、右欄
はキースイッチが投入された状態で機関が停止した場合
を示す。また、第２図において（ａ）〜（ｉ）に示す各
波形は、第１図において同一符号を付した部分の各部波
形を示すものとする。まず、第２図の左欄について説明
する。Next, the operation of the above configuration will be described. In FIG. 2, the left column shows the case where the engine rotation speed is relatively low, the middle column shows the case where it is relatively high, and the right column shows the case where the engine is stopped with the key switch turned on. Show. Further, the waveforms shown in (a) to (i) of FIG. 2 are the waveforms of the respective parts denoted by the same reference numerals in FIG. First, the left column of FIG. 2 will be described.
まず時間t0〜t3の間の点火周期の第２区間である信号発
生器10の角度信号が高レベルの間でコンデンサ318には
ある電圧が充電されていく。ここでt1信号で充電電圧が
抵抗307と抵抗308、309の並列抵抗とにより決まる第１
の比較電圧の低レベル電圧:VT1Lに到達した時点で比較
回路素子331は第２図（ｃ）に示すように高レベルから
低レベル出力に変化する。さらにコンデンサ318への充
電電圧が上昇してt2時点で抵抗310と311とにより決まる
第２の比較電圧の高レベル電圧:VT2Hに到達した時点で
比較回路素子332が低レベル出力となり、トランジスタ3
30がオフすることによりトランジスタ329がオンする。
これにより抵抗311と抵抗312とが並列接続となり、比較
回路素子332自身の第２の比較電圧を高レベルから低レ
ベル電圧:VT2Lに切替えると共に、抵抗305を介してトラ
ンジスタ327をオンせしめることにより、カレントミラ
ー回路を構成するトランジスタ325、326と抵抗306とに
より決まる電流がダイオード317を介してトランジスタ3
23へ流れていたものが阻止される。このため、コンデン
サ318の第１区間における放電電流が減少して放電傾斜
を切替える。またそれと同時に比較回路素子332の低レ
ベル出力により、トランジスタ328をオンからオフに切
替えることにより、比較回路素子331の第１の比較電圧
を低レベルから高レベル電圧VT1Hへ切替えるように動作
する。ここでt3時点にて信号発生器10の角度信号が高レ
ベルから低レベルになると、トランジスタ106がオフ
し、トランジスタ215がオンしてそれまで流れていたト
ランジスタ319と320によるカレントミラー回路と抵抗30
2とにより決まる電流により、ダイオード316、抵抗301
を介して行われたコンデンサ318への充電が停止する。
それと同時に、トランジスタ107のオンにより、トラン
ジスタ324がオフし、トランジスタ322と323のカレント
ミラー回路により、トランジスタ322、323の電源（後述
するVCCを言う）より抵抗306を介して流れる電流に等し
い電流により、コンデンサ318の充電電圧のトランジス
タ322を介しての放電（減算積分）が開始される。その
結果、コンデンサ318の端子電圧（第２図（ｂ）波形）
は、該当点火周期の第１区間である信号発生器10の角度
信号が低レベルの間、直線的に減少する。First, a certain voltage is charged in the capacitor 318 while the angle signal of the signal generator 10, which is the second section of the ignition cycle between the times t 0 and t 3 , is high level. Here, the charging voltage is determined by the t 1 signal by the resistance 307 and the parallel resistance of the resistances 308 and 309.
When the low level voltage: V T1L of the comparison voltage is reached, the comparison circuit element 331 changes from the high level to the low level output as shown in FIG. 2 (c). Further, when the charging voltage to the capacitor 318 rises and reaches a high level voltage V T2H of the second comparison voltage determined by the resistors 310 and 311 at time t 2 , the comparison circuit element 332 becomes a low level output and the transistor 332 becomes a transistor. 3
Turning off 30 turns on transistor 329.
As a result, the resistors 311 and 312 are connected in parallel, the second comparison voltage of the comparison circuit element 332 itself is switched from the high level to the low level voltage: V T2L , and the transistor 327 is turned on via the resistor 305. , The current determined by the transistors 325 and 326 which form the current mirror circuit and the resistor 306 is passed through the diode 317 to the transistor 3
What was flowing to 23 is blocked. Therefore, the discharge current in the first section of the capacitor 318 decreases, and the discharge slope is switched. At the same time, the low level output of the comparison circuit element 332 causes the transistor 328 to switch from on to off, whereby the first comparison voltage of the comparison circuit element 331 operates to switch from the low level to the high level voltage V T1H . Here, when the angle signal of the signal generator 10 changes from the high level to the low level at time t 3 , the transistor 106 is turned off, the transistor 215 is turned on, and the current mirror circuit and the resistance by the transistors 319 and 320 which have been flowing till then are connected. 30
Diode 316, resistor 301 due to the current determined by
The charging of the capacitor 318 performed via the above stops.
At the same time, the transistor 107 turns on when the transistor 107 turns on, and the current mirror circuit of the transistors 322 and 323 causes a current equal to the current flowing from the power supply of the transistors 322 and 323 (referred to as V CC described later) through the resistor 306. As a result, discharging (subtraction integration) of the charging voltage of the capacitor 318 via the transistor 322 is started. As a result, the terminal voltage of the capacitor 318 (waveform in FIG. 2 (b))
Is linearly decreased while the angle signal of the signal generator 10, which is the first section of the relevant ignition cycle, is low level.
そしてt4時点、つまり抵抗307と308との比で決まる第１
の比較電圧の高レベル電圧:VT1Hまでコンデンサ318の電
圧が低下した時点で、比較回路素子331の出力（第２図
（ｃ）波形）が高レベルとなり、トランジスタ212がオ
ンし、トランジスタ213がオフする。この時、比較回路
素子422の出力（第２図（ｆ））はまだ低レベルである
ため、トランジスタ214はオフしているためその共通コ
レクタ波形（第２図（ｈ））は高レベルとなり、トラン
ジスタ321がオンしてコンデンサ318の充電電荷を急速に
初期値（OV）に放電する。また、トランジスタ212のオ
ンにより、トランジスタ415がオフし、VCCより抵抗40
2、403を介してコンデンサ414に充電が開始されると同
時にトランジスタ213のオフにより、トランジスタ416が
オンし、トランジスタ417がオフして抵抗406、ダイオー
ド413を介してもコンデンサ414へ充電が行われる。従っ
てコンデンサ414の端子電圧（第２図（ｅ）波形）は急
速に上昇する。また、トランジスタ212のオンによりト
ランジスタ421がオフする。そして、前記のトランジス
タ321のオンによるコンデンサ318の放電により、その端
子電圧が比較回路素子332の第２の比較電圧の低レベル
電圧:VT2Lまで低下した時点で比較回路素子332は高レベ
ルを出力し、トランジスタ330をオンしてトランジスタ3
29をオフして第２の設定トリガ電圧を高レベル電圧:V
T2Hに変更すると共に、トランジスタ327もオフする。ま
たそれと同時にトランジスタ328をオンして第１の設定
トリガ電圧を、抵抗308に対し抵抗309を並列接続するこ
とにより、抵抗307との比で決まる低レベル電圧VT1Lに
切替動作を行う。And at time t 4 , that is, the first determined by the ratio of the resistors 307 and 308
High level voltage of the comparison voltage of: When the voltage of the capacitor 318 decreases to V T1H, the output of the comparison circuit element 331 (waveform in FIG. 2 (c)) becomes high level, the transistor 212 turns on, and the transistor 213 turns on. Turn off. At this time, since the output of the comparison circuit element 422 (Fig. 2 (f)) is still low level, the common collector waveform (Fig. 2 (h)) becomes high level because the transistor 214 is off, The transistor 321 is turned on and the charge of the capacitor 318 is rapidly discharged to the initial value (OV). Further, by turning on the transistor 212, the transistor 415 is turned off, resistance than V CC 40
At the same time when the capacitor 414 is started to be charged via 2, 403, the transistor 213 is turned off, the transistor 416 is turned on, the transistor 417 is turned off, and the capacitor 414 is charged also via the resistor 406 and the diode 413. . Therefore, the terminal voltage of the capacitor 414 (waveform in FIG. 2E) rises rapidly. Further, turning on the transistor 212 turns off the transistor 421. When the transistor 321 is turned on and the capacitor 318 is discharged, the comparison circuit element 332 outputs a high level when its terminal voltage drops to the low level voltage V T2L of the second comparison voltage of the comparison circuit element 332. Then turn on transistor 330 and turn on transistor 3
Turn off 29 and set the second set trigger voltage to high level voltage: V
While changing to T2H , the transistor 327 is also turned off. At the same time, the transistor 328 is turned on to switch the first set trigger voltage to the low level voltage V T1L determined by the ratio with the resistor 307 by connecting the resistor 309 in parallel with the resistor 308.
そしてt5時点で、コンデンサ414の端子電圧が抵抗407、
408と抵抗409との比で決まる第３の比較電圧:VT3に達し
た時点で比較回路素子422の出力（第２図（ｆ）波形）
は高レベルとなり、トランジスタ214がオンして第２図
（ｈ）波形のリセットパルスは消滅する。そして、トラ
ンジスタ418のオンによりトランジスタ420がオフする。
ここでトランジスタ419と421とはいずれもオフしている
ため、トランジスタ508がオンし、トランジスタ509がオ
フしてドライブ用の抵抗504より、抵抗505を介してパワ
ートランジスタ30にベース電流が流れ、オンを開始す
る。またトランジスタ214のオンに伴いトランジスタ416
がオフし、トランジスタ417がオンすることによりコン
デンサ414への急速な充電が停止され、その結果、コン
デンサ414の充電波形（第２図（ｅ）波形）は傾斜がゆ
るやかとなる。この時、トランジスタ216はオフしてい
るが、トランジスタ215がオンしているため、コンデン
サ318の充電は開始されない。Then, at time t 5 , the terminal voltage of the capacitor 414 changes to the resistance 407,
Output of the comparison circuit element 422 (waveform in FIG. 2 (f)) when the third comparison voltage: V T3 determined by the ratio of the resistor 408 and the resistor 409 is reached.
Becomes high level, the transistor 214 is turned on, and the reset pulse having the waveform shown in FIG. 2 (h) disappears. Then, when the transistor 418 is turned on, the transistor 420 is turned off.
Here, since both the transistors 419 and 421 are off, the transistor 508 is turned on, the transistor 509 is turned off, the base current flows from the drive resistor 504 to the power transistor 30 via the resistor 505, and the transistor 509 is turned on. To start. In addition, when the transistor 214 is turned on, the transistor 416
Is turned off and the transistor 417 is turned on to stop rapid charging of the capacitor 414, and as a result, the charging waveform of the capacitor 414 (waveform in FIG. 2 (e)) has a gentle slope. At this time, the transistor 216 is off, but the transistor 215 is on, so charging of the capacitor 318 is not started.
そして、t6時点で信号発生器10の角度信号（第２図
（ａ）波形）が高レベルになった時点でトランジスタ10
6がオンし、トランジスタ215がオフするため、抵抗301
を介してのコンデンサ318への充電が開始される。Then, the transistor 10 at the time when the angle signal (FIG. 2 (a) waveform) of the signal generator 10 at t 6 time becomes a high level
Since 6 turns on and transistor 215 turns off, resistor 301
The charging of the capacitor 318 is started via.
そして、再びt7時点で信号発生器10の出力が低レベルに
なった時点でトランジスタ211がオフとなり、トランジ
スタ421がオンしてパワートランジスタ30がオフし、点
火コイル40の１次コイルの通電が遮断され、そ２次側に
点火用高電圧が誘起される。Then, the transistor 211 is turned off when the output of the signal generator 10 becomes low again t 7 when the power transistor 30 is turned off transistor 421 is turned on, the energization of the primary coil of the ignition coil 40 It is cut off and a high voltage for ignition is induced on the secondary side.
次に第２図の中欄について説明する。機関回転数が上昇
すると、t8時点でコンデンサ318への充電開始を行って
も、比較回転素子332の第２の比較電圧の高レベル電圧:
VT2Hにはコンデンサ318の充電電圧が到達しないため、
比較回路素子331は高レベル出力のままである。このた
め、トランジスタ327がオンして第１の比較電圧は低レ
ベル電圧:VT1Lのままであり、トランジスタ329がオンし
てトランジスタ327はオフしているため、カレントミラ
ー回路を構成するトランジスタ323へは、抵抗306に流れ
る電流に等しい電流と抵抗304を介して流れる電流とが
加算され、コンデンサ318の充電電荷は低速時に比べ若
干多目の電流で放電を開始する。Next, the middle column of FIG. 2 will be described. When the engine speed increases, even if the start of charging the capacitor 318 at t 8 the time, high-level voltage of the second comparison voltage of the comparator rotating element 332:
Since the charging voltage of the capacitor 318 does not reach V T2H ,
The comparison circuit element 331 remains at the high level output. Therefore, the transistor 327 is turned on and the first comparison voltage remains at the low level voltage: V T1L , and the transistor 329 is turned on and the transistor 327 is turned off. , The current equal to the current flowing through the resistor 306 and the current flowing through the resistor 304 are added, and the electric charge charged in the capacitor 318 starts to discharge with a slightly larger current as compared with the low speed.
次に第２図の右欄について簡単に説明する。キースイッ
チの投入時において、機関が停止して信号発生器10の角
度信号が高レベルになりっぱなしとなり、トランジスタ
211がオンしっぱなしとなった場合、又は信号発生器10
の角度信号が低レベルとなり、コンデンサ318の電荷が
放電されて０となり、比較回路素子331が高レベルにな
りっぱなしとなり、トランジスタ212がオンしっぱなし
となった場合は、トランジスタ421がオフしっぱなしと
なる。Next, the right column of FIG. 2 will be briefly described. When the key switch is turned on, the engine stops and the angle signal of the signal generator 10 keeps high level.
When the 211 remains on, or the signal generator 10
When the angle signal of becomes low level, the electric charge of the capacitor 318 is discharged to 0, the comparison circuit element 331 keeps high level, and the transistor 212 keeps on, the transistor 421 turns off. It will remain.
これによって、コンデンサ413の端子電圧は上昇を続
け、第３の比較電圧VT3よりは十分大きな値に設定した
抵抗407と抵抗408、409の比で決まる第４の抵抗電圧:VT
4にコンデンサ414の電圧が到達した時点で、比較回路素
子423の出力（第２図（ｇ）波形）は高レベルとなり、
トランジスタ419がオンし、パワートランジスタ30の導
通の連続が阻止される。As a result, the terminal voltage of the capacitor 413 continues to rise, and the fourth resistance voltage: VT determined by the ratio of the resistance 407 and the resistances 408 and 409 set to a value sufficiently larger than the third comparison voltage VT 3.
When the voltage of the capacitor 414 reaches 4 , the output of the comparison circuit element 423 (waveform in FIG. 2 (g)) becomes high level,
The transistor 419 is turned on, and continuous conduction of the power transistor 30 is blocked.
次に、機関回転数:Nの変化に対する通電角度：θの特性
についても定量的に説明する。まず閉角度制御の原理に
ついて第３図を基に説明する。まず（ａ）は信号発生器
10の角度信号波形であり、（ｂ）は加減算積分回路300
のコンデンサ318の端子電圧波形である。ここで、ある
回転速度における点火周期をＴとした時の信号発生器10
の出力の高レベル部と低レベル部との割合を、図のよう
に高レベル部をＫとする。そして、この高レベル区間つ
まりＫ・Ｔ時間にコンデンサ318を加算積分（充電）
し、残りの（Ｔ−Ｋ・Ｔ）区間で時間の単純減算積分
（放電）を行い、その減算積分値が所定値:VT1に至った
時点で点火コイル40への通電が開始し、信号発生器10の
角度信号の高レベルから低レベルの立下り時点で通電を
停止し、図中TONにて示される区間を点火コイル40への
通電時間とすると、通電角度は以下の様になる。Next, the characteristic of the energizing angle: θ with respect to the change of the engine speed: N will be quantitatively described. First, the principle of closing angle control will be described with reference to FIG. First, (a) is a signal generator
10 is an angle signal waveform, and (b) is an addition / subtraction integration circuit 300
3 is a terminal voltage waveform of the capacitor 318 of FIG. Here, when the ignition cycle at a certain rotation speed is T, the signal generator 10
As for the ratio of the high level part and the low level part of the output of, the high level part is K as shown in the figure. Then, the capacitor 318 is added and integrated (charged) in this high level section, that is, the K · T time.
Then, simple subtractive integration (discharge) of time is performed in the remaining (T−K · T) section, and when the subtracted integrated value reaches a predetermined value: VT 1 , energization to the ignition coil 40 is started and the signal is output. When the energization is stopped at the falling point of the generator 10 angle signal from the high level to the low level, and the section indicated by T ON in the figure is the energization time to the ignition coil 40, the energization angle is as follows. .
加算積分時の割合に対して、減算積分時の割合をＫに等
しくすると、定常状態における加算積分料:VCは次の点
火周期:T区間においてちょうど０になる様に減算積分さ
れ、所定値:VT1にて開始される通電時間:TONは回転変化
に伴うVCの大小にかかわりなく一定な値が得られる。要
は加算積分に対する減算積分の割合をどの程度に設定す
るかによって通電時間特性は変わる。When the ratio at the time of subtractive integration is made equal to K with respect to the ratio at the time of additive integration, the additive integral charge: V C in the steady state is subtractively integrated so that it becomes exactly 0 in the next ignition cycle: T section, and the predetermined value Energization time started at: VT 1 : T ON can obtain a constant value regardless of the magnitude of V C accompanying the rotation change. In short, the energization time characteristic changes depending on how much the ratio of subtraction integration to addition integration is set.
例えば第４図に示すように減算積分割合を若干大き目に
設定した場合を考えると、機関回転速度に対して変化し
ない時間一定なT1部分と、機関回転速度に対して時間が
反比例して、角度一定なT2部分とに分けられ、T2部分は
機関回転数の低下と共に増加するため、内燃機関の加速
時において通電時間の不足を招き易い低速回転域におけ
る通電時間を、理想的な閉角度特性に対して多目にとる
ことができる。For example, considering the case where the subtraction integration ratio is set to be slightly larger as shown in FIG. 4, the T 1 portion where the time is constant with respect to the engine speed and the time is inversely proportional to the engine speed, It is divided into the T 2 part with a constant angle, and the T 2 part increases as the engine speed decreases. It is possible to take multiple values for the angle characteristic.
次に機関回転数:Nがさらに上昇した場合の通電角度：θ
の特性について第５図を参照して定量的に説明する。信
号発生器10の高レベル部期間中にコンデンサ318を充電
する電圧:VCが第２の設定トリガ電圧の高レベル電圧:V
T2Hに到達しなくなると、第１の設定トリガ電圧:VT1は
低レベル電圧:VT1Lとなる。従って、それまで第１図区
間で減算積分割合:K1にて第１の設定トリガ電圧の高レ
ベル電圧:VT1Hでトリガして通電時間:TONを得ていた場
合の時間一定のT1′区間と角度一定なT2′区間との割合
に対し、第１区間での減算割合:K2にて第１の設定トリ
ガ電圧の低レベル電圧:VT1Lでトリガして同じ通電時間:
TONを得ているが、その割合は時間一定のT1区間と角度
一定なT2区間に変わることとなり、通電時間TONは時間
一定から角度一定が大勢を決める様に切替ることとな
る。従って、閉角度制御特性は機関回転数:Nによって第
６図に示すように、N2以下の低速において信号発生器10
の高レベル割合:Kに依存する角度で推移し、N2以上の高
回転数領域では角度一定が大勢を決める様に切替る。こ
れにより、高速時における火花アーク間として、ほぼ一
定の角度の間が確保される。Next, the energization angle when the engine speed: N further increases: θ
The characteristic will be quantitatively described with reference to FIG. The voltage that charges the capacitor 318 during the high level period of the signal generator 10 is V C is the high level voltage of the second set trigger voltage: V
When T2H is not reached, the first set trigger voltage: V T1 becomes a low level voltage: V T1L . Therefore, subtraction integral component in Figure 1 section until it: high-level voltage of the first set trigger voltage at K 1: triggered by energization time V T1H: time constant T 1 of the case where had received T ON For the ratio between the'section and the T 2 ′ section where the angle is constant, the subtraction rate in the first section: K 2 , the low level voltage of the first set trigger voltage: V T1L , and the same energization time:
Although T ON is obtained, the ratio changes to T 1 section where the time is constant and T 2 section where the angle is constant, and the energization time T ON is switched from constant time to constant angle. . Therefore, close angle control characteristic engine speed: as shown in FIG. 6 by N, the signal generator in the N 2 following slow 10
High level ratio of: Transitions at an angle that depends on K, and switches to a constant angle that determines the majority in the high rotation speed region of N 2 or higher. This ensures a substantially constant angle between the spark arcs at high speed.
また、内燃機関の急加速時において、コンデンサの放電
電圧が第１の比較電圧に達する前に信号発生器10の出力
が低レベルから高レベルに変化すると、トランジスタ21
1ががオンしてトランジスタ421、トランジスタ508およ
びトランジスタ509を介してパワートランジスタ30をオ
ンし、点火コイル40の１次電流の通電を開始させる。こ
れにより、急加速時においても信号発生器10の出力が高
レベルの間の１次電流通電時間は最低確保される。In addition, when the output of the signal generator 10 changes from the low level to the high level before the discharge voltage of the capacitor reaches the first comparison voltage during the rapid acceleration of the internal combustion engine, the transistor 21
When 1 is turned on, the power transistor 30 is turned on via the transistor 421, the transistor 508, and the transistor 509, and the conduction of the primary current of the ignition coil 40 is started. As a result, the primary current energization time is kept at a minimum while the output of the signal generator 10 is at a high level even during rapid acceleration.
また、１次電流の通電開始前にトランジスタ321のベー
スに第２図（ｈ）に示すように、短時間幅のリセットパ
ルスが発生してトランジスタ321が瞬時オンすることに
より、コンデンサ321の充電電圧が瞬時に初期値（0V）
に放電される。ここで、このリセットパルスのパルス幅
は極めて短いため、第２区間におけるコンデンサ318の
充電にはほとんど影響を与えない。In addition, as shown in FIG. 2 (h), a reset pulse having a short time width is generated at the base of the transistor 321 before the primary current starts to flow, and the transistor 321 is momentarily turned on. Is the initial value (0V) instantly
To be discharged. Here, since the pulse width of this reset pulse is extremely short, it hardly affects the charging of the capacitor 318 in the second section.
第７図は第１図図示装置に適用する加減算積分回路300
の他の実施例を示すもので、第１図図示装置の加減算積
分回路300に対し、抵抗333を追加し、直線的な加算積分
と指数関数的な加算積分とを併用してコンデンサ318の
加算積分を行うようにしたものであり、構成は若干異な
るが同等の効果が期待できる。FIG. 7 shows an addition / subtraction integration circuit 300 applied to the apparatus shown in FIG.
In another embodiment of the present invention, a resistor 333 is added to the addition / subtraction integration circuit 300 of the apparatus shown in FIG. 1, and linear addition integration and exponential addition integration are used together to add the capacitor 318. Since the integration is performed and the configuration is slightly different, the same effect can be expected.
なお、上述した実施例においては、比較回路素子331の
出力信号の発生に伴って開始される第２の積分回路の積
分値が、値の小さなリセットパルスが消滅する時点で点
火コイル40への通電を開始する通電開始信号を発生する
ようにしたが、これにかぎることなく、第１積分回路の
積分値が、所定値に達した次てで比較回路素子331に通
電開始信号を発生し、この通電開始信号と、信号発生器
10の角度信号が第１区間から第２区間へ移行する時との
早い方で通電を開始するようにしても同等の効果が期待
できることは言うまでもない。要は第１の積分回路の積
分値が所定値に達した時点で点火コイルの通電の開始を
直接的或いは間接的に決定する構成であれば同等の効果
が期待できることは容易に類推できる。In the embodiment described above, the ignition coil 40 is energized when the integrated value of the second integrator circuit started with the generation of the output signal of the comparison circuit element 331 disappears when the reset pulse having a small value disappears. The energization start signal for starting is generated, but without being limited to this, the energization start signal is generated in the comparison circuit element 331 after the integrated value of the first integration circuit reaches a predetermined value, Energization start signal and signal generator
It goes without saying that the same effect can be expected even if the energization is started earlier than when the 10 angle signals shift from the first section to the second section. In short, it can be easily analogized that the same effect can be expected if the configuration is such that the start of energization of the ignition coil is directly or indirectly determined when the integrated value of the first integrating circuit reaches a predetermined value.
また、以上の実施例において、積分回路をコンデンサを
含むアナログ回路により構成したが、カウンタを含むデ
ジタル回路により積分回路を構成するよしにてもよく、
さらに、積分回路の積分方向を第２図と正負逆方向にし
てもよい。Further, in the above embodiment, the integrating circuit is configured by the analog circuit including the capacitor, but the integrating circuit may be configured by the digital circuit including the counter,
Further, the integration direction of the integration circuit may be opposite to that of FIG.
また、信号発生器10としては、機械式進角機構により点
火時期を制御するもののほか、マイクロコンピュータな
どを用いて電子式に点火時期を制御するものを用いても
よい。Further, as the signal generator 10, one that controls the ignition timing by a mechanical advance mechanism or one that electronically controls the ignition timing by using a microcomputer or the like may be used.
以上述べたように本発明によれば、内燃機関の急加速時
において、通電開始信号発生回路に通電開始信号が発生
する前に信号発生器の角度信号が第１区間から第２区間
に移行すると、パワートランジスタがオンし、点火コイ
ルの１次電流の通電を開始させる。これにより、急加速
時においても信号発生器の角度信号が第２区間の間の１
次電流通電時間は最低確保することができる。As described above, according to the present invention, during the rapid acceleration of the internal combustion engine, when the angle signal of the signal generator shifts from the first section to the second section before the energization start signal is generated in the energization start signal generation circuit. , The power transistor is turned on, and the primary current of the ignition coil is started to flow. As a result, even during sudden acceleration, the angle signal of the signal generator becomes 1 during the second section.
It is possible to secure the minimum time for energizing the next current.
また、機関回転数を検出して高速時には通電時間一定制
御側から通電角度一定制御側に切替えているため、高速
時にも火花アーク時間を確保するための最適な通電角度
を確保することができる。Further, since the engine speed is detected and switched to the constant energization time control side from the constant energization time control side at high speed, the optimum energization angle for ensuring the spark arc time can be secured even at high speed.
第１図は本発明装置の一実施例を示す電気回路図、第２
図は第１図図示装置の作動説明に供する各部波形図、第
３図〜第５図は本発明装置の作動原理説明に供する各部
波形図，第６図は第１図図示装置における回転数−通電
角度特性図、第７図は第１図図示装置に用いる加減算積
分回路の他の実施例を示す電気回路図である。 10……信号発生器,30……パワートランジスタ,40……点
火コイル,318……積分回路の一部を構成するコンデン
サ,300……加減算積分回路,331……通電開始信号発生回
路の一部を構成する比較回路素子,400……リセット回路
の一部を含む単安定，連続通電阻止回路,305、306、309
〜315、328〜330、332……変更手段を構成する抵抗、ト
ランジスタ、比較回路素子。FIG. 1 is an electric circuit diagram showing an embodiment of the device of the present invention.
FIG. 3 is a waveform diagram of each part used for explaining the operation of the device shown in FIG. 1, FIGS. 3 to 5 are waveform diagrams of each part used for explaining the operation principle of the device of the present invention, and FIG. 6 is a rotation speed in the device shown in FIG. FIG. 7 is an electric circuit diagram showing another embodiment of the addition / subtraction integration circuit used in the apparatus shown in FIG. 10 ... Signal generator, 30 ... Power transistor, 40 ... Ignition coil, 318 ... Capacitor that constitutes a part of integration circuit, 300 ... Addition / subtraction integration circuit, 331 ... Part of energization start signal generation circuit Comparator circuit element, 400 ... Monostable, continuous current blocking circuit including part of reset circuit, 305, 306, 309
~ 315, 328 ~ 330, 332 ... Resistors, transistors, and comparison circuit elements that make up the changing means.
Claims (4)
１区間と第２区間とに分ける角度信号を発生する信号発
生器と、 一つ前の点火周期の第２区間で初期値より一方の方向に
積分され、該当点火周期の第１区間で前記初期値に向か
って他方の方向に積分される積分回路と、 点火周期の第１区間において前記積分回路の積分値が設
定値に達した時点に同期して通電開始信号を発生する通
電開始信号発生回路と、 前記通電開始信号発生回路に通電開始信号が発生する時
と前記信号発生器の角度信号が第１区間から第２区間へ
移行する時とのうちの速い方でオンし、第２区間から第
１区間へ移行するときにオフするパワートランジスタ
と、 このパワートランジスタがオンすることにより１次電流
の通電が開始され、オフすることにより１次電流の通電
が遮断されて２次側に点火用の高電圧を発生する点火コ
イルと、 機関回転数を検出して前記積分回路の第１区間における
他方の方向への積分割合と前記通電開始信号発生回路の
設定値とを変更する手段であって、低速回転時には積分
割合を第１割合とすると共に設定値を第１設定値として
前記１次電流の通電時間の確保を優先し、高速回転時に
は積分割合を前記第１割合より大きい第２割合とすると
共に設定値を前記第１設定値より前記初期値に近い第２
設定値として前記１次電流の通電期間に占める角度一定
期間の割合を大きくして前記１次電流の遮断期間を確保
するようにした変更手段と を備えることを特徴とする内燃機関用点火装置。1. A signal generator for generating an angle signal for dividing one ignition cycle into a first section and a second section whose angles are substantially constant, and an initial stage in a second section of the preceding ignition cycle. An integration circuit that is integrated in one direction from the value and is integrated in the other direction toward the initial value in the first section of the corresponding ignition cycle; and the integrated value of the integration circuit in the first section of the ignition cycle is the set value. When the energization start signal is generated in the energization start signal generation circuit and the energization start signal is generated in the energization start signal generation circuit, the angle signal of the signal generator is changed from the first section to the second section. A power transistor that is turned on at the earlier of the transition to the section and turned off when transitioning from the second section to the first section, and the conduction of the primary current is started by turning on this power transistor, Primary current by turning off Of the ignition coil for generating a high voltage for ignition on the secondary side by cutting off the power supply to the secondary side, and the integral ratio in the other direction in the first section of the integrating circuit and the energization start signal generation for detecting the engine speed. It is a means for changing the set value of the circuit, and sets the integration ratio to the first ratio during low speed rotation, prioritizes securing the energization time of the primary current with the set value as the first set value, and integrates during high speed rotation. A second ratio that is larger than the first ratio and a setting value that is closer to the initial value than the first setting value is the second ratio.
An ignition device for an internal combustion engine, comprising: a changing unit configured to increase a ratio of a constant angle period in the energization period of the primary current as a set value to secure a cutoff period of the primary current.
いて前記積分回路の積分値が速度判定設定値に達するか
否かにより低速回転時と高速回転時とを判定する判定手
段を備えることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の内燃機関用点火装置。2. The changing means comprises a judging means for judging whether the rotational speed is low speed or high speed depending on whether or not the integrated value of the integrating circuit reaches a speed judgment set value in the second section of the ignition cycle. The ignition device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein:
１区間と第２区間とに分ける角度信号を発生する信号発
生器と、 一つ前の点火周期の第２区間で初期値より一方の方向に
積分され、該当点火周期の第１区間で前記初期値に向か
って他方の方向に積分される積分回路と、 点火周期の第１区間において前記積分回路の積分値が設
定値に達した時点に同期して通電開始信号を発生する通
電開始信号発生回路と、 前記通電開始信号発生回路に通電開始信号が発生する時
と前記信号発生器の角度信号が第１区間から第２区間へ
移行する時とのうちの速い方でオンし、第２区間から第
１区間へ移行するときにオフするパワートランジスタ
と、 このパワートランジスタがオンすることにより１次電流
の通電が開始され、オフすることにより１次電流の通電
が遮断されて２次側に点火用の高電圧を発生する点火コ
イルと、 前記点火コイルへの１次電流の通電の開始に同期して前
記積分回路の積分値を前記初期値にリセットするための
短い時間幅のリセットパルスを発生するリセット回路と 機関回転数を検出して前記積分回路の第１区間における
他方の方向への積分割合と前記通電開始信号発生回路の
設定値とを変更する手段であって、低速回転時には積分
割合を第１割合とすると共に設定値を第１設定値として
前記１次電流の通電時間の確保を優先し、高速回転時に
は積分割合を前記第１割合より大きい第２割合とすると
共に設定値を前記第１設定値より前記初期値に近い第２
設定値として前記第１次電流の通電期間に占める角度一
定期間の割合を大きくして前記１次電流の遮断期間を確
保するようにした変更手段と を備えることを特徴とする内燃機関用点火装置。3. A signal generator for generating an angle signal that divides one ignition cycle into a first section and a second section whose angle is substantially constant, and an initial stage in the second section of the preceding ignition cycle. An integration circuit that is integrated in one direction from the value and is integrated in the other direction toward the initial value in the first section of the corresponding ignition cycle; and the integrated value of the integration circuit in the first section of the ignition cycle is the set value. When the energization start signal is generated in the energization start signal generation circuit and the energization start signal is generated in the energization start signal generation circuit, the angle signal of the signal generator is changed from the first section to the second section. A power transistor that is turned on at the earlier of the transition to the section and turned off when transitioning from the second section to the first section, and the conduction of the primary current is started by turning on this power transistor, Primary current by turning off Of an ignition coil that generates a high voltage for ignition on the secondary side by cutting off the energization of the first coil, and resets the integral value of the integrating circuit to the initial value in synchronization with the start of the energization of the primary current to the ignition coil. And a reset circuit for generating a reset pulse of a short time width for detecting the engine speed and changing the integration ratio in the other direction in the first section of the integrating circuit and the set value of the energization start signal generating circuit. Means for setting the integration ratio to the first ratio during low speed rotation, giving priority to securing the energization time of the primary current by setting the set value as the first set value, and setting the integration ratio above the first ratio during high speed rotation. A second ratio that is larger and a setting value that is closer to the initial value than the first setting value
An ignition device for an internal combustion engine, comprising: a changing unit configured to increase a ratio of a constant angle period in the energization period of the primary current as a set value so as to secure a cutoff period of the primary current. .
いて前記積分回路の積分値が速度判定設定値に達するか
否かにより低速回転時と高速回転時とを判定する判定手
段を備えることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の内燃機関用点火装置。4. The changing means includes a judging means for judging whether the engine is rotating at a low speed or at a high speed depending on whether or not an integrated value of the integrating circuit reaches a speed judging set value in a second section of the ignition cycle. The ignition device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein:
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61204877A JPH0668267B2 (en) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | Ignition device for internal combustion engine |
| US07/031,033 US4809668A (en) | 1986-03-31 | 1987-03-26 | Ignition system for internal combustion engine |
| DE3709879A DE3709879C2 (en) | 1986-03-31 | 1987-03-26 | Ignition system for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61204877A JPH0668267B2 (en) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | Ignition device for internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6361776A JPS6361776A (en) | 1988-03-17 |
| JPH0668267B2 true JPH0668267B2 (en) | 1994-08-31 |
Family
ID=16497875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61204877A Expired - Lifetime JPH0668267B2 (en) | 1986-03-31 | 1986-08-29 | Ignition device for internal combustion engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0668267B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5266045A (en) * | 1991-10-28 | 1993-11-30 | Yazaki Corporation | Waterproof connector |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2720609A1 (en) * | 1977-05-07 | 1978-11-16 | Bosch Gmbh Robert | Coil ignition circuit for IC engines - controls energising phase by different criteria for low and high engine rotational speeds |
| JPS6125909A (en) * | 1984-07-13 | 1986-02-05 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | Cooling device for horizontal type water-cooled engine |
| JPS62178769A (en) * | 1986-01-30 | 1987-08-05 | Mitsubishi Electric Corp | Ignition control device for internal combustion engine |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP61204877A patent/JPH0668267B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6361776A (en) | 1988-03-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |