JPH0585856A - セラミツクハニカム構造体の焼成方法 - Google Patents
セラミツクハニカム構造体の焼成方法Info
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- JPH0585856A JPH0585856A JP3251661A JP25166191A JPH0585856A JP H0585856 A JPH0585856 A JP H0585856A JP 3251661 A JP3251661 A JP 3251661A JP 25166191 A JP25166191 A JP 25166191A JP H0585856 A JPH0585856 A JP H0585856A
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Abstract
化することのできるセラミックハニカム構造体の焼成方
法を提供する。 【構成】 所定組成のコージェライト原料をハニカム構
造体に押し出し成形後の焼成を、ハニカム構造体の熱収
縮する温度域の昇温速度を60℃/Hr 以下とし、ハニカム
構造体の固相反応が進む温度域における昇温速度を80℃
/Hr 以上とするとともに、液相反応が進む温度域におけ
る昇温速度を60℃/Hr 以下とする。
Description
ックハニカム構造体の焼成方法に関し、特に自動車排ガ
スの浄化用触媒担体に用いられる高強度で低熱膨張性の
ハニカム構造触媒担体を焼成するのに好適な焼成方法に
関するものである。
カム構造体を製造するには、コージェライト形成セラミ
ック原料と成形助剤または造孔剤とを混合・調合して得
たセラミック杯土を押し出し成形してセラミックハニカ
ム成形体を作製した後、作製したセラミックハニカム成
形体を所定温度下で連続炉または単独炉により焼成して
最終的なセラミックハニカム構造体を得ていた。
排ガス浄化用触媒担体に使用されるハニカム構造体は、
触媒の担持性能を高めるため吸水率を高く、さらに耐熱
衝撃性を高めるため熱膨張率は低くなければならない。
従来、製品特性を適正値とするために、焼成時の最高温
度およびその保持時間を制御していた。
びその保持時間の制御によりハニカム構造体を得る場
合、吸水率を高くするためには、ハニカムリブ内の気孔
率を高くすればよいので、焼成時の最高温度を下げるか
保持時間を短くすることにより焼結を抑制する必要があ
る。一方、熱膨張率を低くするためには、素地を緻密化
させればよいので、焼成時の最高温度を上げるか保持時
間を長くすることにより焼結を促進する必要がある。
時間の制御のみで、高い吸水率と低い熱膨張率の両特性
を最適にすることができない問題があった。また、原料
特性例えば粒度、平均粒径等の変動により特性が大きく
変動することもあり、最高温度保持時間の調整のみでは
各特性を安定性よく得ることは困難であった。
る技術として、特開昭53−82822号公報において
1100℃以上の温度で昇温速度を一方的に速くすることに
より熱膨張率を低くできることが開示されているが、や
はり低膨張化と高気孔率を同時に達成する手段としては
不十分であった。
吸水率、熱膨張率等の製品特性を同時に最適化すること
のできるセラミックハニカム構造体の焼成方法を提供し
ようとするものである。
カム構造体の焼成方法は、主成分の化学組成がSiO2:42
〜56重量%、Al2O3 :30〜45重量%、MgO :12〜16重量
%で結晶相が主としてコージェライトから成るように、
タルク、カオリン及び他のコージェライト化原料を調合
しハニカム構造体に押し出し成形後、ハニカム構造体を
所定の雰囲気、所定の温度の状態下で焼成する方法にお
いて、ハニカム構造体の熱収縮する温度域の昇温速度を
60℃/Hr 以下とし、ハニカム構造体の固相反応が進む温
度域における昇温速度を80℃/Hr 以上とするとともに、
液相反応が進む温度域における昇温速度を60℃/Hr 以下
とすることを特徴とするものである。
の一定の昇温速度で保持温度まで昇温していた昇温スケ
ジュールを、ハニカム構造体の熱収縮する温度域である
約1100〜1200℃間を従来の昇温速度より遅い60℃/Hr 以
下とし、ハニカム構造体の固相反応が進む温度域である
約1200〜1300℃間を従来の昇温速度より速い80℃/Hr 以
上とするとともに、ハニカム構造体の液相反応が進む温
度域である約1300℃以上を従来の昇温速度より遅い60℃
/Hr 以下とすることにより、高い吸水率と低い熱膨張率
という、従来では同時に達成することのできなかった製
品特性を同時に満たすことができることを見出した。
温度域の昇温速度を60℃/Hr 以下と低くすることによ
り、ゆっくりと緻密化が進むため、低熱膨張率の達成に
寄与している。約1200〜1300℃の間の固相反応が進む温
度域の昇温速度を80℃/Hr 以上と高くすることにより、
主反応である液相反応でのコージェライトの晶出を阻害
する固相反応状態における望ましくないコージェライト
の晶出を抑制し、低い熱膨張率と高い吸水率の達成に寄
与させるとともに、約1300℃以上保持温度までの液相反
応が進む温度域の昇温速度を60℃/Hr 以下と低くするこ
とにより、主反応である液相反応状態における望ましい
コージェライトをゆっくりと晶出させ、低い熱膨張率の
達成に寄与している。
の昇温速度を60℃/Hr 以下とする理由は、この温度域の
昇温速度を遅くすることにより、素地収縮がゆっくり進
み緻密化するため、熱膨張率は低下する。また、緻密化
が進むことにより原料粒子間隔が小さくなり、液相反応
過程でのコージェライト化が進み易く、これによって熱
膨張率が低下し、また開気孔率(吸水率)が大きくなる
ものと推定される。また、この収縮過程の温度域で昇温
速度が80℃/Hr 以上と速くした場合、成形体内部に生じ
る温度差により成形体にクラックが発生することもあ
り、この点からも昇温速度を遅くすることが有効であ
る。
カム成形体は以下のようにして得ることができる。ま
ず、従来から低膨張コージェライトセラミックスの組成
として知られているコージェライト理論組成点(2MgO
・2Al2O3 ・5SiO2) を中心としたSiO2:42〜56重量
%、好ましくは47〜53重量%、Al2O3 :30〜45重量%、
好ましくは32〜38重量%、MgO :12〜16重量%、好まし
くは12.5〜15重量%の領域となるように、微粒のタル
ク、カオリン、アルミナおよび他のコージェライト化原
料を調合し、混合混練し、この混合物に成形助剤および
/または造孔剤を加えて押出成形可能に可塑化し、ハニ
カム構造体に押し出し成形後乾燥して、セラミックハニ
カム構造体を得ている。
リ成分の少ないものが好ましい。また、タルク、カオリ
ンの微粒子化に際し、乾燥・焼成時での収縮等によるハ
ニカム構造体の亀裂発生の抑制に効果的な仮焼タルク、
仮焼カオリンを使用すると良好であり、このときの粒度
は生原料と同様の微粒物を使用する。なお、成形助剤と
しては、例えばメチルセルロース、カルボキシメチルセ
ルロース、ポリビニルアルコール、澱粉糊、小麦粉、グ
リセリンなどの有機バインダーや界面活性剤、ワックス
等のなかから用途に合ったものを選択し、また造孔剤と
しては、例えばグラファイト、澱粉、おがくず等のなか
から適合するものを選択するのが好ましい。
体を焼成するにあたり、通常の昇温は従来と同様に60℃
/Hr で保持温度例えば1410℃まで昇温するとともに、昇
温中ハニカム構造体の熱収縮する温度域の昇温速度を60
℃/Hr 以下とし、ハニカム構造体の固相反応が進む約12
00〜1300℃の温度域における昇温速度を80℃/Hr 以上と
し、さらに液相反応が進む約1300〜1400℃の温度域にお
ける昇温速度を60℃/Hr 以下としている。
ージェライト質から成るようにセラミック原料を調合・
混合し、得られた混合物に成形助剤としてメチルセルロ
ースを加えて可塑化し、成形・乾燥したハニカム成形体
を準備する。ハニカム成形体の形状は、長径150mm ×短
径80mm×長さ150mm の楕円柱形状であり、同じ形状のハ
ニカム成形体を複数個製造した。
温速度の影響を調べるため、得られたハニカム成形体を
マッフル窯の棚板上に載置し、表1に示すように熱収縮
する約1100〜1200℃温度域および固相反応が進む約1200
〜1300℃の温度域および液相反応が進む約1300〜1400℃
の温度域における昇温速度を変えて焼成を行い、ハニカ
ム構造体を得、得られたハニカム構造体に対し表1に示
す各種特性を測定し、その影響を調べた。なお、昇温し
て保持温度1410℃に達した後は、この温度で4時間保持
した後、降温速度150 ℃/Hr で降下させた。熱膨張係数
はハニカム押出方向における40〜800 ℃の熱膨張係数を
測定した。吸水率は、触媒担持を行う方法の模擬として
30℃の水溶中に2分間ディッピングした後1cm2 当たり
1.4kgfの圧力空気で余分な水分を除去した後の吸水量を
ハニカム構造体乾燥重量に対する重量百分率:(吸水後
重量−乾燥重量)/乾燥重量×100 で求めた。耐熱衝撃
性の評価として、各温度(700℃より25℃ずつのステップ
アップ) で電気炉中20分間保持した後室温に取り出した
時クラックが発生し打音が濁音となった温度を求めた。
結果を表1に示す。
ートカーブ(1), (2), (3) で焼成したハニカム構造体の
各種特性の結果より、約1100〜1200℃を間の昇温速度を
遅くした場合、熱膨張率は低下傾向となり吸水率(気孔
率)は増加傾向であり、この温度範囲での昇温速度を60
℃/Hr 以下とすると良好な特性が得られることがわかっ
た。通常ヒートカーブおよびヒートカーブ(4), (5),
(6) で焼成したハニカム構造体の各種特性の結果より、
約1200〜1300℃間の昇温速度を速くした場合、熱膨張率
は低下傾向となり、吸水率は増加傾向であり、この温度
範囲での昇温速度を80℃/Hr 以上とすると良好な特性が
得られることがわかった。
ーブおよびヒートカーブ(7), (8),(9) で焼成したハニ
カム構造体の各種特性の結果より、約1300〜1400℃間の
昇温速度を速くした場合、熱膨張係数が低下傾向とな
り、この温度範囲での昇温速度を60℃/Hr 以下とすると
良好な特性が得られることがわかった。
昇温速度を80℃/Hr 以上とするとともに、1300〜1400℃
間の昇温速度を60℃/Hr 以下とするヒートカーブが最良
であるとの予想に基づき、同様に表2に示すヒートカー
ブで実際にハニカム成形体を焼成し、得られたハニカム
構造体に対し表1と同様にその特性を調べた。結果を表
2に示す。
で焼成したハニカム構造体は、通常のヒートカーブおよ
び表1中のヒートカーブ(1) 〜(9) で焼成したハニカム
構造体と比較して、すべての特性において良好な特性が
得られることがわかった。なお、各ヒートカーブの特徴
がより明瞭になるように、上述した表1および表2のヒ
ートカーブを図1〜図4に示す。図1には通常のヒート
カーブとヒートカーブ(1), (2), (3) を、図2には通常
のヒートカーブとヒートカーブ(4), (5), (6)を、図3
には通常のヒートカーブとヒートカーブ(7), (8),(9)
を、図4には通常のヒートカーブとヒートカーブ(10),
(11), (12)をそれぞれ示す。
いて、セラミックハニカム構造体が熱収縮する約1100〜
1200℃間の温度領域にて、昇温速度を60℃/Hr 以下とす
ることにより寸法精度の良好なハニカム構造体が得られ
る点について開示しているが、この技術を本願発明と組
み合わせれば、製品特性とともに、寸法精度も良好なハ
ニカム構造体を得ることができることは明らかである。
のセラミックハニカム構造体の焼成方法によれば、コー
ジェライト質からなるハニカム構造体の熱収縮する温度
域における昇温速度を60℃/Hr 以下とし、固相反応が進
む温度域における昇温速度を80℃/Hr 以上とするととも
に、液相反応が進む温度域における昇温速度を60℃/Hr
以下とすることにより、コージェライトの晶出を抑制
し、低い熱膨張率と高い吸水率を有するセラミックハニ
カム構造体を得ることができる。また、原料特性が変動
しても前記の各温度域における昇温速度の組み合わせを
変更することにより各特性を安定性良く得ることができ
る。
とヒートカーブ(1), (2), (3)を示すグラフである。
とヒートカーブ(4), (5), (6)を示すグラフである。
ヒートカーブ(7),(8), (9) を示すグラフである。
ヒートカーブ(10), (11), (12)を示すグラフである。
フである。
の昇温速度を60℃/Hr 以下とする理由は、この温度域の
昇温速度を遅くすることにより、素地収縮がゆっくり進
み緻密化するため、熱膨張率は低下する。また、緻密化
が進むことにより原料粒子間隔が小さくなり、液相反応
過程でのコージェライト化が進み易く、これによって熱
膨張率が低下し、また開気孔率(吸水率)が大きくなる
ものと推定される。また、この収縮過程の温度域で昇温
速度が80℃/Hr 以上と速くした場合、成形体内部に生じ
る温度差により成形体に寸法、変形が発生することもあ
り、この点からも昇温速度を遅くすることが有効であ
る。
温速度の影響を調べるため、得られたハニカム成形体を
マッフル窯の棚板上に載置し、表1に示すように熱収縮
する約1100〜1200℃温度域および固相反応が進む約1200
〜1300℃の温度域および液相反応が進む約1300〜1400℃
の温度域における昇温速度を変えて焼成を行い、ハニカ
ム構造体を得、得られたハニカム構造体に対し表1に示
す各種特性を測定し、その影響を調べた。なお、昇温し
て保持温度1410℃に達した後は、この温度で4時間保持
した後、降温速度150 ℃/Hr で降下させた。熱膨張係数
はハニカム押出方向における40〜800 ℃の熱膨張係数を
測定した。吸水率は、触媒担持を行う方法の模擬として
30℃の水の中に2分間ディッピングした後1cm2 当たり
1.4kgfの圧力空気で余分な水分を除去した後の吸水量を
ハニカム構造体乾燥重量に対する重量百分率:(吸水後
重量−乾燥重量)/乾燥重量×100 で求めた。耐熱衝撃
性の評価として、各温度(700℃より25℃ずつのステップ
アップ) で電気炉中20分間保持した後室温に取り出した
時クラックが発生し打音が濁音となった温度を求めた。
結果を表1に示す。
Claims (1)
- 【請求項1】 主成分の化学組成がSiO2:42〜56重量
%、Al2O3 :30〜45重量%、MgO :12〜16重量%で結晶
相が主としてコージェライトから成るように、タルク、
カオリン及び他のコージェライト化原料を調合しハニカ
ム構造体に押し出し成形後、ハニカム構造体を所定の雰
囲気、所定の温度の状態下で焼成する方法において、ハ
ニカム構造体の熱収縮する温度域の昇温速度を60℃/Hr
以下とし、ハニカム構造体の固相反応が進む温度域にお
ける昇温速度を80℃/Hr 以上とするとともに、液相反応
が進む温度域における昇温速度を60℃/Hr 以下とするこ
とを特徴とするセラミックハニカム構造体の焼成方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3251661A JP2981034B2 (ja) | 1991-09-30 | 1991-09-30 | セラミックハニカム構造体の焼成方法 |
US07/947,926 US5262102A (en) | 1991-09-30 | 1992-09-21 | Process for firing ceramic honeycomb structural bodies |
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EP92308749A EP0535872B1 (en) | 1991-09-30 | 1992-09-25 | Process for firing ceramic honeycomb structural bodies |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3251661A JP2981034B2 (ja) | 1991-09-30 | 1991-09-30 | セラミックハニカム構造体の焼成方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0585856A true JPH0585856A (ja) | 1993-04-06 |
JP2981034B2 JP2981034B2 (ja) | 1999-11-22 |
Family
ID=17226141
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3251661A Expired - Lifetime JP2981034B2 (ja) | 1991-09-30 | 1991-09-30 | セラミックハニカム構造体の焼成方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
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EP (1) | EP0535872B1 (ja) |
JP (1) | JP2981034B2 (ja) |
DE (1) | DE69206743T2 (ja) |
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