JPH0565534A - 冷延鋼板の脱炭焼なまし方法 - Google Patents
冷延鋼板の脱炭焼なまし方法Info
- Publication number
- JPH0565534A JPH0565534A JP22568191A JP22568191A JPH0565534A JP H0565534 A JPH0565534 A JP H0565534A JP 22568191 A JP22568191 A JP 22568191A JP 22568191 A JP22568191 A JP 22568191A JP H0565534 A JPH0565534 A JP H0565534A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- treatment
- steel sheet
- rolled steel
- decarburizing
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- Pending
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】深絞り性、耐二次加工脆性および非時効性に優
れた冷延鋼板の製造。 【構成】Ｃ：0.10wt％以下、Ｍｎ：0.1 〜0.8 wt％、
Ｐ：0.03wt％以下、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なる冷延鋼板をオープンコイル焼なまし処理する際に、
その焼なまし処理中に焼なまし炉内に水蒸気を吹き込ん
で脱炭処理する過程で焼なまし炉から排出されるガス中
のＣＯ濃度が0.20〜0.35 vol％に至った時点で水蒸気の
吹き込みを停止して脱炭処理を終了する。 【効果】鋼中Ｃが図の適正範囲に収まり、上記の全ての
特性に優れた鋼板が得られる。
れた冷延鋼板の製造。 【構成】Ｃ：0.10wt％以下、Ｍｎ：0.1 〜0.8 wt％、
Ｐ：0.03wt％以下、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なる冷延鋼板をオープンコイル焼なまし処理する際に、
その焼なまし処理中に焼なまし炉内に水蒸気を吹き込ん
で脱炭処理する過程で焼なまし炉から排出されるガス中
のＣＯ濃度が0.20〜0.35 vol％に至った時点で水蒸気の
吹き込みを停止して脱炭処理を終了する。 【効果】鋼中Ｃが図の適正範囲に収まり、上記の全ての
特性に優れた鋼板が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷延鋼板の脱炭焼なまし
方法に係わり、深絞り性、耐二次加工脆性および非時効
性に優れた冷延鋼板とする脱炭焼なまし方法に関する。
方法に係わり、深絞り性、耐二次加工脆性および非時効
性に優れた冷延鋼板とする脱炭焼なまし方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にプレス加工に供される冷延鋼板に
は、ｒ値および伸び値が高いことが要求される。このよ
うな冷延鋼板は素材として低炭素アルミキルド鋼または
リムド鋼を用い、これらの鋼を熱間圧延および冷間圧延
した後、オープコイル焼なまし処理して機械的性質を改
善し、且つこの焼なまし処理中に脱炭処理して鋼中の炭
素（Ｃ）を減少させ深絞り性を高めることによって製造
されている。
は、ｒ値および伸び値が高いことが要求される。このよ
うな冷延鋼板は素材として低炭素アルミキルド鋼または
リムド鋼を用い、これらの鋼を熱間圧延および冷間圧延
した後、オープコイル焼なまし処理して機械的性質を改
善し、且つこの焼なまし処理中に脱炭処理して鋼中の炭
素（Ｃ）を減少させ深絞り性を高めることによって製造
されている。
【０００３】脱炭処理は焼なまし処理中に水蒸気を焼な
まし炉内に吹き込むことにより行われているが、この脱
炭処理が不十分で鋼中に 11ppm以上のＣが残存すると、
その冷延鋼板は時効劣化を生じて伸び値が著しく低下す
る。
まし炉内に吹き込むことにより行われているが、この脱
炭処理が不十分で鋼中に 11ppm以上のＣが残存すると、
その冷延鋼板は時効劣化を生じて伸び値が著しく低下す
る。
【０００４】図３はＣ含有量の異なる冷延鋼板を 100℃
の温度で30分間時効処理したときの伸び（ＥＬ）値の低
下を調べたものであり、図中、○印は時効処理する前に
測定した伸び値、●印は時効処理後に測定した伸び値で
ある。図３から明らかなように鋼中のＣ量が 10ppm以下
の場合は時効処理しても伸び値の低下が小さいが、11pp
m 以上では時効処理すると伸び値の低下が大きい。
の温度で30分間時効処理したときの伸び（ＥＬ）値の低
下を調べたものであり、図中、○印は時効処理する前に
測定した伸び値、●印は時効処理後に測定した伸び値で
ある。図３から明らかなように鋼中のＣ量が 10ppm以下
の場合は時効処理しても伸び値の低下が小さいが、11pp
m 以上では時効処理すると伸び値の低下が大きい。
【０００５】このように時効劣化により伸び値が大きく
低下すると、その冷延鋼板は成形性能が損なわれるばか
りか、降伏点伸び（ＹＰＥ）が現れ、これが 0.5％以上
になるとストレッチャストレインが発生する。このた
め、従来は焼なまし処理中は徹底的に脱炭処理して鋼中
のＣ量をできるだけ低くするようにしているが、本発明
者らの知見では必要以上の脱炭は耐二次加工脆性を低下
させる。
低下すると、その冷延鋼板は成形性能が損なわれるばか
りか、降伏点伸び（ＹＰＥ）が現れ、これが 0.5％以上
になるとストレッチャストレインが発生する。このた
め、従来は焼なまし処理中は徹底的に脱炭処理して鋼中
のＣ量をできるだけ低くするようにしているが、本発明
者らの知見では必要以上の脱炭は耐二次加工脆性を低下
させる。
【０００６】冷延鋼板は自動車や家電製品等の外装材と
して賞用されているが、最近ではこれらの製品のデザイ
ンが多様化および複雑化して形成条件が厳しくなり、一
部の用途で二次加工脆性による割れの問題が生じてい
る。本発明者らがこの原因を調べたところ、鋼中Ｃ量が
４ppm 以下の冷延鋼板に集中的に割れが発生しているこ
とがわかった。これは脱炭処理で鋼中のＣ量を極端に低
くすると結晶粒界の強度が低下するからであると考えら
れる。
して賞用されているが、最近ではこれらの製品のデザイ
ンが多様化および複雑化して形成条件が厳しくなり、一
部の用途で二次加工脆性による割れの問題が生じてい
る。本発明者らがこの原因を調べたところ、鋼中Ｃ量が
４ppm 以下の冷延鋼板に集中的に割れが発生しているこ
とがわかった。これは脱炭処理で鋼中のＣ量を極端に低
くすると結晶粒界の強度が低下するからであると考えら
れる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ホーロー製品のケトル
や自動車のフェンダー等のような難加工製品に使用され
る冷延鋼板には、深絞り性は勿論のこと、この深絞り性
を維持するための非時効性や耐二次加工脆性などの特性
が必要である。しかしながら、冷延鋼板に良好な深絞り
性を付与するために焼なまし処理中に脱炭処理して鋼中
のＣ量を４ppm 以下にまで低減すると耐二次加工脆性が
損なわれ、脱炭が不十分で鋼中に 11ppm以上のＣが残存
すると非時効性が損なわれる。
や自動車のフェンダー等のような難加工製品に使用され
る冷延鋼板には、深絞り性は勿論のこと、この深絞り性
を維持するための非時効性や耐二次加工脆性などの特性
が必要である。しかしながら、冷延鋼板に良好な深絞り
性を付与するために焼なまし処理中に脱炭処理して鋼中
のＣ量を４ppm 以下にまで低減すると耐二次加工脆性が
損なわれ、脱炭が不十分で鋼中に 11ppm以上のＣが残存
すると非時効性が損なわれる。
【０００８】従って、非時効性および耐二次加工脆性を
損なうことなく、深絞り性を確保するには鋼中のＣ量が
５〜10ppm の範囲内となるように脱炭処理するのがよい
と考えられるが、実操業で鋼中のＣ量をこの範囲内に正
確に調整することは容易ではない。
損なうことなく、深絞り性を確保するには鋼中のＣ量が
５〜10ppm の範囲内となるように脱炭処理するのがよい
と考えられるが、実操業で鋼中のＣ量をこの範囲内に正
確に調整することは容易ではない。
【０００９】本発明の課題は、確実に鋼中のＣ量を５〜
10ppm の範囲内にコントロールすることができて、深絞
り性、耐二次加工脆性および非時効性に優れた冷延鋼板
を得ることができる脱炭焼まなし方法を提供することに
ある。
10ppm の範囲内にコントロールすることができて、深絞
り性、耐二次加工脆性および非時効性に優れた冷延鋼板
を得ることができる脱炭焼まなし方法を提供することに
ある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、焼なまし
処理中に水蒸気を雰囲気ガス中に吹き込んで鋼中のＣを
脱炭する処理を、焼なまし炉から排出されるガス中のＣ
Ｏ（一酸化炭素）濃度が一定の値に至った時点で終了す
れば、確実に鋼中のＣ量を５〜10ppm とすることができ
ることを見出した。
処理中に水蒸気を雰囲気ガス中に吹き込んで鋼中のＣを
脱炭する処理を、焼なまし炉から排出されるガス中のＣ
Ｏ（一酸化炭素）濃度が一定の値に至った時点で終了す
れば、確実に鋼中のＣ量を５〜10ppm とすることができ
ることを見出した。
【００１１】上記知見に基づく本発明は「Ｃ：0.10wt％
以下、Ｍｎ：0.1 〜0.8 wt％、Ｐ：0.03wt％以下、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなる冷延鋼板をオープン
コイル焼なまし処理する際に、その焼なまし処理中に焼
なまし炉内に水蒸気を吹き込んで脱炭処理する過程で焼
なまし炉から排出されるガス中のＣＯ濃度が 0.20 〜0.
35 vol％に至った時点で水蒸気の吹き込みを停止して脱
炭処理を終了することを特徴とする冷延鋼板の脱炭焼な
まし方法」を要旨とする。
以下、Ｍｎ：0.1 〜0.8 wt％、Ｐ：0.03wt％以下、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなる冷延鋼板をオープン
コイル焼なまし処理する際に、その焼なまし処理中に焼
なまし炉内に水蒸気を吹き込んで脱炭処理する過程で焼
なまし炉から排出されるガス中のＣＯ濃度が 0.20 〜0.
35 vol％に至った時点で水蒸気の吹き込みを停止して脱
炭処理を終了することを特徴とする冷延鋼板の脱炭焼な
まし方法」を要旨とする。
【００１２】
【作用】以下、添付図面を参照して本発明を更に詳細に
説明する。
説明する。
【００１３】図１は冷延鋼板のオープンコイル焼なまし
処理におけるヒートサイクルを示したものである。
処理におけるヒートサイクルを示したものである。
【００１４】焼なまし処理は、焼まなし炉にオープンコ
イルを装入し、10〜20 vol％水素（Ｈ2)＋窒素（Ｎ2)ガ
スの雰囲気中で、図１に示すように再結晶温度以上 Ar3
変態点以下の温度域に昇熱し、その温度域で均熱保持し
た後、消火して炉から取り出すことにより行われる。こ
の焼なまし処理において、オープンコイルを Ar3変態点
より高い温度域に加熱しない理由は、 Ar3変態点を超し
てオーステナイト組織となると、鋼のＣ吸蔵能力が増し
て脱炭が困難となり、鋼中には多量のＣが残存するから
である。
イルを装入し、10〜20 vol％水素（Ｈ2)＋窒素（Ｎ2)ガ
スの雰囲気中で、図１に示すように再結晶温度以上 Ar3
変態点以下の温度域に昇熱し、その温度域で均熱保持し
た後、消火して炉から取り出すことにより行われる。こ
の焼なまし処理において、オープンコイルを Ar3変態点
より高い温度域に加熱しない理由は、 Ar3変態点を超し
てオーステナイト組織となると、鋼のＣ吸蔵能力が増し
て脱炭が困難となり、鋼中には多量のＣが残存するから
である。
【００１５】脱炭処理は、この焼なまし処理中の昇熱過
程或いは均熱過程の 500℃以上 Ar3変態点以下を出発点
として焼まなし炉に水蒸気を吹き込むことで行われる。
水蒸気の吹き込み量は、ガス雰囲気のＨ2 分圧、Ｈ2 Ｏ
分圧および温度などから調整される。焼なまし炉に水蒸
気を吹き込むと、下記式の反応が起こることにより鋼中
の炭素が脱炭される。
程或いは均熱過程の 500℃以上 Ar3変態点以下を出発点
として焼まなし炉に水蒸気を吹き込むことで行われる。
水蒸気の吹き込み量は、ガス雰囲気のＨ2 分圧、Ｈ2 Ｏ
分圧および温度などから調整される。焼なまし炉に水蒸
気を吹き込むと、下記式の反応が起こることにより鋼中
の炭素が脱炭される。
【００１６】 Ｃ ＋Ｈ2 Ｏ→ＣＯ＋Ｈ2 （ Ｃ ：鋼中の炭素） 本発明の方法では、前記の焼なまし炉に水蒸気を吹き込
んで行う脱炭処理を、焼なまし炉から排出されるガス中
のＣＯ濃度が0.20〜0.35 vol％に至った時点で水蒸気の
吹き込みを停止する。その理由は排ガス中のＣＯ濃度が
0.20〜0.35 vol％の範囲外である時点で水蒸気の吹き込
みを停止して脱炭処理を終了すると、鋼中のＣ量が５〜
10ppm にならず、二次加工脆性による割れまたはストレ
ッチャストレインが発生しやすくなるからである。
んで行う脱炭処理を、焼なまし炉から排出されるガス中
のＣＯ濃度が0.20〜0.35 vol％に至った時点で水蒸気の
吹き込みを停止する。その理由は排ガス中のＣＯ濃度が
0.20〜0.35 vol％の範囲外である時点で水蒸気の吹き込
みを停止して脱炭処理を終了すると、鋼中のＣ量が５〜
10ppm にならず、二次加工脆性による割れまたはストレ
ッチャストレインが発生しやすくなるからである。
【００１７】図２は脱炭処理終了時の排ガス中のＣＯ濃
度と鋼中のＣ量との関係と、脆性割れおよびストレッチ
ャストレインの有無とを調べたものである。脆性割れお
よびストレッチャストレインの有無は後述する実施例と
同じ試験をして調べた。図中、○印は脆性割れおよびス
トレッチャストレインがともに無し、△印は脆性割れは
無いがストレッチャストレインが発生、×印はストレッ
チャストレインは無いが脆性割れが発生したことを表
す。
度と鋼中のＣ量との関係と、脆性割れおよびストレッチ
ャストレインの有無とを調べたものである。脆性割れお
よびストレッチャストレインの有無は後述する実施例と
同じ試験をして調べた。図中、○印は脆性割れおよびス
トレッチャストレインがともに無し、△印は脆性割れは
無いがストレッチャストレインが発生、×印はストレッ
チャストレインは無いが脆性割れが発生したことを表
す。
【００１８】図２から明らかなように、排ガス中のＣＯ
濃度が 0.20vol％より低い時点で脱炭処理を終了した場
合は、鋼中のＣ量が５ppm より低く、脆性割れが発生し
ており、排ガス中のＣＯ濃度が0.35 vol％を超えた時点
で脱炭処理を終了した場合は、鋼中のＣ量が10ppm を超
えており、ストレッチャストレインが発生している。
濃度が 0.20vol％より低い時点で脱炭処理を終了した場
合は、鋼中のＣ量が５ppm より低く、脆性割れが発生し
ており、排ガス中のＣＯ濃度が0.35 vol％を超えた時点
で脱炭処理を終了した場合は、鋼中のＣ量が10ppm を超
えており、ストレッチャストレインが発生している。
【００１９】これに対して、排ガス中のＣＯ濃度が0.20
〜0.35 vol％の時点で脱炭処理を終了した場合には、鋼
中のＣ量が５〜10ppm であり、脆性割れおよびストレッ
チャストレインが発生していない。また、鋼中のＣ量が
５〜10ppm であれば、前述の図３から明らかなように時
効効処理後の伸び値の低下が小さく、深絞り性にも優れ
ている。
〜0.35 vol％の時点で脱炭処理を終了した場合には、鋼
中のＣ量が５〜10ppm であり、脆性割れおよびストレッ
チャストレインが発生していない。また、鋼中のＣ量が
５〜10ppm であれば、前述の図３から明らかなように時
効効処理後の伸び値の低下が小さく、深絞り性にも優れ
ている。
【００２０】本発明において焼なまし処理中に脱炭処理
する対象材は、Ｃ：0.10wt％以下、Ｍｎ：0.1 〜0.8 wt
％、Ｐ：0.03wt％以下、残部がＦｅおよび不可避不純物
からなる冷延鋼板である。このように組成を限定したの
は下記の理由からである。
する対象材は、Ｃ：0.10wt％以下、Ｍｎ：0.1 〜0.8 wt
％、Ｐ：0.03wt％以下、残部がＦｅおよび不可避不純物
からなる冷延鋼板である。このように組成を限定したの
は下記の理由からである。
【００２１】Ｃ：Ｃはオープンコイル焼なまし処理で脱
炭処理して５〜10ppm に低減する。このため、出発材料
のＣ含有量は少ない方がよい。Ｃ含有量が多くなると脱
炭処理時間が長くなって焼なまし作業の効率が低下する
ようになることから、0.10wt％を上限とした。
炭処理して５〜10ppm に低減する。このため、出発材料
のＣ含有量は少ない方がよい。Ｃ含有量が多くなると脱
炭処理時間が長くなって焼なまし作業の効率が低下する
ようになることから、0.10wt％を上限とした。
【００２２】Ｍｎ：Ｍｎの含有量が 0.1wt％より低いと
Ｍｎ／Ｓの値が低くなって赤熱脆化が発生しやすくな
り、0.8 wt％を超えると固溶強化によって製品の伸び値
やｒ値が低下して深絞り性が低下する。従って、Mnの含
有量は 0.1〜0.8 wt％とした。
Ｍｎ／Ｓの値が低くなって赤熱脆化が発生しやすくな
り、0.8 wt％を超えると固溶強化によって製品の伸び値
やｒ値が低下して深絞り性が低下する。従って、Mnの含
有量は 0.1〜0.8 wt％とした。
【００２３】Ｐ：Ｐの含有量が0.03wt％を超えると粒界
に偏析し、粒界強度が低下して耐二次加工脆性が損なわ
れる。また、固溶強化によって製品の伸び値やｒ値が低
下して深絞り性が低下する。従って、Ｐは0.03wt％以下
でできるだけ少ない方がよい。
に偏析し、粒界強度が低下して耐二次加工脆性が損なわ
れる。また、固溶強化によって製品の伸び値やｒ値が低
下して深絞り性が低下する。従って、Ｐは0.03wt％以下
でできるだけ少ない方がよい。
【００２４】
【実施例】表１に示す組成の冷延鋼板（板厚８mm) を 1
8vol％Ｈ2 −Ｎ2 ガスの雰囲気中で、710 ℃の温度に加
熱してオープンコイル焼なまし処理するとともにその処
理中に水蒸気を吹き込んで脱炭処理した。
8vol％Ｈ2 −Ｎ2 ガスの雰囲気中で、710 ℃の温度に加
熱してオープンコイル焼なまし処理するとともにその処
理中に水蒸気を吹き込んで脱炭処理した。
【００２５】水蒸気は 620℃の時点から焼まなし炉に吹
き込み、焼まなし炉から排出されるガス中のＣＯ濃度が
0.12〜0.55vol ％に至った時点で吹き込みを停止し、脱
炭処理を終えた。
き込み、焼まなし炉から排出されるガス中のＣＯ濃度が
0.12〜0.55vol ％に至った時点で吹き込みを停止し、脱
炭処理を終えた。
【００２６】表１に脱炭終了時の排ガス中のＣＯ濃度と
脱炭焼なまし後に測定した鋼中のＣ量を併記する。ま
た、表２に脱炭焼なまし後の冷延鋼板の機械的性質、脆
性割れの有無およびストレッチャストレインの有無を調
べた結果を示す。
脱炭焼なまし後に測定した鋼中のＣ量を併記する。ま
た、表２に脱炭焼なまし後の冷延鋼板の機械的性質、脆
性割れの有無およびストレッチャストレインの有無を調
べた結果を示す。
【００２７】機械的性質は脱炭焼なまし後の冷延鋼板お
よびこれNI更に100℃で30分間保持の時効処理を施した
後の冷延鋼板からＪＩＳ５号の試験片を圧延方向から切
り出し、引張り試験して求めた。二次加工脆性を表す脆
性割れは、絞り比1.8 に加工し、−50℃の温度で落重に
より破壊後、破面を観察した。ストレッチャストレイン
は板幅方向に３％の引張り歪みを付与した後、油砥石で
表面研磨し、その表面を目視観察して有無を調べた。
よびこれNI更に100℃で30分間保持の時効処理を施した
後の冷延鋼板からＪＩＳ５号の試験片を圧延方向から切
り出し、引張り試験して求めた。二次加工脆性を表す脆
性割れは、絞り比1.8 に加工し、−50℃の温度で落重に
より破壊後、破面を観察した。ストレッチャストレイン
は板幅方向に３％の引張り歪みを付与した後、油砥石で
表面研磨し、その表面を目視観察して有無を調べた。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】表１および表２に示すとおり、排ガス中の
ＣＯ濃度が本発明で規定する0.20〜0.35 vol％の時点で
脱炭処理を終了したものは製品の鋼中Ｃ量が５〜10ppm
であり、それらの製品は時効処理後の伸び値はほとんど
低下しておらず、ストレッチャストレインおよび脆性割
れが認められない。これに対して、排ガス中のＣＯ濃度
が0.20 vol％より低い時点で終了した比較例は製品の鋼
中Ｃ量が４ppm 以下で、脆性割れが発生しており、0.35
vol％より高い時点で脱炭処理を終了した比較例は鋼中
Ｃ量が11ppm 以上で、時効処理後の伸び値の低下が大き
く、 0.5％以上のＹＰＥが現れてストレッチャストレイ
ンが発生している。
ＣＯ濃度が本発明で規定する0.20〜0.35 vol％の時点で
脱炭処理を終了したものは製品の鋼中Ｃ量が５〜10ppm
であり、それらの製品は時効処理後の伸び値はほとんど
低下しておらず、ストレッチャストレインおよび脆性割
れが認められない。これに対して、排ガス中のＣＯ濃度
が0.20 vol％より低い時点で終了した比較例は製品の鋼
中Ｃ量が４ppm 以下で、脆性割れが発生しており、0.35
vol％より高い時点で脱炭処理を終了した比較例は鋼中
Ｃ量が11ppm 以上で、時効処理後の伸び値の低下が大き
く、 0.5％以上のＹＰＥが現れてストレッチャストレイ
ンが発生している。
【００３１】
【発明の効果】実施例にも示したように、本発明の方法
で冷延鋼板の脱炭焼なましをすれば、深絞り性、耐二次
加工脆性および非時効性に優れたものとなる。
で冷延鋼板の脱炭焼なましをすれば、深絞り性、耐二次
加工脆性および非時効性に優れたものとなる。
【図１】冷延鋼板のオープンコイル焼なまし処理におけ
るヒートサイクルを示す図である。
るヒートサイクルを示す図である。
【図２】脱炭処理終了時の排ガス中のＣＯ濃度と鋼中の
Ｃ量との関係と、脆性割れおよびストレッチャストレイ
ンの有無の調査結果を示すグラフである。
Ｃ量との関係と、脆性割れおよびストレッチャストレイ
ンの有無の調査結果を示すグラフである。
【図３】Ｃ含有量の異なる冷延鋼板を 100℃の温度で30
分間時効処理したときの伸び（ＥＬ）値の低下を示すグ
ラフである。
分間時効処理したときの伸び（ＥＬ）値の低下を示すグ
ラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ：0.10wt％以下、Ｍｎ：0.1 〜0.8 wt
％、Ｐ：0.03wt％以下、残部がＦｅおよび不可避不純物
からなる冷延鋼板をオープンコイル焼なまし処理する際
に、その焼なまし処理中に焼なまし炉内に水蒸気を吹き
込んで脱炭処理する過程で焼なまし炉から排出されるガ
ス中のＣＯ濃度が0.20〜0.35 vol％に至った時点で水蒸
気の吹き込みを停止して脱炭処理を終了することを特徴
とする冷延鋼板の脱炭焼なまし方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22568191A JPH0565534A (ja) | 1991-09-05 | 1991-09-05 | 冷延鋼板の脱炭焼なまし方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22568191A JPH0565534A (ja) | 1991-09-05 | 1991-09-05 | 冷延鋼板の脱炭焼なまし方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0565534A true JPH0565534A (ja) | 1993-03-19 |
Family
ID=16833123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22568191A Pending JPH0565534A (ja) | 1991-09-05 | 1991-09-05 | 冷延鋼板の脱炭焼なまし方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0565534A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5619371A (en) * | 1979-07-24 | 1981-02-24 | Aisin Seiki Co Ltd | Electromagnetic motor |
-
1991
- 1991-09-05 JP JP22568191A patent/JPH0565534A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5619371A (en) * | 1979-07-24 | 1981-02-24 | Aisin Seiki Co Ltd | Electromagnetic motor |
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