JPH0551696A - 溶接性および耐ｓｒ割れ特性に優れた高張力鋼 - Google Patents
溶接性および耐ｓｒ割れ特性に優れた高張力鋼Info
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- JPH0551696A JPH0551696A JP6364091A JP6364091A JPH0551696A JP H0551696 A JPH0551696 A JP H0551696A JP 6364091 A JP6364091 A JP 6364091A JP 6364091 A JP6364091 A JP 6364091A JP H0551696 A JPH0551696 A JP H0551696A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】重量％で、Ｃ：0.03〜0.20％、Si： 1.0％以
下、Mn：0.3 〜 2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ： 0.001％
以下、Cr：0.3 〜 3.0％、Mo：0.2 〜 2.0％、Ｖ： 0.5
％以下、Al：0.003 〜0.10％、Ｂ：0.0003〜 0.006％を
含有し、更に必要に応じて、 2.0以下のCuおよび5.0 ％
以下のNiのうちの１種以上、0.01％以下のCa、0.05％以
下のNb等を含有し、残部がFeと不可避不純物からなり、
引張強さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割
れ特性に優れた高張力鋼。 【効果】この高張力鋼は溶接性に優れているので、圧力
容器、水圧鉄管、水圧鉄管の分岐部および海洋構造物等
を建造する際、溶接施工に特別な処置を施す必要がな
い。また耐ＳＲ割れ特性にも優れており、溶接後のＳＲ
割れ処理過程で溶接部にＳＲ割れが発生することがない
ので、構造物の安全性が向上する。
下、Mn：0.3 〜 2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ： 0.001％
以下、Cr：0.3 〜 3.0％、Mo：0.2 〜 2.0％、Ｖ： 0.5
％以下、Al：0.003 〜0.10％、Ｂ：0.0003〜 0.006％を
含有し、更に必要に応じて、 2.0以下のCuおよび5.0 ％
以下のNiのうちの１種以上、0.01％以下のCa、0.05％以
下のNb等を含有し、残部がFeと不可避不純物からなり、
引張強さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割
れ特性に優れた高張力鋼。 【効果】この高張力鋼は溶接性に優れているので、圧力
容器、水圧鉄管、水圧鉄管の分岐部および海洋構造物等
を建造する際、溶接施工に特別な処置を施す必要がな
い。また耐ＳＲ割れ特性にも優れており、溶接後のＳＲ
割れ処理過程で溶接部にＳＲ割れが発生することがない
ので、構造物の安全性が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、大型溶接構造物、特に
溶接組立後に応力除去焼まなし処理（以下「ＳＲ処理」
という）を必要とする圧力容器、水圧鉄管、水圧鉄管の
分岐部および海洋構造物等に使用される高張力鋼であっ
て、優れた溶接性と応力除去焼なまし過程で溶接部に割
れ（以下「ＳＲ割れ」という）を生じない、良好な耐Ｓ
Ｒ割れ特性を備えた高張力鋼に関する。
溶接組立後に応力除去焼まなし処理（以下「ＳＲ処理」
という）を必要とする圧力容器、水圧鉄管、水圧鉄管の
分岐部および海洋構造物等に使用される高張力鋼であっ
て、優れた溶接性と応力除去焼なまし過程で溶接部に割
れ（以下「ＳＲ割れ」という）を生じない、良好な耐Ｓ
Ｒ割れ特性を備えた高張力鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】圧力容器、水圧鉄管、その分岐部等の溶
接構造物は、近年益々大型化する傾向にあり、それに伴
って、高張力鋼がこれらの構造物に使用されるようにな
ってきた。ところが、これらの溶接構造物はその安全性
の観点から、溶接組立後に溶接部の残留応力除去や金属
組織の改善を目的にＳＲ処理を施すことが多く、場合に
よっては義務付けられていることがあるが、高張力鋼は
一般にＳＲ処理の過程で溶接部にＳＲ割れを生じること
がある。特に、引張強度が70kgf/mm2 以上の高張力鋼や
Cr−Mo鋼ではＳＲ割れ感受性が高いため、ＳＲ処理の実
施がかえって構造物の安全性を阻害する可能性がある。
接構造物は、近年益々大型化する傾向にあり、それに伴
って、高張力鋼がこれらの構造物に使用されるようにな
ってきた。ところが、これらの溶接構造物はその安全性
の観点から、溶接組立後に溶接部の残留応力除去や金属
組織の改善を目的にＳＲ処理を施すことが多く、場合に
よっては義務付けられていることがあるが、高張力鋼は
一般にＳＲ処理の過程で溶接部にＳＲ割れを生じること
がある。特に、引張強度が70kgf/mm2 以上の高張力鋼や
Cr−Mo鋼ではＳＲ割れ感受性が高いため、ＳＲ処理の実
施がかえって構造物の安全性を阻害する可能性がある。
【０００３】そこで、本願発明者の一人は、このような
現状に対処すべく、先に、ＳＲ処理過程で析出して粒内
強化作用をもつ元素の含有量を低く抑え、且つ、Cr／Mo
の比を特定の範囲に調整した耐ＳＲ割れ特性に優れた引
張強さが70kgf/mm2 以上の高張力鋼を発明した（特公昭
57−55783 号公報) 。この先願発明鋼は、従来の高張力
鋼に比べ、ＳＲ処理過程で溶接部にＳＲ割れを生じない
ので、大型でしかもＳＲ処理を必要とする上記のような
構造物に適した材料である。圧力容器等の構造物は溶接
で組立られるので、材料の鋼は優れた溶接性を有してい
る方が望ましいのであるが、先願発明鋼は通常の同一強
度クラスの従来鋼に比べ、炭素当量（Ｃeq)が高くなっ
ており、溶接施工性に劣るという欠点がある。このよう
なことから、耐ＳＲ割れ特性に優れ、しかも、従来鋼と
同等以上の溶接施工性を有する高張力鋼の開発が要望さ
れている。
現状に対処すべく、先に、ＳＲ処理過程で析出して粒内
強化作用をもつ元素の含有量を低く抑え、且つ、Cr／Mo
の比を特定の範囲に調整した耐ＳＲ割れ特性に優れた引
張強さが70kgf/mm2 以上の高張力鋼を発明した（特公昭
57−55783 号公報) 。この先願発明鋼は、従来の高張力
鋼に比べ、ＳＲ処理過程で溶接部にＳＲ割れを生じない
ので、大型でしかもＳＲ処理を必要とする上記のような
構造物に適した材料である。圧力容器等の構造物は溶接
で組立られるので、材料の鋼は優れた溶接性を有してい
る方が望ましいのであるが、先願発明鋼は通常の同一強
度クラスの従来鋼に比べ、炭素当量（Ｃeq)が高くなっ
ており、溶接施工性に劣るという欠点がある。このよう
なことから、耐ＳＲ割れ特性に優れ、しかも、従来鋼と
同等以上の溶接施工性を有する高張力鋼の開発が要望さ
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、上記
の要望に応えることにあり、良好な溶接施工性を有し、
しかもＳＲ処理過程で溶接部にＳＲ割れを生じない、耐
ＳＲ割れ特性に優れた引張強さが70kgf/mm2 以上の高張
力鋼を提供することにある。
の要望に応えることにあり、良好な溶接施工性を有し、
しかもＳＲ処理過程で溶接部にＳＲ割れを生じない、耐
ＳＲ割れ特性に優れた引張強さが70kgf/mm2 以上の高張
力鋼を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】ＳＲ割れは、ＳＲ処理過
程で溶接熱影響部の旧γ粒界近傍にひずみが集中するた
め生じる粒界破壊である。従って、ＳＲ割れを防止する
には、粒界近傍へのひずみ集中を緩和するか、粒界
強度の相対的向上を図ることが効果的である。
程で溶接熱影響部の旧γ粒界近傍にひずみが集中するた
め生じる粒界破壊である。従って、ＳＲ割れを防止する
には、粒界近傍へのひずみ集中を緩和するか、粒界
強度の相対的向上を図ることが効果的である。
【０００６】また、溶接性の改善には炭素当量の低い化
学組成の鋼とすることが効果的である。
学組成の鋼とすることが効果的である。
【０００７】本発明者らは、耐ＳＲ割れ特性に優れ、し
かも良好な溶接性を具備する高張力鋼を開発すべく、鋼
の化学組成について検討を行った結果、Ｓ含有量を 0.0
01％以下のレベルまで低減すると、粒界強度の相対的向
上が図られ、ＳＲ割れが抑制されること、および他の成
分の含有量を適正な範囲に調整すると、高強度を維持し
たままで溶接性が改善されることを見出した。
かも良好な溶接性を具備する高張力鋼を開発すべく、鋼
の化学組成について検討を行った結果、Ｓ含有量を 0.0
01％以下のレベルまで低減すると、粒界強度の相対的向
上が図られ、ＳＲ割れが抑制されること、および他の成
分の含有量を適正な範囲に調整すると、高強度を維持し
たままで溶接性が改善されることを見出した。
【０００８】上記知見に基づく本発明は下記（Ｉ）〜
（IV) の高張力鋼を要旨とする。
（IV) の高張力鋼を要旨とする。
【０００９】(Ｉ）重量％で、Ｃ：0.03〜0.20％、Si：
1.0％以下、Mn：0.3 〜 2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：
0.001％以下、Cr：0.3 〜 3.0％、Mo：0.2 〜 2.0％、
Ｖ： 0.5％以下、Al：0.003 〜0.10％、Ｂ：0.0003〜0.
006％を含有し、残部がFeと不可避不純物からなり、引
張強さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割れ
特性に優れた高張力鋼。
1.0％以下、Mn：0.3 〜 2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：
0.001％以下、Cr：0.3 〜 3.0％、Mo：0.2 〜 2.0％、
Ｖ： 0.5％以下、Al：0.003 〜0.10％、Ｂ：0.0003〜0.
006％を含有し、残部がFeと不可避不純物からなり、引
張強さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割れ
特性に優れた高張力鋼。
【００１０】（II）上記（Ｉ）に記載の成分に加えて更
に、 2.0重量％以下のCuおよび 5.0重量％以下のNiのう
ちの１種以上を含有し、引張強さが70kgf/mm2 以上であ
る溶接性および耐ＳＲ割れ特性に優れた高張力鋼。
に、 2.0重量％以下のCuおよび 5.0重量％以下のNiのう
ちの１種以上を含有し、引張強さが70kgf/mm2 以上であ
る溶接性および耐ＳＲ割れ特性に優れた高張力鋼。
【００１１】（III)上記（Ｉ）または（II）に記載の成
分に加えて更に、0.01重量％以下のCaを含有し、引張強
さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割れ特性
に優れた高張力鋼。
分に加えて更に、0.01重量％以下のCaを含有し、引張強
さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割れ特性
に優れた高張力鋼。
【００１２】(IV)上記（Ｉ）、（II）または（III)に記
載の成分に加えて更に、0.05重量％以下のNbを含有し、
引張強さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割
れ特性に優れた高張力鋼。
載の成分に加えて更に、0.05重量％以下のNbを含有し、
引張強さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割
れ特性に優れた高張力鋼。
【００１３】
【作用】以下に、本発明における高張力鋼の化学組成を
上記のように限定する理由を説明する。なお、成分含有
量の「％」は「重量％」を意味する。
上記のように限定する理由を説明する。なお、成分含有
量の「％」は「重量％」を意味する。
【００１４】Ｃ：Ｃは鋼の強度を向上させる作用があ
る。所望の高強度を確保するためには0.03％以上必要で
あるが、0.20％を超えると溶接性の低下が著しくなるの
で、その含有量を0.03〜0.20％とした。
る。所望の高強度を確保するためには0.03％以上必要で
あるが、0.20％を超えると溶接性の低下が著しくなるの
で、その含有量を0.03〜0.20％とした。
【００１５】Si：Siは脱酸作用のほか、鋼の強度を向上
させる作用があるが、 1.0％を超えると溶接性の低下が
著しくなるので、その含有量を 1.0％以下とした。
させる作用があるが、 1.0％を超えると溶接性の低下が
著しくなるので、その含有量を 1.0％以下とした。
【００１６】Mn：Mnは強度および靱性を向上させる作用
があるが、 0.3％より少ないと所望の効果が得られず、
2.0％を超えると溶接性が阻害されるので、その含有量
を 0.3〜2.0 ％とした。
があるが、 0.3％より少ないと所望の効果が得られず、
2.0％を超えると溶接性が阻害されるので、その含有量
を 0.3〜2.0 ％とした。
【００１７】Ｐ：ＰはＳＲ割れおよびＳＲ脆化を助長す
るので、その含有量を0.02％以下に制限した。
るので、その含有量を0.02％以下に制限した。
【００１８】Ｓ：Ｓ含有量を極力低く抑えることが本発
明の重要なポイントである。本発明者らはＳ含有量を
0.001％以下に抑えれば、ＳＲ処理温度域での溶接熱影
響部の高温強度が向上し、耐ＳＲ割れ特性が著しく改善
されることを見出した。
明の重要なポイントである。本発明者らはＳ含有量を
0.001％以下に抑えれば、ＳＲ処理温度域での溶接熱影
響部の高温強度が向上し、耐ＳＲ割れ特性が著しく改善
されることを見出した。
【００１９】図１はＳ含有量と溶接熱影響部の引張強さ
(600℃での引張強さ) との関係を調査したグラフであ
る。溶接熱影響部の高温引張強さは、図２（ａ）に示す
突合せ溶接試験片１を作製し、溶接熱影響部２に円周切
欠３を有する図２（ｂ）に示す形状の丸棒引張試験片4
を切り出し、これを 600℃に加熱し、この温度で引張試
験を行う昇温破断試験により求めた。
(600℃での引張強さ) との関係を調査したグラフであ
る。溶接熱影響部の高温引張強さは、図２（ａ）に示す
突合せ溶接試験片１を作製し、溶接熱影響部２に円周切
欠３を有する図２（ｂ）に示す形状の丸棒引張試験片4
を切り出し、これを 600℃に加熱し、この温度で引張試
験を行う昇温破断試験により求めた。
【００２０】図１から、Ｓ含有量が 0.001％以下になる
と溶接熱影響部の高温強度は急激に向上していることが
わかる。この図１の結果からＳ含有量を 0.001％以下と
した。なお、Ｓを 0.001％以下に低減すると、ＳＲ処理
温度域での溶接熱影響部の高温強度が向上し、耐ＳＲ割
れ特性が改善される理由は十分に解明されていないが、
Ｓの低減により粒界破壊の起点となる比較的粗大な粒界
析出物とマトリックスとの界面剥離が抑制されるためと
考えられる。
と溶接熱影響部の高温強度は急激に向上していることが
わかる。この図１の結果からＳ含有量を 0.001％以下と
した。なお、Ｓを 0.001％以下に低減すると、ＳＲ処理
温度域での溶接熱影響部の高温強度が向上し、耐ＳＲ割
れ特性が改善される理由は十分に解明されていないが、
Ｓの低減により粒界破壊の起点となる比較的粗大な粒界
析出物とマトリックスとの界面剥離が抑制されるためと
考えられる。
【００２１】Cr：Crは所望の強度を確保するうえから
0.3％以上必要であるが、 3.0％を超えると溶接性が阻
害されるのみならず、焼戻し脆性が生じやすくなるの
で、その含有量を 0.3〜3.0 ％とした。
0.3％以上必要であるが、 3.0％を超えると溶接性が阻
害されるのみならず、焼戻し脆性が生じやすくなるの
で、その含有量を 0.3〜3.0 ％とした。
【００２２】Mo：Moは所望の強度を確保するえうから
0.2％以上必要であるが、 2.0％を超えると溶接性が著
しく阻害されるので、その含有量を 0.2〜 2.0％とし
た。
0.2％以上必要であるが、 2.0％を超えると溶接性が著
しく阻害されるので、その含有量を 0.2〜 2.0％とし
た。
【００２３】Ｖ：Ｖも所望の強度を確保するために必要
であるが、 0.5％を超えると靱性および溶接性が阻害さ
れるので、その含有量を 0.5％以下とした。
であるが、 0.5％を超えると靱性および溶接性が阻害さ
れるので、その含有量を 0.5％以下とした。
【００２４】Al：Alは脱酸と組織の細粒化に効果があ
る。所望の効果を得るためには 0.003％以上必要である
が、0.10％を超えると靭性および溶接性が劣化するの
で、その含有量を 0.003〜0.10％とした。
る。所望の効果を得るためには 0.003％以上必要である
が、0.10％を超えると靭性および溶接性が劣化するの
で、その含有量を 0.003〜0.10％とした。
【００２５】Ｂ：Ｂは焼入れ性を高め、強度を向上させ
る作用を有しているが、0.0003％未満では所望の効果が
得られず、 0.006％を超えると母材の鋼および溶接部の
靱性が著しく阻害されるので、その含有量を0.0003〜0.
006 ％とした。
る作用を有しているが、0.0003％未満では所望の効果が
得られず、 0.006％を超えると母材の鋼および溶接部の
靱性が著しく阻害されるので、その含有量を0.0003〜0.
006 ％とした。
【００２６】CuおよびNi：CuおよびNiはともに鋼の強度
を向上させる作用がある。特に、Niは溶接性を損なうこ
となく強度の他に靭性も向上させる作用がある。従っ
て、これらの成分はより一層の高強度または高強度と靭
性が求められる場合に、必要に応じて１種以上添加して
もよい。しかし、Cuの場合には 2.0％を超えて含有する
と靱性および溶接性が阻害されので、添加する場合は
2.0％以下の含有量とするのがよい。一方、Niの場合は
高価な成分であるので、特に低温での使用を目的とする
鋼以外では生産コストの観点から、添加する場合でも５
％以下の含有量とするのがよい。
を向上させる作用がある。特に、Niは溶接性を損なうこ
となく強度の他に靭性も向上させる作用がある。従っ
て、これらの成分はより一層の高強度または高強度と靭
性が求められる場合に、必要に応じて１種以上添加して
もよい。しかし、Cuの場合には 2.0％を超えて含有する
と靱性および溶接性が阻害されので、添加する場合は
2.0％以下の含有量とするのがよい。一方、Niの場合は
高価な成分であるので、特に低温での使用を目的とする
鋼以外では生産コストの観点から、添加する場合でも５
％以下の含有量とするのがよい。
【００２７】Ca：CaはＳ系介在物が圧延により伸長する
のを防止し、母材の鋼の靱性、特に板厚方向の靱性を改
善して溶接割れを防止する作用があるので、より一層の
溶接性が要求される場合には必要に応じて添加してもよ
い。しかし、0.01％を超えて含有すると鋼の延性が著し
く損なわれるので、添加する場合は0.01％以下の含有量
とするのがよい。
のを防止し、母材の鋼の靱性、特に板厚方向の靱性を改
善して溶接割れを防止する作用があるので、より一層の
溶接性が要求される場合には必要に応じて添加してもよ
い。しかし、0.01％を超えて含有すると鋼の延性が著し
く損なわれるので、添加する場合は0.01％以下の含有量
とするのがよい。
【００２８】Nb：Nbは組織の細粒化を通して鋼の靱性を
向上させる作用があるので、鋼の靭性をより高めたい場
合には0.05％以下の範囲で含有してもよい。しかし、0.
05％を超えて含有すると溶接性および溶接部の靭性が低
下する。
向上させる作用があるので、鋼の靭性をより高めたい場
合には0.05％以下の範囲で含有してもよい。しかし、0.
05％を超えて含有すると溶接性および溶接部の靭性が低
下する。
【００２９】上記組成の鋼は、熱間圧延で加工した後、
焼入れおよび焼戻しを行い、70kgf/mm2 以上の引張強さ
とする。焼入れは熱間圧延の後、直ちに急冷するいわゆ
る直接焼入れ法で実施してもよく、熱間圧延後、一旦室
温まで冷却した後、再加熱する方法で実施してもよい。
焼入れおよび焼戻しを行い、70kgf/mm2 以上の引張強さ
とする。焼入れは熱間圧延の後、直ちに急冷するいわゆ
る直接焼入れ法で実施してもよく、熱間圧延後、一旦室
温まで冷却した後、再加熱する方法で実施してもよい。
【００３０】
【実施例】表１に示す化学組成の鋼を溶製し、鋳造した
後、1150℃に加熱して熱間圧延を開始し、 900℃以上で
厚さ50mmに仕上げた。次いで、本発明鋼Ｃ〜Ｅおよび比
較鋼４は、一旦、室温に冷却した後 900℃に再加熱して
水焼入れを、その他の本発明鋼および比較鋼は、圧延終
了後直ちに水焼入れを行った。焼入れ後は、全て620 〜
650℃の温度で焼戻しを行った。
後、1150℃に加熱して熱間圧延を開始し、 900℃以上で
厚さ50mmに仕上げた。次いで、本発明鋼Ｃ〜Ｅおよび比
較鋼４は、一旦、室温に冷却した後 900℃に再加熱して
水焼入れを、その他の本発明鋼および比較鋼は、圧延終
了後直ちに水焼入れを行った。焼入れ後は、全て620 〜
650℃の温度で焼戻しを行った。
【００３１】こうして得られた本発明鋼および比較鋼か
ら試験片を切出し、引張試験、Ｙ開先拘束割れ試験、昇
温破断試験およびＳＲ割れ試験を行った。
ら試験片を切出し、引張試験、Ｙ開先拘束割れ試験、昇
温破断試験およびＳＲ割れ試験を行った。
【００３２】Ｙ開先拘束割れ試験では低温割れ防止予熱
温度を求め、溶接性を評価した。昇温破断試験では、図
２（ａ）に示す突合せ溶接試験片１を作製し、溶接熱影
響部２に円周切欠３を有する図２（ｂ）に示す寸法形状
の丸棒引張試験片4 を切り出し、これを 600℃に加熱し
て破断強度を求めた。ＳＲ割れ試験では図３に示す寸法
形状の溶接継手５を作成し、これを 600℃の温度で２時
間ＳＲ処理し、試験ビード６側の５断面で割れを観察
し、割れの有無を調べた。これらの結果をまとめて表２
に示す。
温度を求め、溶接性を評価した。昇温破断試験では、図
２（ａ）に示す突合せ溶接試験片１を作製し、溶接熱影
響部２に円周切欠３を有する図２（ｂ）に示す寸法形状
の丸棒引張試験片4 を切り出し、これを 600℃に加熱し
て破断強度を求めた。ＳＲ割れ試験では図３に示す寸法
形状の溶接継手５を作成し、これを 600℃の温度で２時
間ＳＲ処理し、試験ビード６側の５断面で割れを観察
し、割れの有無を調べた。これらの結果をまとめて表２
に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】表２より、本発明鋼はいずれも昇温破断試
験におけるＳＲ温度域での高温強度は高く、ＳＲ割れ試
験での割れは皆無であるのに対して、比較鋼はＳＲ温度
域での高温強度は相対的に低く、ＳＲ割れが発生（発生
率 100％) している。
験におけるＳＲ温度域での高温強度は高く、ＳＲ割れ試
験での割れは皆無であるのに対して、比較鋼はＳＲ温度
域での高温強度は相対的に低く、ＳＲ割れが発生（発生
率 100％) している。
【００３６】低温割れ防止予熱温度については本発明鋼
および比較鋼ともほぼ同等であり、これらの予熱温度は
通常鋼とほぼ同等であるので、本発明鋼は優れた耐ＳＲ
割れ特性とともに良好な溶接性を兼備していると言え
る。
および比較鋼ともほぼ同等であり、これらの予熱温度は
通常鋼とほぼ同等であるので、本発明鋼は優れた耐ＳＲ
割れ特性とともに良好な溶接性を兼備していると言え
る。
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高張力鋼
は優れた耐ＳＲ割れ特性と良好な溶接性を兼備してお
り、大型の圧力容器や水圧鉄管分岐部の建造に適用する
ことによって、特に溶接施工に特別な注意を払う必要が
なく、かつＳＲ処理を施すことができ、これらの構造物
の安全性の向上に寄与するところ大である。
は優れた耐ＳＲ割れ特性と良好な溶接性を兼備してお
り、大型の圧力容器や水圧鉄管分岐部の建造に適用する
ことによって、特に溶接施工に特別な注意を払う必要が
なく、かつＳＲ処理を施すことができ、これらの構造物
の安全性の向上に寄与するところ大である。
【図１】図１はＳ含有量と溶接熱影響部の高温引張強さ
（ 600℃での引張強さ) との関係を調べたグラフであ
る。
（ 600℃での引張強さ) との関係を調べたグラフであ
る。
【図２】図２（ａ）は昇温破断試験で使用した丸棒引張
試験片を切り出す前の突合せ溶接試験片の側面図であ
り、図２（ｂ）は丸棒引張試験片の側面図である。
試験片を切り出す前の突合せ溶接試験片の側面図であ
り、図２（ｂ）は丸棒引張試験片の側面図である。
【図３】図３はＳＲ割れ試験で使用した溶接継手の斜視
図である。
図である。
１は突合せ溶接試験片、２は溶接熱影響部、３は円周切
欠、４は丸棒引張試験片、５は溶接継手、６は試験ビー
ド、７は拘束ビード、である。
欠、４は丸棒引張試験片、５は溶接継手、６は試験ビー
ド、７は拘束ビード、である。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：0.03〜0.20％、Si： 1.0％
以下、Mn：0.3 〜 2.0％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ： 0.001
％以下、Cr：0.3 〜 3.0％、Mo：0.2 〜 2.0％、Ｖ：
0.5％以下、Al：0.003 〜0.10％、Ｂ：0.0003〜 0.006
％を含有し、残部がFeと不可避不純物からなり、引張強
さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割れ特性
に優れた高張力鋼。 - 【請求項２】請求項１に記載の成分に加えて更に、 2.0
重量％以下のCuおよび 5.0重量％以下のNiのうちの１種
以上を含有し、引張強さが70kgf/mm2 以上である溶接性
および耐ＳＲ割れ特性に優れた高張力鋼。 - 【請求項３】請求項１または請求項２に記載の成分に加
えて更に、0.01重量％以下のCaを含有し、引張強さが70
kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割れ特性に優れ
た高張力鋼。 - 【請求項４】請求項１、請求項２または請求項３に記載
の成分に加えて更に、0.05重量％以下のNbを含有し、引
張強さが70kgf/mm2 以上である溶接性および耐ＳＲ割れ
特性に優れた高張力鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6364091A JPH0551696A (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 溶接性および耐ｓｒ割れ特性に優れた高張力鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6364091A JPH0551696A (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 溶接性および耐ｓｒ割れ特性に優れた高張力鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551696A true JPH0551696A (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=13235159
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6364091A Pending JPH0551696A (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 溶接性および耐ｓｒ割れ特性に優れた高張力鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0551696A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010074473A3 (en) * | 2008-12-26 | 2010-09-23 | Posco | High strength steel plate for nuclear reactor containment vessel and method of manufacturing the same |
| JP2015129743A (ja) * | 2013-12-03 | 2015-07-16 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 再熱割れ感受性評価方法及び再熱割れ抑制方法 |
| JP2020204072A (ja) * | 2019-06-17 | 2020-12-24 | 日本製鉄株式会社 | 大入熱溶接用高強度鋼板 |
-
1991
- 1991-03-28 JP JP6364091A patent/JPH0551696A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010074473A3 (en) * | 2008-12-26 | 2010-09-23 | Posco | High strength steel plate for nuclear reactor containment vessel and method of manufacturing the same |
| JP2015129743A (ja) * | 2013-12-03 | 2015-07-16 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 再熱割れ感受性評価方法及び再熱割れ抑制方法 |
| JP2020204072A (ja) * | 2019-06-17 | 2020-12-24 | 日本製鉄株式会社 | 大入熱溶接用高強度鋼板 |
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