JPH0387502A - 排熱回収ボイラの給水制御装置 - Google Patents
排熱回収ボイラの給水制御装置Info
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- JPH0387502A JPH0387502A JP22285689A JP22285689A JPH0387502A JP H0387502 A JPH0387502 A JP H0387502A JP 22285689 A JP22285689 A JP 22285689A JP 22285689 A JP22285689 A JP 22285689A JP H0387502 A JPH0387502 A JP H0387502A
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Landscapes
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、排熱回収ボイラの給水制御装置に係り、特に
ドラムへの給水を良好に行なうのに好適な給水制御装置
に関する。
ドラムへの給水を良好に行なうのに好適な給水制御装置
に関する。
[従来の技術]
高効率発電の一環として、近年、複合発電プラントの建
設が進められている。この複合発電プラントは、ガスタ
ービンによって発電するとともに。
設が進められている。この複合発電プラントは、ガスタ
ービンによって発電するとともに。
ガスタービンから排出された排ガスの保有熱を排熱回収
ボイラで回収し、その排熱回収ボイラで発生した蒸気に
より蒸気タービンを能動して発電させるシステムになっ
ている。
ボイラで回収し、その排熱回収ボイラで発生した蒸気に
より蒸気タービンを能動して発電させるシステムになっ
ている。
この複合発電プラントは前述のような高効率発電に加え
、ガスタービンの特徴である急速起動の容易性、高い負
荷応答性などの特徴もあり、近年の電力需要形態に即し
た中間負荷運用に好適な発電プラントである。このよう
な排熱回収ボイラを図により説明する。
、ガスタービンの特徴である急速起動の容易性、高い負
荷応答性などの特徴もあり、近年の電力需要形態に即し
た中間負荷運用に好適な発電プラントである。このよう
な排熱回収ボイラを図により説明する。
第11図は、従来の複合発電プラントの概略系統図であ
る。第11図で、1はガスタービン、2はガスタービン
1により能動される発電機、3はガスタービン1の排ガ
スGを導入してその排熱を回収する排熱回収ボイラであ
る。
る。第11図で、1はガスタービン、2はガスタービン
1により能動される発電機、3はガスタービン1の排ガ
スGを導入してその排熱を回収する排熱回収ボイラであ
る。
排熱回収ボイラ3は、過熱器4.高圧蒸発器5゜高圧節
炭器6.低圧蒸発器7.低圧節炭器8.低圧ドラム9.
高圧ドラム10等で構成されている。
炭器6.低圧蒸発器7.低圧節炭器8.低圧ドラム9.
高圧ドラム10等で構成されている。
12は過熱器4からの蒸気により能動される蒸気タービ
ンであり1発電機2に連結されている。13は蒸気ター
ビン12から排出される蒸気を復水する復水器、14は
復水器13の水Wを低圧節炭器8に給水する復水ポンプ
である。15は低圧節炭器8の出口の加熱された給水を
高圧節炭器6に導くとともに低圧節炭器8への給水に混
合する高圧給水ポンプ、16は温度調節弁、17は給水
調節弁、18は温度検出器、19は温度・流量制御器で
ある。
ンであり1発電機2に連結されている。13は蒸気ター
ビン12から排出される蒸気を復水する復水器、14は
復水器13の水Wを低圧節炭器8に給水する復水ポンプ
である。15は低圧節炭器8の出口の加熱された給水を
高圧節炭器6に導くとともに低圧節炭器8への給水に混
合する高圧給水ポンプ、16は温度調節弁、17は給水
調節弁、18は温度検出器、19は温度・流量制御器で
ある。
[発明が解決しようとする課題]
上記複合発電プラントは良く知られているのでその動作
の説明は省略し、低圧節炭器8の出口の給水WRを高圧
給水ポンプ15を用いて低圧節炭器8の入口の給水Wに
混合する理由について説明する。
の説明は省略し、低圧節炭器8の出口の給水WRを高圧
給水ポンプ15を用いて低圧節炭器8の入口の給水Wに
混合する理由について説明する。
最近の複合発電プラントにおいては、設置1費の低減、
系統の簡素化等の理由から脱気器を省き。
系統の簡素化等の理由から脱気器を省き。
復水器13に脱気機能をもたせた復水器脱気方式が採用
されている。この復水器脱気方式の場合、排熱回収ボイ
ラ3の低圧節炭器8の入口の給水温度T11は約30℃
と低温であるので、そのままの給水温度(約30℃)の
給水を低圧節炭器8へ給水すると低圧節炭器8で低温腐
食が生じる。
されている。この復水器脱気方式の場合、排熱回収ボイ
ラ3の低圧節炭器8の入口の給水温度T11は約30℃
と低温であるので、そのままの給水温度(約30℃)の
給水を低圧節炭器8へ給水すると低圧節炭器8で低温腐
食が生じる。
この対策として1図示のように低圧節炭器8の出口の加
熱された給水WRが高圧給水ポンプ15を介してボイラ
給水W(低圧節炭器8の入口の給水)と混合して低温腐
食が生じない温度まで昇温させる手段が採用されている
。そして、その給水温度は定格運転時に低温腐食が生じ
ない温度である約60℃に設定され、この給水温度は温
度検出器18で検出された検出温度に基づいて温度・流
量制御器19で温度調節弁16を制御することにより一
定に保持されている。
熱された給水WRが高圧給水ポンプ15を介してボイラ
給水W(低圧節炭器8の入口の給水)と混合して低温腐
食が生じない温度まで昇温させる手段が採用されている
。そして、その給水温度は定格運転時に低温腐食が生じ
ない温度である約60℃に設定され、この給水温度は温
度検出器18で検出された検出温度に基づいて温度・流
量制御器19で温度調節弁16を制御することにより一
定に保持されている。
ところで、従来、上記給水温度は全負荷にわたって一定
値(約60℃)に設定されていたので、冬場復水器13
での海水温度の低下に伴い、ボイラ給水Wの温度が低い
場合には、低圧節炭器8人口の給水温度T、□を設定温
度(60℃)まで昇温させるため、過大な流量を再循環
(以下、再循環流量WRと略す)させる必要がある。
値(約60℃)に設定されていたので、冬場復水器13
での海水温度の低下に伴い、ボイラ給水Wの温度が低い
場合には、低圧節炭器8人口の給水温度T、□を設定温
度(60℃)まで昇温させるため、過大な流量を再循環
(以下、再循環流量WRと略す)させる必要がある。
従って、高圧給水ポンプ15の容量としては、冬場の再
循環流量WRと、そのときの高圧蒸発量(即ち、高圧節
炭器6への給水流量)を合わせた高圧給水ポンプ流量Q
に、負荷変動、ガスタービン排ガス変動等を考慮して通
常10〜20%の余裕をとり、容量を決定するため、大
容量の高圧給水ポンプ15を使用しなければならず、補
機動力の増加をまねき、プラント効率が低下するという
欠点が生じていた。
循環流量WRと、そのときの高圧蒸発量(即ち、高圧節
炭器6への給水流量)を合わせた高圧給水ポンプ流量Q
に、負荷変動、ガスタービン排ガス変動等を考慮して通
常10〜20%の余裕をとり、容量を決定するため、大
容量の高圧給水ポンプ15を使用しなければならず、補
機動力の増加をまねき、プラント効率が低下するという
欠点が生じていた。
本発明の目的は、上記従来技術の欠点を除き、小容量の
高圧給水ポンプで、冬場の負荷変動、ガスタービン排ガ
ス変動等においても、高圧ドラムへの給水を良好に行な
うことができる排熱回収ボイラの給水制御装置を提供す
るにある。
高圧給水ポンプで、冬場の負荷変動、ガスタービン排ガ
ス変動等においても、高圧ドラムへの給水を良好に行な
うことができる排熱回収ボイラの給水制御装置を提供す
るにある。
[課題を解決するための手段]
前記目的を達成するため1本発明は、低圧節炭器と、高
圧節炭器と、前記低圧節炭器と高圧節炭器の間に設けら
れて低圧節炭器から高圧節炭器へ給水する高圧給水ポン
プと、その高圧給水ポンプの出口側を一部分岐して低圧
節炭器入口側に接続する再循環系統と、その再循環系統
の途中に設けられて、低圧節炭器の入口給水温度が低温
腐食を生じない温度になるように関度:uiする流量調
整弁とを備えた排熱回収ボイラの給水制御装置において
、前記高圧節炭器以降の高圧系統への給水流量制御に支
障を与えない程度に、前記流量調整弁により流量を絞り
込むように構成されていることを特徴とするものである
。
圧節炭器と、前記低圧節炭器と高圧節炭器の間に設けら
れて低圧節炭器から高圧節炭器へ給水する高圧給水ポン
プと、その高圧給水ポンプの出口側を一部分岐して低圧
節炭器入口側に接続する再循環系統と、その再循環系統
の途中に設けられて、低圧節炭器の入口給水温度が低温
腐食を生じない温度になるように関度:uiする流量調
整弁とを備えた排熱回収ボイラの給水制御装置において
、前記高圧節炭器以降の高圧系統への給水流量制御に支
障を与えない程度に、前記流量調整弁により流量を絞り
込むように構成されていることを特徴とするものである
。
[実施例]
以下、本発明を図示の実施例に基づいて説明する。
第1図は、本発明の第1の実施例に係る複合発電プラン
トの概略系統図である。第1図において、第11図に示
す部分と同一部分には同一符号を付して説明は省略する
。20は給水調節弁17の差圧検出器であり、その差圧
検出信号26で温度検出器18の温度検出信号27に優
先して温度調節弁16を制御するものである。
トの概略系統図である。第1図において、第11図に示
す部分と同一部分には同一符号を付して説明は省略する
。20は給水調節弁17の差圧検出器であり、その差圧
検出信号26で温度検出器18の温度検出信号27に優
先して温度調節弁16を制御するものである。
ここで、低圧節炭器8の低温腐食について考える。低温
腐食は排ガス中の水分(Hld)が結露することによっ
て生じる。そして、その結露の露点温度は排ガス中のH
20分圧に依存する。第2図にH,0分圧と露点温度の
関係を示すが、第2図からも明らかなように、H,0分
圧が小さくなると露点温度も低くなる。
腐食は排ガス中の水分(Hld)が結露することによっ
て生じる。そして、その結露の露点温度は排ガス中のH
20分圧に依存する。第2図にH,0分圧と露点温度の
関係を示すが、第2図からも明らかなように、H,0分
圧が小さくなると露点温度も低くなる。
ところで、大気温度と排ガス中のH,0分圧の関係は第
3図に示すような関係にある。第3図より、大気温度と
露点温度の関係は第4図のようになる。従って、大気温
度が低いと、露点温度も低い、一方、低圧節炭器8人口
の給水温度は、制御の簡素化を図って、大気温度の高い
時の露点温度に余裕をとって、給水温度を設定(例えば
60℃)し、大気温度に係わらず一定としている。
3図に示すような関係にある。第3図より、大気温度と
露点温度の関係は第4図のようになる。従って、大気温
度が低いと、露点温度も低い、一方、低圧節炭器8人口
の給水温度は、制御の簡素化を図って、大気温度の高い
時の露点温度に余裕をとって、給水温度を設定(例えば
60℃)し、大気温度に係わらず一定としている。
第5図(a)に大気温度とボイラ給水Wの温度の関係を
示すが、大気温度の低い時が給水温度も低いため、低圧
節炭器8人口の給水温度を設定値(60℃)まで昇温す
るための再循環流量は最も多くなる。さらに、第5図(
b)に示すように高圧ドラム10への給水流量も大気温
度が低い時が最も多くなる。従って、第6図に示すよう
に、高圧給水ポンプ15の高圧給水ポンプ流量Qは大気
温度が低いときが最大となる。従来は高圧給水ポンプ1
5の容量は大気温度が低いときの流量に、負荷変動、ガ
スタービン排ガス変動等を考慮して、10〜20%の余
裕をとって決定するが、本発明では余裕ゼロとして、ポ
ンプ容量を小さく決定するものである。この場合、負荷
変動、ガスタービン排ガス変動等によって、高圧ドラム
10への給水流量が増加して、高圧給水ポンプ15容量
をオーバーし、高圧給水ポンプ15の吐出圧力低下によ
り、給水調節弁17の差圧が低下し、高圧ドラム10へ
の給水制御に支障をきたす恐れがある。
示すが、大気温度の低い時が給水温度も低いため、低圧
節炭器8人口の給水温度を設定値(60℃)まで昇温す
るための再循環流量は最も多くなる。さらに、第5図(
b)に示すように高圧ドラム10への給水流量も大気温
度が低い時が最も多くなる。従って、第6図に示すよう
に、高圧給水ポンプ15の高圧給水ポンプ流量Qは大気
温度が低いときが最大となる。従来は高圧給水ポンプ1
5の容量は大気温度が低いときの流量に、負荷変動、ガ
スタービン排ガス変動等を考慮して、10〜20%の余
裕をとって決定するが、本発明では余裕ゼロとして、ポ
ンプ容量を小さく決定するものである。この場合、負荷
変動、ガスタービン排ガス変動等によって、高圧ドラム
10への給水流量が増加して、高圧給水ポンプ15容量
をオーバーし、高圧給水ポンプ15の吐出圧力低下によ
り、給水調節弁17の差圧が低下し、高圧ドラム10へ
の給水制御に支障をきたす恐れがある。
それに対して本発明では、差圧検出器20により給水調
節弁17の差圧を検出し、設定差圧より小さくなった場
合に、温度調節弁16により再循環流量を絞り、高圧給
水ポンプ15の流量を低減し、吐出圧力を高くして、給
水調節弁17の差圧を確保し、良好な給水制御を行なう
ものである。
節弁17の差圧を検出し、設定差圧より小さくなった場
合に、温度調節弁16により再循環流量を絞り、高圧給
水ポンプ15の流量を低減し、吐出圧力を高くして、給
水調節弁17の差圧を確保し、良好な給水制御を行なう
ものである。
この場合、再循環流量WRの絞る割合としては、20〜
40%であるが、これによって、低圧節炭器8人口の給
水温度は第4図に示すように60℃から55〜50℃に
低下する程度であり、露点温度(40℃)に対し十分余
裕あり問題は無い。
40%であるが、これによって、低圧節炭器8人口の給
水温度は第4図に示すように60℃から55〜50℃に
低下する程度であり、露点温度(40℃)に対し十分余
裕あり問題は無い。
ここで、温度調節弁16の具体的制御方法を説明すると
第12図のようになる。第12図中、制御信号Aとして
、給水調節弁17の差圧を用いるものである。
第12図のようになる。第12図中、制御信号Aとして
、給水調節弁17の差圧を用いるものである。
即ち、給水調節弁17の差圧が設定値より大きい場合に
は、低圧節炭器入口給水温度発信器33からの信号は6
となる。このとき6としては1例えば、高圧給水ポンプ
15の仕様点を超えない再循環量として60 T/H程
度にしておく、そして、給水調節弁17の差圧が設定値
より小さくなったら低圧節炭器入口給水温度発信器33
からの信号はaとなる。aとしては約40T/H程度と
しておき、再循環量を60T/Hから40T/Hまで絞
り込み、給水調節弁17の差圧を確保するものである。
は、低圧節炭器入口給水温度発信器33からの信号は6
となる。このとき6としては1例えば、高圧給水ポンプ
15の仕様点を超えない再循環量として60 T/H程
度にしておく、そして、給水調節弁17の差圧が設定値
より小さくなったら低圧節炭器入口給水温度発信器33
からの信号はaとなる。aとしては約40T/H程度と
しておき、再循環量を60T/Hから40T/Hまで絞
り込み、給水調節弁17の差圧を確保するものである。
なお、図中において28は比例積分回路、29は高信号
制限器、30は減算器、3工は切替リレー、32は信号
発生器、33は発信器、34は制御信号、35は温度設
定器である。
制限器、30は減算器、3工は切替リレー、32は信号
発生器、33は発信器、34は制御信号、35は温度設
定器である。
第7図は、本発明の第2の実施例に係る温度調節弁16
の制御装置に関するものである。第7図は、前記実施例
の給水調節弁17の差圧検出器20の代わりに、給水!
li節弁17の開度を検出する開度検出器21を設置し
たものである。そして、第12図の制御信号34として
給水調節弁17の開度としたものである。即ち、高圧ド
ラム10への給水流量が増加し、給水調節弁170開度
が設定開度より大きくなった場合に、温度検出器上8の
信号に優先して温度調節弁16を制御して、再循環流量
WRを絞るようにしたものである。
の制御装置に関するものである。第7図は、前記実施例
の給水調節弁17の差圧検出器20の代わりに、給水!
li節弁17の開度を検出する開度検出器21を設置し
たものである。そして、第12図の制御信号34として
給水調節弁17の開度としたものである。即ち、高圧ド
ラム10への給水流量が増加し、給水調節弁170開度
が設定開度より大きくなった場合に、温度検出器上8の
信号に優先して温度調節弁16を制御して、再循環流量
WRを絞るようにしたものである。
第8図は、本発明の第3の実施例に係る温度調節弁16
の制御装置に関するものである。第8図は、ガスタービ
ン1の運転状態、即ち負荷、燃料量、排ガス温度、排ガ
ス量のいずれか、もしくはその組合せの信号を検知する
ガスタービン運転状態検出器22によって、温度調節弁
16を制御して、再循環流量WRを絞るようにしたもの
であり、第12図の制御信号34として、ガスタービン
運転状態検出器22の信号としたものである。
の制御装置に関するものである。第8図は、ガスタービ
ン1の運転状態、即ち負荷、燃料量、排ガス温度、排ガ
ス量のいずれか、もしくはその組合せの信号を検知する
ガスタービン運転状態検出器22によって、温度調節弁
16を制御して、再循環流量WRを絞るようにしたもの
であり、第12図の制御信号34として、ガスタービン
運転状態検出器22の信号としたものである。
第9図は、本発明の第4の実施例に係る温度調節弁16
の制御装置に関するものである。第9図は、蒸気タービ
ン12の運転状態、即ち負荷、加減弁開度、タービンバ
イパス弁開度のいずれかもしくは、その組合せの信号を
検知する蒸気タービン運転状態検出器23によって、温
度検出器18の信号に優先して温度調節弁16を制御し
て、再循環流量WRを絞るようにしたものであり、第1
2図の制御信号34として、蒸気タービン運転状態検出
器23の信号としたものである。
の制御装置に関するものである。第9図は、蒸気タービ
ン12の運転状態、即ち負荷、加減弁開度、タービンバ
イパス弁開度のいずれかもしくは、その組合せの信号を
検知する蒸気タービン運転状態検出器23によって、温
度検出器18の信号に優先して温度調節弁16を制御し
て、再循環流量WRを絞るようにしたものであり、第1
2図の制御信号34として、蒸気タービン運転状態検出
器23の信号としたものである。
第10図は、本発明の第5の実施例に係る温度調節弁1
6の制御装置に関するものである。第10図は、高圧給
水ポンプ15の流量を検知する流量検出器24によって
、流量が設定流量を超える場合に、流量制御器25の信
号が温度流量制御!l器19の信号に優先して温度調節
弁16を制御して、再循環流量WRを絞るようにしたも
のであり、第12図の制御信号34として、高圧給水ポ
ンプ15の流量検出器24の信号としたものである。
6の制御装置に関するものである。第10図は、高圧給
水ポンプ15の流量を検知する流量検出器24によって
、流量が設定流量を超える場合に、流量制御器25の信
号が温度流量制御!l器19の信号に優先して温度調節
弁16を制御して、再循環流量WRを絞るようにしたも
のであり、第12図の制御信号34として、高圧給水ポ
ンプ15の流量検出器24の信号としたものである。
[発明の効果]
以上述べたように、本発明によれば、冬場の最大給水流
量時の負荷変動、ガスタービン排ガス変動等においても
、小容量の高圧給水ポンプで、良好な高圧ドラム給水制
御が可能となり、ひいては補機動力の増加を抑制し、プ
ラント効率の低下を防止することができる。
量時の負荷変動、ガスタービン排ガス変動等においても
、小容量の高圧給水ポンプで、良好な高圧ドラム給水制
御が可能となり、ひいては補機動力の増加を抑制し、プ
ラント効率の低下を防止することができる。
補機動力の年間の低減効果を試算すると下記の通りとな
る。
る。
従来の高圧給水ポンプ動カニ54OKW本発明の場合の
高圧給水ポンプ動カニ 470KV利用率60%9発電
単価10円/KW)Iとすると、(540−470)K
V X 24hr X 365日X O,6X 10円
/)IH= 367.9万円/年の節約となる。
高圧給水ポンプ動カニ 470KV利用率60%9発電
単価10円/KW)Iとすると、(540−470)K
V X 24hr X 365日X O,6X 10円
/)IH= 367.9万円/年の節約となる。
第1図は、本発明の第1の実施例に係る複合発電プラン
トの系統図、第2図は、H20分圧と露点温度の関係を
示す特性図、第3図は、大気温度とガスタービン排ガス
中のH,0分圧の関係を示す特性図、第4図は、大気温
度と露点温度の関係を示す特性図、第5図(a)は、大
気温度とボイラ給水Wの温度の関係を示す特性図、同図
(b)は大気温度と高圧ドラムへの給水量の関係を示す
特性図、第6図は、大気温度と高圧給水ポンプ流量の関
係を示す特性図、第7図は、本発明の第2の実施例に係
る複合発電プラントの系統図、第8図は、本発明の第3
の実施例に係る複合発電プラントの系統図、第9図は、
本発明の第4の実施例に係る複合発電プラントの系統図
、第10図は、本発明の第5の実施例に係る複合発電プ
ラントの系統図、第11図は、従来の複合発電プラント
の系統図、第12図(a) 、 (b)は、本発明の温
度調節弁の制御系統図を示したものである。 1・・・・・・ガスタービン、2・・・・・・排熱回収
ボイラ。 6・・・・・・高圧節炭器、8・・・・・・低圧節炭器
、10・・・・・・高圧ドラム、12・・・・・・蒸気
タービン、15・・・・・・高圧給水ポンプ、16・・
・・・・温度調節弁、18・・・・・・温度検出器、1
9・・・・・・温度、流量制御器、2o・・・・・・差
圧検出器、21・・・・・・開度検出器、22・・・・
・・ガスタービン運転状態検出器、23・・・・・・蒸
気タービン運転状態検出器、24・・団・流量検出器、
WR・・・・・・再循環流量。 第 2図 范 3図 第4図 第9図 第 12図 (a)
トの系統図、第2図は、H20分圧と露点温度の関係を
示す特性図、第3図は、大気温度とガスタービン排ガス
中のH,0分圧の関係を示す特性図、第4図は、大気温
度と露点温度の関係を示す特性図、第5図(a)は、大
気温度とボイラ給水Wの温度の関係を示す特性図、同図
(b)は大気温度と高圧ドラムへの給水量の関係を示す
特性図、第6図は、大気温度と高圧給水ポンプ流量の関
係を示す特性図、第7図は、本発明の第2の実施例に係
る複合発電プラントの系統図、第8図は、本発明の第3
の実施例に係る複合発電プラントの系統図、第9図は、
本発明の第4の実施例に係る複合発電プラントの系統図
、第10図は、本発明の第5の実施例に係る複合発電プ
ラントの系統図、第11図は、従来の複合発電プラント
の系統図、第12図(a) 、 (b)は、本発明の温
度調節弁の制御系統図を示したものである。 1・・・・・・ガスタービン、2・・・・・・排熱回収
ボイラ。 6・・・・・・高圧節炭器、8・・・・・・低圧節炭器
、10・・・・・・高圧ドラム、12・・・・・・蒸気
タービン、15・・・・・・高圧給水ポンプ、16・・
・・・・温度調節弁、18・・・・・・温度検出器、1
9・・・・・・温度、流量制御器、2o・・・・・・差
圧検出器、21・・・・・・開度検出器、22・・・・
・・ガスタービン運転状態検出器、23・・・・・・蒸
気タービン運転状態検出器、24・・団・流量検出器、
WR・・・・・・再循環流量。 第 2図 范 3図 第4図 第9図 第 12図 (a)
Claims (6)
- (1)低圧節炭器と、高圧節炭器と、前記低圧節炭器と
高圧節炭器の間に設けられて低圧節炭器から高圧節炭器
へ給水する高圧給水ポンプと、その高圧給水ポンプの出
口側を一部分岐して低圧節炭器入口側へ接続する再循環
系統と、その再循環系統の途中に設けられて、低圧節炭
器の入口給水温度が低温腐食を生じない温度になるよう
に開度調整する流量調整弁とを備えた排熱回収ボイラの
給水制御装置において、 前記高圧節炭器以降の高圧系統への給水流量制御に支障
を与えない程度に、前記流量調整弁により流量を絞り込
むように構成されていることを特徴とする排熱回収ボイ
ラの給水制御装置。 - (2)請求項(1)記載において、前記高圧節炭器と高
圧ドラムとの間に給水調節弁と、その給水調節弁の差圧
を検出する差圧検出器が設けられ、その差圧検出器によ
つて検出された実測差圧が予め設定されている設定差圧
より小さくなると、前記流量調整弁により再循環流量を
絞り込むように構成されていることを特徴とする排熱回
収ボイラの給水制御装置。 - (3)請求項(1)記載において、前記高圧節炭器と高
圧ドラムとの間に給水調整弁と、その給水調整弁の開度
を検出する開度検出器が設けられ、その開度検出器によ
つて検出された給水調整弁の実測開度が予め設定されて
いる設定開度より大きくなると、前記流量調整弁により
再循環流量を絞り込むように構成されていることを特徴
とする排熱回収ボイラの給水制御装置。 - (4)請求項(1)記載において、前記高圧節炭器より
高圧系統側にガスタービンと、そのガスタービンの運転
状態を検出するガスタービン運転状態検出器が設けられ
、この検出器からの検出信号に基づいて前記流量調整弁
により再循環流量を絞り込むように構成されていること
を特徴とする排熱回収ボイラの給水制御装置。 - (5)請求項(1)記載において、前記高圧節炭器より
高圧系統側に蒸気タービンと、その蒸気タービンの運転
状態を検出する蒸気タービン運転状態検出器が設けられ
、この検出器からの検出信号に基づいて前記流量調整弁
により再循環流量を絞り込むように構成されていること
を特徴とする排熱回収ボイラの給水制御装置。 - (6)請求項(1)記載において、前記高圧給水ポンプ
に流量検出器を設け、その流量検出器によつて検出され
た高圧給水ポンプの実測流量が予め設定されている設定
流量を超えると、前記流量調整弁により再循環流量を絞
り込むように構成されていることを特徴とする排熱回収
ボイラの給水制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22285689A JP2839195B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 排熱回収ボイラの給水制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22285689A JP2839195B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 排熱回収ボイラの給水制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0387502A true JPH0387502A (ja) | 1991-04-12 |
JP2839195B2 JP2839195B2 (ja) | 1998-12-16 |
Family
ID=16788969
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22285689A Expired - Fee Related JP2839195B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 排熱回収ボイラの給水制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2839195B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010038488A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-02-18 | Babcock Hitachi Kk | 貫流型排熱回収ボイラおよびその制御方法 |
CN106461206A (zh) * | 2014-04-28 | 2017-02-22 | 通用电器技术有限公司 | 用于流体介质预热的***和方法 |
-
1989
- 1989-08-31 JP JP22285689A patent/JP2839195B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010038488A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-02-18 | Babcock Hitachi Kk | 貫流型排熱回収ボイラおよびその制御方法 |
CN106461206A (zh) * | 2014-04-28 | 2017-02-22 | 通用电器技术有限公司 | 用于流体介质预热的***和方法 |
JP2017514097A (ja) * | 2014-04-28 | 2017-06-01 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングGeneral Electric Technology GmbH | 流体媒体予熱システム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2839195B2 (ja) | 1998-12-16 |
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