JPH01105034A - Fluid sealed mount device - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は、自動車用エンジンマウント等の流体封入式マ
ウント装置に係り、特に振動発生条件等に応じて互いに
異なる二つの防振特性を選択的に取り得る機能を備えた
流体封入式マウント装置に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Technical Field) The present invention relates to a fluid-filled mount device such as an automobile engine mount, and in particular can selectively take two different vibration damping characteristics depending on vibration generation conditions, etc. The present invention relates to a fluid-filled mounting device with functions.
（従来技術）
自動車用エンジンマウント等のマウント装置の中に、振
動発生条件等の違いによって互いに異なる防振特性を示
すことを要求されるものがある。(Prior Art) Some mounting devices, such as engine mounts for automobiles, are required to exhibit different vibration damping characteristics depending on the vibration generation conditions.
例えば、ＦＦ車において、エンジンとトランスミッショ
ンとが一体に組み付けられたパワーユニットを防振支持
するために用いられるエンジンマウントにあっては、通
常走行時には、エンジンシェイクを良好に減衰するため
に、１０〜２５Ｈｚ程度の周波数域の入力振動に対して
良好な減衰特性を示すことが要求されており、一方エン
ジンアイドリング時には、アイドル振動を良好に遮断す
るために、１０〜３０Ｈｚ程度の周波数域の入力振動に
対して良好な遮断特性を示すことが要求されている。For example, in front-wheel-drive vehicles, the engine mount used to provide vibration-proof support for the power unit in which the engine and transmission are integrated has a frequency of 10 to 25 Hz during normal driving in order to properly damp engine shake. On the other hand, when the engine is idling, it is required to exhibit good damping characteristics against input vibrations in the frequency range of about 10 to 30Hz. They are required to exhibit good blocking characteristics.
ところで、このようなＦＦ車用エンジンマウント等のマ
ウント装置として、近年、（ａ）所定の距離を隔てて配
置された第一および第二の支持体と、（ｂ）それら第一
の支持体と第二の支持体とを弾性的に連結するゴム弾性
体と、（ｃ）前記第二の支持体側に配設されて、該ゴム
弾性体にて一部が画成された流体収容空間を形成する、
少なくとも一部が可撓性膜にて構成された隔壁部材と、
（ｄ）該流体収容空間内に封入された所定の非圧縮性流
体と、（ｅ）前記第二の支持体側に配設されて、前記流
体収容空間を前記ゴム弾性体側の受圧室と前記隔壁部材
側の平衡室とに仕切る仕切部材と、（ｆ）該仕切部材に
形成されて該受圧室と平衡室とを相互に連通せしめ、そ
れら受圧室および平衡室内に封入された前記非圧縮性流
体が相互に流動することを許容する絞り通路とを備えた
構造の、所謂流体封入式のマウント装置が提案されてい
る。Incidentally, in recent years, as a mounting device for such an engine mount for a FF vehicle, (a) first and second supports arranged at a predetermined distance apart, and (b) the first support and the like have been developed. a rubber elastic body that elastically connects the second support; and (c) a fluid storage space that is disposed on the side of the second support and that is partially defined by the rubber elastic body. do,
A partition member at least partially made of a flexible membrane;
(d) a predetermined incompressible fluid sealed in the fluid accommodation space; and (e) a predetermined incompressible fluid that is disposed on the second support side and that connects the fluid accommodation space to the pressure receiving chamber on the rubber elastic body side and the partition wall. (f) a partition member formed in the partition member to allow the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber to communicate with each other, and the incompressible fluid sealed in the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber; A so-called fluid-filled mounting device has been proposed, which has a structure that includes a constriction passage that allows the fluids to flow into each other.
このような構造の流体封入式マウント装置によれば、第
一の支持体と第二の支持体との間に振動が入力されると
、受圧室および平衡室内の非圧縮性流体が絞り通路を通
じて相互に流動せしめられることから、その絞り通路を
流動する非圧縮性流体の液柱共振作用に基づいて、その
液柱共振周波数域における高域側の周波数域（以下、高
域側共振周波数域という）において、優れた振動減衰特
性を得ることができるのであり、またその液柱共振周波
数域における低域側の周波数域（以下、低域側共振周波
数域という）において、バネ特性を軟らかく設定して、
優れた振動遮断特性を得ることができるのである。According to the fluid-filled mounting device having such a structure, when vibration is input between the first support body and the second support body, the incompressible fluid in the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber passes through the restriction passage. Because they are made to flow mutually, based on the liquid column resonance effect of the incompressible fluid flowing through the constricted passage, the higher frequency region in the liquid column resonance frequency region (hereinafter referred to as the higher resonance frequency region) is generated. ), it is possible to obtain excellent vibration damping characteristics, and the spring characteristics are set to be soft in the lower frequency range of the liquid column resonance frequency range (hereinafter referred to as the lower resonance frequency range). ,
This makes it possible to obtain excellent vibration isolation characteristics.
換言すれば、液柱共振周波数域における高域側共振周波
数域が減衰すべき振動の入力周波数域に対応するように
、液柱共振周波数を設定することにより、その減衰すべ
き入力振動を良好に減衰することが可能になるのであり
、またその液柱共振周波数域における低域側共振周波数
域が遮断すべき振動の入力周波数域に対応するように、
液柱共振周波数を設定することにより、その遮断すべき
入力振動を良好に遮断することが可能になるのである。In other words, by setting the liquid column resonance frequency so that the high side resonance frequency range in the liquid column resonance frequency range corresponds to the input frequency range of the vibration that should be damped, the input vibration that should be damped can be effectively damped. It becomes possible to damp the vibration, and so that the lower resonance frequency range in the liquid column resonance frequency range corresponds to the input frequency range of the vibration that should be blocked.
By setting the liquid column resonance frequency, it becomes possible to effectively block the input vibration that should be blocked.
従って、このような構造の流体封入式マウント装置を前
記ＦＦ車のエンジンマウントとして用いて、その液柱共
振周波数域における高域側共振周波数域が１０〜２５Ｈ
ｚ前後の周波数域と対応するように、液柱共振周波数を
設定すれば、絞り通路を流動する非圧縮性流体の液柱共
振作用に基づいて、その１０〜２５Ｈ２前後のエンジン
シェイクを良好に減衰することができるのであり、車両
の通常走行時に要求される防振特性を良好に満足させる
ことができるのである。Therefore, when a fluid-filled mount device having such a structure is used as an engine mount for the FF vehicle, the high-side resonance frequency range in the liquid column resonance frequency range is 10 to 25H.
By setting the liquid column resonance frequency to correspond to the frequency range around z, the engine shake around 10 to 25H2 can be well damped based on the liquid column resonance effect of the incompressible fluid flowing through the throttle passage. Therefore, it is possible to satisfactorily satisfy the anti-vibration characteristics required during normal driving of the vehicle.
（問題点）
しかしながら、このような構造の従来の流体封入式マウ
ント装置においては、前記液柱共振周波数域の高域側共
振周波数域においてバネ特性が必然的に硬くなる上、そ
の高域側共振周波数域よりも高い周波数域においてもバ
ネ特性が硬くなることから、前記ＦＦ車のエンジンマウ
ントに採用した場合において、上述のように、液柱共振
周波数域の高域側共振周波数域が１０〜２５Ｈｚ程度の
周波数域に対応するように、その液柱共振周波数を設定
した場合には、その１０〜２５Ｈｚ前後のエンジンシェ
イクを良好に減衰することは可能になるものの、エンジ
ンアイドリング時における１０〜３０Ｈｚ程度のアイド
ル振動に対するバネ特性が硬くなって、そのアイドル振
動を良好に遮断することができなくなるといった不具合
があった。(Problem) However, in the conventional fluid-filled mounting device having such a structure, the spring characteristics inevitably become stiff in the high-side resonance frequency range of the liquid column resonance frequency range, and the high-side resonance Since the spring characteristics become harder even in a frequency range higher than the frequency range, when adopted for the engine mount of the FF vehicle, as mentioned above, the high-side resonance frequency range of the liquid column resonance frequency range is 10 to 25 Hz. If the liquid column resonance frequency is set to correspond to a frequency range of approximately There was a problem in that the spring characteristics against idle vibration became stiff, making it impossible to effectively block the idle vibration.
（解決手段）
本発明は、このような事情を背景として、前記ＦＦ車の
エンジンマウントとして用いて好適な、必要に応じて互
いに異なる二つの防振特性を選択的に取り得る機能を備
えた流体封入式マウント装置を提供するために為された
ものであり、その要旨とするところは、前述の如き、（
ａ）第一および第二の支持体と、（ｂ）ゴム弾性体と、
（ｃ）隔壁部材と、（ｄ）非圧縮性流体と、（ｅ）仕切
部材と、（ｆ）絞り通路とを備えた流体封入式マウント
装置において、（ｇ）前記絞り通路の中間部で該絞り通
路を流動する前記非圧縮性流体の作用を受ける作用位置
と、（ｈ）該絞り通路内における前記非圧縮性流体の流
動作用に対して実質的に影響をもたらさない退避位置と
、（ｉ）該作用位置と退避位置との間において移動せし
められ、且つ該作用位置においては、対向する両端部に
前記非圧縮性流体の流動作用を受けて流動方向に移動可
能とされた磁性可動体と、（ｊ）該磁性可動体を前記作
用位置に強制的に移動せしめる第一の移動手段と、（ｋ
）該磁性可動体を前記退避位置に強制的に移動せしめる
第二の移動手段とを設けると共に、かかる第一、第二の
移動手段の少なくとも一方を、通電によって磁場を発生
する磁場発生手段にて構成して、該磁場発生手段の通電
制御に基づいて、前記磁性可動体を前記作用位置と前記
退避位置とに選択的に位置せしめ得るようにしたことに
ある。(Solution Means) Against this background, the present invention provides a fluid that is suitable for use as an engine mount of the FF vehicle and has a function of selectively taking two different vibration damping characteristics as needed. This was done in order to provide an enclosed mounting device, and its gist is as mentioned above (
a) first and second supports; (b) a rubber elastic body;
(c) a fluid-filled mount device comprising: (c) a partition member; (d) an incompressible fluid; (e) a partition member; and (f) a throttle passage; (h) a retracted position that does not substantially affect the flow action of the incompressible fluid in the throttle passage; (i) ) A magnetic movable body that is moved between the operating position and the retreat position, and in the operating position, the magnetic movable body is movable in the flow direction by the flow action of the incompressible fluid at opposite ends thereof; , (j) first moving means for forcibly moving the magnetic movable body to the operating position;
) a second moving means for forcibly moving the magnetic movable body to the retracted position, and at least one of the first and second moving means is provided with a magnetic field generating means that generates a magnetic field by energization. The present invention is configured such that the magnetic movable body can be selectively positioned in the operating position and the retracted position based on the energization control of the magnetic field generating means.
（作用・効果）
このような構造の流体封入式マウント装置によれば、磁
性可動体が退避位置に退避させられた状態では、受圧室
および平衡室内の非圧縮性流体がその磁性可動体によっ
て実質的に何等の影響も及ぼされることなく絞り通路内
を流動せしめられることから、従来の流体封入式マウン
ト装置と同様に、絞り通路を非圧縮性流体だけが流動せ
しめられることによって惹起される液柱共振の共振作用
に基づいて、その液柱共振周波数域における高域側共振
周波数域において優れた振動減衰特性を得ることができ
、またその液柱共振周波数域における低域側共振周波数
域においてバネ特性を軟らかく設定して、優れた振動遮
断特性を得ることができる。(Function/Effect) According to the fluid-filled mounting device having such a structure, when the magnetic movable body is retracted to the retracted position, the incompressible fluid in the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber is substantially suppressed by the magnetic movable body. As with conventional fluid-filled mounting devices, the liquid column caused by only incompressible fluid flowing through the restrictor passage can be made to flow through the restriction passage without any physical influence. Based on the resonance effect of resonance, it is possible to obtain excellent vibration damping characteristics in the high resonance frequency region of the liquid column resonance frequency region, and to obtain excellent vibration damping characteristics in the low resonance frequency region of the liquid column resonance frequency region. can be set to be soft to obtain excellent vibration isolation characteristics.
一方、磁性可動体が作用位置に位置せしめられた状態で
は、絞り通路内を流動する非圧縮性流体の流動作用を受
けて、その磁性可動体が非圧縮性流体と共にその流動方
向に移動されるようになることから、その絞り通路を流
動する非圧縮性流体の液柱共振に関与する有効質量がそ
の磁性可動体の比重に応じて実質的に変化せしめられる
こととなり、その有効質量の変化に伴って液柱共振の共
振周波数が変化せしめられることとなる。従って、この
場合には、その有効質量の変化に伴って変化せしめられ
た液柱共振周波数域における高域側共振周波数域におい
て、優れた振動減衰特性が得られる一方、その液柱共振
周波数域における低域側共振周波数域において、優れた
振動遮断特性が得られることとなる。On the other hand, when the magnetic movable body is positioned at the operating position, the magnetic movable body is moved in the flow direction together with the incompressible fluid under the flow action of the incompressible fluid flowing in the throttle passage. Therefore, the effective mass involved in the liquid column resonance of the incompressible fluid flowing through the constricted passage is substantially changed according to the specific gravity of the magnetic movable body, and the change in the effective mass Accordingly, the resonance frequency of the liquid column resonance is changed. Therefore, in this case, excellent vibration damping characteristics can be obtained in the high-side resonance frequency range in the liquid column resonance frequency range that changes with the change in the effective mass. Excellent vibration isolation characteristics can be obtained in the lower resonant frequency range.
つまり、本発明に従う流体封入式マウント装置によれ°
ば、第一および第二の移動手段の何れか一方を構成する
磁場発生手段を通電制御して、磁性可動体を退避位置と
作用位置との間で選択的に移動させることにより、絞り
通路を流動する非圧縮性流体の液柱共振周波数を変更し
て、互いに異なる二つの防振特性を選択的に取ることが
できるのであり、それら液柱共振周波数の設定に基づい
て、共通の周波数域乃至は互いに異なる二つの周波数域
において、良好な振動減衰特性と良好な振動遮断特性と
を選択的に得ることができるのである。That is, with the fluid-filled mounting device according to the present invention,
For example, the throttle passage can be opened by selectively moving the magnetic movable body between the retracted position and the active position by controlling the energization of the magnetic field generating means constituting either the first or second moving means. By changing the liquid column resonance frequency of the flowing incompressible fluid, it is possible to selectively take two different vibration damping characteristics, and based on the settings of these liquid column resonance frequencies, a common frequency range or This makes it possible to selectively obtain good vibration damping characteristics and good vibration isolation characteristics in two different frequency ranges.
従って、本発明に従う流体封入式マウント装置をＦＦ車
のエンジンマウントに採用し、液柱共振周波数域におけ
る高域側共振周波数域が１０〜２５Ｈｚ程度の周波数域
に対応するように、一方の液柱共振周波数を設定すると
共に、液柱共振周波数域における低域側共振周波数域が
１０〜３０Ｈ２程度の周波数域に対応するように、他方
の液柱共振周波数を設定して、車両の運転状態に応じて
磁場発生手段を通電制御するようにすれば、車両走行時
における１０〜２５Ｈｚ程度のエンジンシェイクを良好
に減衰することが可能になる共に、エンジンアイドリン
グ時における１０〜３０Ｈｚ程度のアイドル振動を良好
に遮断することが可能になるのであり、車両走行時に要
求される防振特性と、エンジンアイドリング時に要求さ
れる防振特性とを共に良好に満足させることが可能にな
るのである。Therefore, the fluid-filled mount device according to the present invention is adopted for the engine mount of a front-wheel drive vehicle, and one liquid column is mounted so that the high-side resonance frequency range in the liquid column resonance frequency range corresponds to a frequency range of about 10 to 25 Hz. At the same time as setting the resonance frequency, the other liquid column resonance frequency is set so that the lower resonance frequency range in the liquid column resonance frequency range corresponds to a frequency range of about 10 to 30H2, and By controlling the energization of the magnetic field generating means, it becomes possible to satisfactorily attenuate the engine shake of about 10 to 25 Hz when the vehicle is running, and also to satisfactorily damp the idle vibration of about 10 to 30 Hz when the engine is idling. Therefore, it becomes possible to satisfactorily satisfy both the vibration damping characteristics required when the vehicle is running and the vibration damping characteristics required when the engine is idling.
なお、以上の説明から明らかなように、本発明は、ＦＦ
車のエンジンマウントとして用いて好適な流体封入式マ
ウジト装置を提供することを直接の目的と為されたもの
であるが、本発明が、かかるＦＦ車のエンジンマウント
以外のマウント装置に対しても適用できることは、勿論
である。Note that, as is clear from the above description, the present invention applies to FF
Although this invention was made for the direct purpose of providing a fluid-filled mounting device suitable for use as a car engine mount, the present invention can also be applied to mount devices other than engine mounts for front-wheel drive vehicles. Of course you can.
（実施例）
以下、本発明をより一層具体的に明らかにするために、
本発明の幾つかの実施例を図面に基づいて詳細に説明す
る。なお、以下では、本発明をＦＦ車のエンジンマウン
トに適用した場合について説明するが、本発明をＦＦ車
のエンジンマウント以外のマウント装置に適用すること
も、勿論可能である。(Example) Hereinafter, in order to clarify the present invention more specifically,
Some embodiments of the present invention will be described in detail based on the drawings. In addition, although the case where the present invention is applied to the engine mount of a front-wheel drive vehicle will be described below, it is of course possible to apply the present invention to a mount device other than the engine mount of a front-wheel drive vehicle.
先ず、第１図には、本発明の一実施例であるＦＦ車用エ
ンジンマウントの断面図が示されている。First, FIG. 1 shows a sectional view of an engine mount for a front-wheel drive vehicle, which is an embodiment of the present invention.
その図において、１０．１２は、それぞれ、第一の支持
体および第二の支持体としての第一の支持金具および第
二の支持金具であって、所定の距離を隔てて配置されて
いる。In the figure, 10.12 is a first support metal fitting and a second support metal fitting as a first support body and a second support body, respectively, and are arranged at a predetermined distance apart.
第一の支持金具１０は、小径の円柱ブロック状を成して
おり、その軸心が振動入力方向（図中、上下方向）と平
行な状態で配置されている。一方、第二の支持金具１２
は、大径の袋状構造を有しており、その内側空間が第一
の支持金具ｌｏ側に開口する状態で、第一の支持金具１
０と同心的に配置されている。そして、ここでは、内周
部において第一の支持金具１０の外周面に一体加硫接着
されると共に、外周部において第二の支持金具１２の開
口内周面に一体加硫接着されて、該第二の支持金具１２
の開口部を流体密に閉塞する状態で、円環状のゴム弾性
体１４゛が配設されており、これにより、第一の支持金
具１０と第二の支持金具１２とがかかるゴム弾性体１４
を介して弾性的に連結せしめられている。The first support fitting 10 has a cylindrical block shape with a small diameter, and is arranged with its axis parallel to the vibration input direction (vertical direction in the figure). On the other hand, the second support fitting 12
has a bag-like structure with a large diameter, and the inner space thereof is open to the first support metal lo side, and the first support metal fitting 1
It is placed concentrically with 0. Here, the inner peripheral portion is integrally vulcanized and bonded to the outer peripheral surface of the first support metal fitting 10, and the outer peripheral portion is integrally vulcanized and bonded to the opening inner peripheral surface of the second support metal fitting 12. Second support fitting 12
An annular rubber elastic body 14 is disposed to fluid-tightly close the opening of the rubber elastic body 14, which allows the first support fitting 10 and the second support fitting 12 to be connected to the rubber elastic body 14.
They are elastically connected via.
なお、第二の支持金具１２は、開口部を構成する円環状
の開口部金具１６と、底壁部を構成する円板状の底部金
具１８と、側壁部を構成する円柱状の中間金具２０とか
ら成っており、開口部金具１６と底壁金具１８とがそれ
ぞれ中間金具２ｏの軸心方向の端面に同心的にボルト固
定されることにより、構成されている。そして、第１図
から明らかなように、かかる第二の支持金具１２の開口
部金具１６の内周面に対して、前記ゴム弾性体１４が二
律加硫接着せしめられている。 ゛また、第１図に示さ
れているように、第一の支持金具１０および第二の支持
金具１２の底部金具１８には、それぞれ同心的にボルト
穴２２．２４が形成されており、本実施例のエンジンマ
ウントは、第一の支持金具１０がそのボルト穴２２にお
いて車体側またはパワーユニット側に取り付けられる一
方、第二の支持金具１２がそのボルト穴２４においてパ
ワーユニット側または車体側に取り付けられることによ
り、パワーユニットを車体に対して防振支持せしめるよ
うになっている。The second support fitting 12 includes an annular opening fitting 16 forming the opening, a disk-shaped bottom fitting 18 forming the bottom wall, and a cylindrical intermediate fitting 20 forming the side wall. The opening metal fitting 16 and the bottom wall metal fitting 18 are each concentrically bolted to the end face in the axial direction of the intermediate metal fitting 2o. As is clear from FIG. 1, the rubber elastic body 14 is vulcanized and bonded to the inner peripheral surface of the opening metal fitting 16 of the second support metal fitting 12. Further, as shown in FIG. 1, bolt holes 22 and 24 are formed concentrically in the bottom metal fittings 18 of the first support metal fitting 10 and the second support metal fitting 12, respectively. In the engine mount of the embodiment, the first support metal fitting 10 is attached to the vehicle body side or the power unit side through its bolt hole 22, while the second support metal fitting 12 is attached to the power unit side or the vehicle body side through its bolt hole 24. This allows the power unit to be supported against the vehicle body in a vibration-proof manner.
さらに、第１図から明らかなように、ここでは、第一の
支持金具１０のマウント内側の端面が、ゴム弾性体１４
と一体に形成されたゴム層で覆われている。Furthermore, as is clear from FIG. 1, here, the inner end surface of the mount of the first support fitting 10 is
covered with a rubber layer that is integrally formed with the
ここにおいて、第二の支持金具１２の内側空間内には、
中間金具２０に嵌合された状態で、且つ開口部金具１６
に形成されたシールゴム層２６をかかる開口部金具１６
との間で挟圧する状態で、非磁性材料製（ここでは、ア
ルミニウム製）の円柱状の金属ブロック２８が配設され
ている。そして、これにより、かかる金属ブロック２８
と前記第一の支持金具１０との間に位置して、前記ゴム
弾性体１４にて一部が画成せしめられた受圧室３０が形
成されている。Here, in the inner space of the second support fitting 12,
In the state where the intermediate fitting 20 is fitted, and the opening fitting 16
The sealing rubber layer 26 formed on the opening metal fitting 16
A cylindrical metal block 28 made of a non-magnetic material (in this case, made of aluminum) is disposed in a state where it is pressed between the two. And thereby, such metal block 28
A pressure receiving chamber 30 partially defined by the rubber elastic body 14 is formed between the first support fitting 10 and the first support fitting 10 .
この金属ブロック２８には、底部金具１８側の端面に開
口する状態で、所定深さの凹所３２が形成されていると
共に、該凹所３２の開口部を流体密に閉塞する状態で、
ゴム弾性膜（可撓性膜）からなる隔壁部材としてのダイ
ヤフラム３４が配設されており、これにより、該凹所３
２内の空間を流体収容空間とする平衡室３６が形成され
ている。A recess 32 of a predetermined depth is formed in the metal block 28 and opens at the end face on the bottom metal fitting 18 side, and the opening of the recess 32 is fluid-tightly closed.
A diaphragm 34 as a partition member made of a rubber elastic membrane (flexible membrane) is disposed, and thereby the recess 3
An equilibrium chamber 36 is formed in which the space within 2 serves as a fluid storage space.
また、この金属ブロック２８には、かかる平衡室３６お
よび前記受圧室３０を連通せしめる状態で、絞り通路と
しての通孔３８が形成されている。そして、ここでは、
それら平衡室３６．受圧室３０および通孔３８内にそれ
ぞれ充満する状態で、水。Further, a through hole 38 serving as a throttle passage is formed in the metal block 28 so as to allow the equilibrium chamber 36 and the pressure receiving chamber 30 to communicate with each other. And here,
Those equilibrium chambers 36. Water fills the pressure receiving chamber 30 and the through hole 38, respectively.
ポリアルキレングリコール等の所定の非圧縮性流体が封
入せしめられており、受圧室３０および平部室３６間に
流体圧差が惹起されたとき、それら受圧室３０および平
衡室３６内の非圧縮性流体が通孔３８を通じて相互に流
動せしめられ得るようになっている。このことから明ら
かなように、ここでは、金属ブロック２８が仕切部材を
構成している。A predetermined incompressible fluid such as polyalkylene glycol is sealed, and when a fluid pressure difference is induced between the pressure receiving chamber 30 and the flat chamber 36, the incompressible fluid in the pressure receiving chamber 30 and the equilibrium chamber 36 is They are allowed to flow into each other through the through holes 38. As is clear from this, the metal block 28 constitutes a partition member here.
なお、前記ダイヤフラム３４は、金属ブロック２日と、
金属ブロック２８にボルト固定されたリング部材３９と
の間で外周縁部を挟圧されて、金属ブロック２８に流体
密に配設されている。Note that the diaphragm 34 is made of metal blocks,
The outer periphery of the ring member 39 is pressed between the ring member 39 bolted to the metal block 28, and the ring member 39 is disposed in a fluid-tight manner on the metal block 28.
また、第１図から明らかなように、前記ダイヤフラム３
４と前記第二の支持金具１２の底部金具１８との間の空
間は、該ダイヤフラム３４の変形を許容するための空気
室４０とされている。Further, as is clear from FIG. 1, the diaphragm 3
4 and the bottom metal fitting 18 of the second support metal fitting 12 is an air chamber 40 for allowing the diaphragm 34 to deform.
さらに、第１図において、４２は、第二の支持金具１２
の開口部金具１６を貫通じて形成された流体注入孔であ
って、その外側開口部に設置された注入バルブ４４を用
いて非圧縮性流体を流体収容空間内に注入、封入させる
ためのものである。Furthermore, in FIG. 1, 42 indicates the second support fitting 12.
A fluid injection hole formed through the opening fitting 16 of the fluid injection hole for injecting and sealing an incompressible fluid into the fluid storage space using an injection valve 44 installed at the outer opening of the fluid injection hole. It is.
ところで、前記仕切部材としての金属ブロック２８には
、その側面に開口する状態で、所定の直径および深さを
有する有底穴４６が形成されている。一方、前記絞り通
路である通孔３８は、第１図に示されているように、マ
ウント軸心方向に垂直な所定長さの直線部４８と、該直
線部４８の両端部をそれぞれ前記受圧室３０および平衡
室３６に連通せしめる、マウント軸心方向に平行な連結
部５０．５２とから成っており、その直線部４８が、前
記有底穴４６の底壁部に開口する、該有底穴４６と同心
に形成された有底穴の一部として形成されている。Incidentally, a bottomed hole 46 having a predetermined diameter and depth is formed in the metal block 28 serving as the partition member so as to be open on the side surface thereof. On the other hand, as shown in FIG. 1, the through hole 38, which is the throttle passage, has a straight part 48 of a predetermined length perpendicular to the mount axis direction, and both ends of the straight part 48 are connected to each other for receiving the pressure. The connecting portion 50,52 is parallel to the mount axis direction and communicates with the chamber 30 and the equilibrium chamber 36, and the straight portion 48 thereof opens into the bottom wall of the bottomed hole 46. It is formed as a part of a bottomed hole formed concentrically with the hole 46.
そして、ここでは、前記有底穴４６内に嵌入されてその
底部に流体密に着座せしめられた状態で、外表面が樹脂
５４にて流体密に覆われた、中心部に前記通孔３８の直
線部４８と同径の内孔を有する第一の巻きコイルとして
の巻きコイル５６が配設されている一方、かかる巻きコ
イル５６の内孔のマウント径方向外方側の開口端部に、
非磁性材料製の閉塞部材５８が流体密に固設されており
、これにより前記通孔３８の直線部４８の一端部に同心
に開口せしめられた状態で、かかる直線部４８と同径の
所定深さの行き止まり穴６０が形成されている。Here, the through hole 38 is inserted into the bottomed hole 46 and is fluid-tightly seated at the bottom thereof, and the outer surface is fluid-tightly covered with the resin 54. A wound coil 56 as a first wound coil having an inner hole having the same diameter as the straight portion 48 is disposed, and at an open end of the inner hole of the wound coil 56 on the outer side in the radial direction of the mount,
A closing member 58 made of a non-magnetic material is fixed in a fluid-tight manner, and is opened concentrically with one end of the straight portion 48 of the through hole 38, and has a predetermined opening having the same diameter as the straight portion 48. A dead-end hole 60 of depth is formed.
そして、本実施例では、かかる行き止まり六６０および
前記通孔３８の直線部４８内において移動可能に、軸心
方向の両端部に磁極を備えた、前記非圧縮性流体よりも
比重の大きい磁性可動体としての円柱状の永久磁石６２
が配設されており、前記巻きコイル５６の発生磁場の方
向に応じて、すなわち通電方向に応じて、かかる永久磁
石６２と巻きコイル５６との間に吸着力と反発力とが択
一的に惹起されるようになっている。そして、これによ
り、かかる永久磁石６２と巻きコイル５６との間に惹起
される吸着力に基づいて、第１図に示されているように
、永久磁石６２が前記行き止まり六６０内に強制的に収
容されて、かかる永久磁石６２が通路３８内における非
圧縮性流体の流動作用に実質的に影響を及ぼさないよう
にされている一方、永久磁石６２と巻きコイル５６との
間に惹起される反発力に基づいて、第２図に示されてい
るように、永久磁石６２が通孔３８の直線部４８内に挿
入せしめられて、その通孔３８内を流動する非圧縮性流
体と共にその流動方向に移動可能な状態に設定されるよ
うになっている。In this embodiment, a magnetic movable member having a specific gravity higher than that of the incompressible fluid is provided with magnetic poles at both ends in the axial direction so as to be movable within the dead end six 60 and the linear portion 48 of the through hole 38. Cylindrical permanent magnet 62 as a body
is disposed, and depending on the direction of the magnetic field generated by the wound coil 56, that is, depending on the direction of energization, an attractive force and a repulsive force are selectively generated between the permanent magnet 62 and the wound coil 56. It has become aroused. As a result, the permanent magnet 62 is forced into the dead end 660, as shown in FIG. The repulsion induced between the permanent magnet 62 and the wound coil 56 is accommodated so that such permanent magnet 62 does not substantially affect the flow behavior of the incompressible fluid within the passageway 38 . Based on the force, a permanent magnet 62 is inserted into the straight portion 48 of the through hole 38, as shown in FIG. It is now set so that it can be moved.
すなわち、永久磁石６２と巻きコイル５６との間に吸着
力を惹起する方向に巻きコイル５６を通電した状態では
、非圧縮性流体がその永久磁石６２によって影響を及ぼ
されることなく、通孔３８内を流動せしめられるように
なっているのであり、従来の流体封入式エンジンマウン
トと同様、通孔３８内を非圧縮性流体だけが流動するこ
とに基づいて、永久磁石６２かない場合と同様の液柱共
振周波数：ｆ、において、液柱共振が惹起されるように
なっているのである。そして、これにより、その液柱共
振周波数：ｆｌに対応した液柱共振周波数域：Ｗｌの高
域側共振周波数域：Ｗｌｈにおいて、優れた振動減衰特
性が得られるようになっていると共に、その液柱共振周
波数域：Ｗｌの低域側共振周波数域：Ｗｌ、において、
バネ特性が軟らかく設定されて、優れた振動遮断特性が
得られるようになっているのであり、ここでは、かかる
液柱共振周波数域：Ｗｌの低域側共振周波数域：ＷＩＬ
が１０〜３０Ｈｚ程度のアイドル振動の入力周波数域に
対応するように、その液柱共振周波数：ｆ、が設定され
ているのである。That is, when the wound coil 56 is energized in a direction that induces an attractive force between the permanent magnet 62 and the wound coil 56, the incompressible fluid is not influenced by the permanent magnet 62 and flows inside the through hole 38. Based on the fact that only incompressible fluid flows through the through hole 38, similar to the conventional fluid-filled engine mount, a liquid column similar to that without the permanent magnet 62 is generated. Liquid column resonance is induced at the resonance frequency f. As a result, excellent vibration damping characteristics can be obtained in the higher resonance frequency range Wlh of the liquid column resonance frequency range Wl corresponding to the liquid column resonance frequency fl, and the liquid In the column resonance frequency range: Wl, the lower resonance frequency range: Wl,
The spring characteristics are set to be soft and excellent vibration isolation characteristics can be obtained.
The liquid column resonance frequency f is set so that it corresponds to the idle vibration input frequency range of about 10 to 30 Hz.
一方、永久磁石６２と巻きコイル５６との間に反発力を
惹起する方向に巻きコイル５−６を通電した状態では、
通孔３８内を流動する非圧縮性流体と共に永久磁石６２
がその流動方向に移動せしめられるようになっているの
であり、これにより、前述のように、永久磁石６２の比
重が非圧縮性流体のそれよりも大きくされていることに
基づいて、液柱共振に関与する非圧縮性流体の有効質量
が実質的に増大せしめられるようになっているのである
。そして、これにより、前記液柱共振周波数：ｆ、より
も低い周波数：ｆ２において液柱共振が惹起されて、そ
の液柱共振周波数：ｆ２に対応した液柱共振周波数域：
Ｗ２の高域側共振周波数域：Ｗ２ｈにおいて、優れた振
動減衰特性が得られるようになっていると共に、その液
柱共振周波数域：Ｗ２の低域側共振周波数域：Ｗ２ｔに
おいて、優れた振動遮断特性が得られるようになってい
るのであり、ここでは、かかる液柱共振周波数域：Ｗ２
の高域側共振周波数域：Ｗｌｋが１０〜２５Ｈｚ程度の
エンジンシェイクの入力周波数域に対応するように、そ
の液柱共振周波数：ｆ２が設定されているのである。On the other hand, when the winding coil 5-6 is energized in a direction that induces a repulsive force between the permanent magnet 62 and the winding coil 56,
The permanent magnet 62 along with the incompressible fluid flowing through the through hole 38
is made to move in the direction of the flow, and as a result, as mentioned above, based on the fact that the specific gravity of the permanent magnet 62 is greater than that of the incompressible fluid, liquid column resonance is caused. The effective mass of incompressible fluid involved is substantially increased. As a result, liquid column resonance is induced at a frequency f2 lower than the liquid column resonance frequency f, and the liquid column resonance frequency range corresponding to the liquid column resonance frequency f2 is:
Excellent vibration damping characteristics are obtained in the high resonance frequency range of W2: W2h, and excellent vibration isolation is achieved in the low resonance frequency range of W2: W2t. Here, the liquid column resonance frequency range: W2
The liquid column resonance frequency f2 is set so that the high resonance frequency range Wlk corresponds to the engine shake input frequency range of about 10 to 25 Hz.
なお、第１図に示されているように、前記通孔３８の直
線部４８の内周面および行き止まり穴ｉｏの内周面には
、それぞれ、それらの軸心方向に延びる溝６４．６６が
形成されており、永久磁石６２の軸心方向の両端側の空
間がそれら溝６４゜６６を通じて相互に連通せしめられ
るようになっている。巻きコイル５６の通電状態に応じ
て永久磁石６２が移動せしめられるとき、永久磁石６２
の両端側の非圧縮性流体がそれら通孔６４．６６を通じ
て相互に流動せしめられるようになっているのであり、
これにより、前記行き止まり六６゜内に収容される位置
と、通孔′３８の直線部４８内に挿入される位置との間
で、永久磁石６２がスムーズに移動せしめられるように
なっているのである。As shown in FIG. 1, grooves 64 and 66 are formed in the inner circumferential surface of the straight portion 48 of the through hole 38 and the inner circumferential surface of the dead-end hole io, respectively, extending in the axial direction thereof. The spaces on both ends of the permanent magnet 62 in the axial direction are communicated with each other through the grooves 64 and 66. When the permanent magnet 62 is moved according to the energization state of the wound coil 56, the permanent magnet 62
The incompressible fluids at both ends of the incompressible fluid are allowed to flow into each other through the through holes 64 and 66,
This allows the permanent magnet 62 to be smoothly moved between the position where it is accommodated within the dead end 66° and the position where it is inserted into the straight portion 48 of the through hole '38. be.
また、以上の説明から明らかなように、本実施例では、
行き止まり穴６０が退避位置を構成していると共に、通
孔３８の直線部４８が作用位置を構成しており、また第
一の巻きコイルとしての巻きコイル５６が、それぞれ、
第一の移動手段および第二の移動手段としての磁場発生
手段を構成している。Furthermore, as is clear from the above explanation, in this example,
The dead-end hole 60 constitutes a retracted position, the straight portion 48 of the through hole 38 constitutes an active position, and the wound coil 56 as the first wound coil, respectively,
The magnetic field generating means constitutes a first moving means and a second moving means.
従って、このような構造のエンジンマウントにおいて、
車速センサやアクセル開度センサ、あるいはシフトレバ
−位置感知センサ等からの検知信号に基づいて車両の運
転状態を検出し、エンジンアイドリング時において永久
磁石６２を前記退避位置（行き止まり穴６０）に移動さ
せる一方、車両走行時において永久磁石６２を前記作用
位置（通孔３８の直線部４８）に移動させるように、巻
きコイル５６を通電制御すれば、前述のように、液柱共
振周波数域：Ｗｌの低域側共振周波数域＝Ｗ１ｔが１０
〜３０Ｈ２程度のアイドル振動の入力周波数域に対応し
て設定されていると共に、液柱共振周波数域：Ｗ２の高
域側共振周波数域：Ｗ２ｈが１０〜２５Ｈｚ程度のエン
ジンシェイクに対応して設定されていることから、エン
ジンアイドリング時においてアイドル振動の入力周波数
域におけるバネ特性を軟らかく設定して、そのアイドル
振動を良好に遮断することができる一方、車両走行時に
おいてエンジンシェイクを良好に減衰することができる
のであり、エンジンアイドリング時に要求される防振特
性と車両走行時に要求される防振特性とを共に良好に満
足させることができるめである。Therefore, in an engine mount with this structure,
The driving state of the vehicle is detected based on a detection signal from a vehicle speed sensor, an accelerator opening sensor, a shift lever position sensor, etc., and the permanent magnet 62 is moved to the retracted position (dead-end hole 60) when the engine is idling. When the winding coil 56 is energized so as to move the permanent magnet 62 to the acting position (straight portion 48 of the through hole 38) when the vehicle is running, as described above, the liquid column resonance frequency range: Wl is low. Resonance frequency range = W1t is 10
It is set to correspond to the idle vibration input frequency range of about ~30H2, and the liquid column resonance frequency range: W2 is set to correspond to the engine shake of about 10 to 25Hz. Therefore, when the engine is idling, the spring characteristics in the input frequency range of idle vibration can be set to be soft and the idle vibration can be effectively blocked, while at the same time, the engine shake can be favorably damped when the vehicle is running. This is because it is possible to satisfactorily satisfy both the anti-vibration characteristics required during engine idling and the anti-vibration characteristics required during vehicle running.
なお、本実施例では、液柱共振周波数域：Ｗｌの低域側
共振周波数域：Ｗｌ、が１０〜３０Ｈｚ程度のアイドル
振動の入力周波数域に対応するように、液柱共振周波数
：ｆＩが設定されているが、かかる液柱共振周波数域：
Ｗｌの低域側共振周波数域：Ｗｌ、がアイドル振動の入
力周波数域よりも高い周波数域に対応するように、液柱
共振周波数：ｆＩを設定することも可能である。液柱共
振周波数域：Ｗｌの低域側共振周波数域：Ｗｌｔよりも
低い周波数域においては、入力振動に対して比較的軟ら
かいバネ特性が得られるため、液柱共振周波数：ｆｌを
そのように設定しても、アイドル振動を比較的良好に遮
断することができるからである。In addition, in this example, the liquid column resonance frequency: fI is set so that the low side resonance frequency range: Wl of the liquid column resonance frequency range: Wl corresponds to the input frequency range of idle vibration of about 10 to 30 Hz. However, the liquid column resonance frequency range:
It is also possible to set the liquid column resonance frequency: fI so that the lower resonance frequency range of Wl: Wl corresponds to a frequency range higher than the input frequency range of idle vibration. Liquid column resonance frequency range: Wl Low side resonance frequency range: In a frequency range lower than Wlt, a relatively soft spring characteristic against input vibration can be obtained, so the liquid column resonance frequency: fl is set as such. This is because idle vibration can be blocked relatively well even when the engine is in use.
また、本実施例において、前記溝６４．６６を形成する
代わりに、永久磁石６２に対して、その軸心方向に貫通
する貫通孔を設けるようにすることも可能である。Furthermore, in this embodiment, instead of forming the grooves 64 and 66, it is also possible to provide a through hole penetrating the permanent magnet 62 in the axial direction thereof.
次に、本発明の別の実施例を、それぞれ、第３図乃至第
５図に基づいて説明する。Next, other embodiments of the present invention will be described based on FIGS. 3 to 5, respectively.
すなわち、第３図の実施例においては、図示されている
ように、絞り通路である通孔３８の直線部４８を挟んで
第一の巻きコイルである巻きコイル５６と対向する状態
で、第二の巻きコイルである巻きコイル６８が巻きコイ
ル５６と同心的に配設されている。そして、巻きコイル
５６と永久磁石６２との間に吸着力が惹起されるように
巻きコイル５６が通電せしめられるとき、巻きコイル６
８と永久磁石６２との間に反発力が惹起されるように巻
きコイル６８が通電されるようになっている一方、巻き
コイル５６と永久磁石６２との間に反発力が惹起される
ように巻きコイル５６が通電せしめられるとき、巻きコ
イル６８と永久磁石６２との間に吸着力が惹起されるよ
うに巻きコイル６８が通電されるようになっており、巻
きコイル５６と永久磁石６２との間に惹起される吸着力
と、巻きコイル６８と永久磁石６２との間に惹起される
反発力とに基づいて、永久磁石６２が退避位置（行き止
まり穴６０）に退避せしめられるようになっていると共
に、巻きコイル５６と永久磁石６２との間に惹起される
反発力と、巻きコイル６８と永久磁石６２との間に惹起
される吸着力とに基づいて、永久磁石６２が作用位置（
通孔３８の直線部４８）に移動せしめられるようになっ
ている。That is, in the embodiment shown in FIG. 3, as shown in the figure, the second wound coil 56 is opposed to the first wound coil 56 with the straight portion 48 of the through hole 38, which is the throttle passage, interposed therebetween. A winding coil 68, which is a winding coil, is arranged concentrically with the winding coil 56. When the winding coil 56 is energized so that an attractive force is induced between the winding coil 56 and the permanent magnet 62, the winding coil 56
The winding coil 68 is energized so that a repulsive force is induced between the winding coil 56 and the permanent magnet 62, while the winding coil 68 is energized so that a repulsive force is induced between the winding coil 56 and the permanent magnet 62. When the winding coil 56 is energized, the winding coil 68 is energized so that an attractive force is induced between the winding coil 68 and the permanent magnet 62. The permanent magnet 62 is retracted to the retracted position (dead-end hole 60) based on the attraction force generated between the coil 68 and the repulsive force generated between the wound coil 68 and the permanent magnet 62. At the same time, the permanent magnet 62 is moved to the active position (
It is adapted to be moved to a straight portion 48) of the through hole 38.
なお、巻きコイル６８は、樹脂ブロック７０内に流体密
に埋設された状態で、その樹脂ブロック７０ごと、金属
ブロック２８内に流体密に埋設されて配設されている。The wound coil 68 is fluid-tightly embedded in the resin block 70, and the resin block 70 is also fluid-tightly embedded in the metal block 28.
また、他の構成は、前記実施例と略同様である。Further, the other configurations are substantially the same as those of the embodiment described above.
このような構造のエン−ジンマウントによれば、作用位
置と退避位置とに対して永久磁石６２をより確実に移動
、保持させることができるのであり、エンジンアイドリ
ング時に要求される防振特性と車両走行時に要求される
防振特性とを、−層優れた安定性をもって得ることがで
きるのである。According to the engine mount having such a structure, the permanent magnet 62 can be more reliably moved and held between the operating position and the retracted position. The anti-vibration properties required during driving can be achieved with excellent stability.
また、第４図には、非圧縮性流体として透磁性の高い磁
性流体７２が採用されたエンジンマウントの例が示され
ている。このように、非圧縮性流体として磁性流体７２
を採用すれば、永久磁石６２と巻きコイル６８との間に
作用する磁気力を大幅に増大させることができるのであ
り、作用位置と退避位置との間での永久磁石６２の移動
性を大幅に向上させて、エンジンアイドリング時に要求
される防振特性と車両走行時に要求される防振特性とを
優れた安定性をもって得ることができるのである。また
、磁性流体７２は流体中に圧力分布を形成するため、永
久磁石６２の周囲のごく近傍が高圧領域となって、かか
る永久磁石６２が磁性流体７２の液体潤滑作用下におい
て移動せしめられることとなるのであり、従ってこれに
よっても永久磁石６２の移動性が大幅に向上されるので
ある。Further, FIG. 4 shows an example of an engine mount in which a magnetic fluid 72 with high magnetic permeability is employed as the incompressible fluid. In this way, magnetic fluid 72 is used as an incompressible fluid.
If this is adopted, the magnetic force acting between the permanent magnet 62 and the wound coil 68 can be greatly increased, and the mobility of the permanent magnet 62 between the working position and the retracted position can be greatly increased. By improving the vibration damping characteristics required during engine idling and the vibration damping characteristics required when the vehicle is running, it is possible to obtain with excellent stability. Furthermore, since the magnetic fluid 72 forms a pressure distribution in the fluid, the immediate vicinity of the permanent magnet 62 becomes a high pressure region, and the permanent magnet 62 is moved under the liquid lubrication action of the magnetic fluid 72. Therefore, this also greatly improves the mobility of the permanent magnet 62.
さらに、第５図には、非磁性流体である非圧縮性流体中
に、その非圧縮性流体とは非相溶性の所定量の磁性流体
７２が混入せしめられた例が示されている。非磁性流体
である非圧縮性流体中に非相溶性の磁性流体７２を混入
させれば、同図に示されているように、その磁性流体７
２が永久磁石６２の周囲に吸着されるのであり、上記第
４図の実施例と同様、永久磁石６２が磁性流体７２の液
体潤滑作用の下に参勤せしめられることとなって、その
移動性が大幅に向上するので蘂る。従って、作用位置と
退避位置との間での永久磁石６２の移動が一層確実に行
なわれることとなって、エンジンアイドリング時に要求
される防振特性と車両走行時に要求される防振特性とが
優れた安定性をもって得られることとなるのである。Further, FIG. 5 shows an example in which a predetermined amount of magnetic fluid 72 that is incompatible with the incompressible fluid is mixed into an incompressible fluid that is a non-magnetic fluid. If an incompatible magnetic fluid 72 is mixed into an incompressible non-magnetic fluid, as shown in the figure, the magnetic fluid 7
2 is attracted to the periphery of the permanent magnet 62, and as in the embodiment shown in FIG. It's a big improvement, so I'll give it a try. Therefore, the movement of the permanent magnet 62 between the working position and the retracted position is performed more reliably, and the vibration damping characteristics required during engine idling and the vibration damping characteristics required when the vehicle is running are excellent. This means that it can be obtained with greater stability.
以上、本発明の幾つかの実施例を詳細に説明したが、こ
れらは文字通りの例示であり、本発明がそれらの具体例
に限定して解釈されるべきものでないことは、勿論であ
る。Although several embodiments of the present invention have been described in detail above, these are literal illustrations, and it goes without saying that the present invention should not be interpreted as being limited to these specific examples.
例えば、以上の実施例では、第一の移動手段および第二
の移動手段が何れも磁場発生手段である巻きコイル５６
、若しくは巻きコイル５６．６８によって構成されてい
たが、第一の移動手段および第二の移動手段は、それら
の一方が磁場発生手段で構成されていればよく、例えば
、第１図の実施例において、行き止まり六６０の実所の
閉塞部材５８を鉄、ニッケル等の磁性材料で構成して、
永久磁石６２の閉塞部材５８に対する吸着作用によって
永久磁石６２を退避位置に強制的に退避させるようにす
る一方、第一の移動手段として第一の巻きコイルである
巻きコイル５６を採用して、この巻きコイル５６の発生
磁場に基づく反発力に基づいて、永久磁石６２を作用位
置に強制的に移動させるようにすることも可能である。For example, in the above embodiment, both the first moving means and the second moving means are wound coils 56 which are magnetic field generating means.
, or a wound coil 56,68, but the first moving means and the second moving means only need to be composed of a magnetic field generating means, for example, the embodiment shown in FIG. In this case, the actual closing member 58 of the dead end 660 is made of a magnetic material such as iron or nickel,
While the permanent magnet 62 is forcibly retracted to the retracted position by the adsorption action of the permanent magnet 62 on the closing member 58, the wound coil 56, which is the first wound coil, is employed as the first moving means. It is also possible to forcibly move the permanent magnet 62 to the active position based on the repulsive force based on the magnetic field generated by the wound coil 56.
また、前記実施例では、永久磁石６２がそのまま磁性可
動体として採用されていたが、磁性可動体は必ずしも永
久磁石だけからなっている必要はなく、第６図乃至第８
図に示されているように、一部だけが永久磁石７４で構
成されて、残りの部分が樹脂７６等で構成された構造の
ものを磁性可動体として採用することも可能であり、ま
たそれら永久磁石６２．７４を鉄、ニッケル、コバルト
、あるいはそれらの合金等の磁性材料で置換させた構造
のものを、磁性可動体として採用することも可能である
。Further, in the above embodiment, the permanent magnet 62 was used as it is as the magnetic movable body, but the magnetic movable body does not necessarily have to consist of only permanent magnets, and as shown in FIGS.
As shown in the figure, it is also possible to employ as a magnetic movable body a structure in which only a part is composed of a permanent magnet 74 and the remaining part is composed of a resin 76 or the like. It is also possible to employ as the magnetic movable body a structure in which the permanent magnets 62, 74 are replaced with magnetic materials such as iron, nickel, cobalt, or alloys thereof.
なお、永久磁石を磁性材料で置換させた構造の磁性可動
体を採用する場合には、例えば、第３図に示す第一の巻
きコイルとしての巻きコイル５６および第二の巻きコイ
ルとしての巻きコイル６８を、それぞれ、第一の移動手
段および第二の移動手段として採用し、巻きコイル５６
の発生磁場による吸着作用によって磁性可動体を退避位
置に退避させるようにする一方、巻きコイル６８の発生
磁場による吸着作用によって磁性可動体を作用位置に移
動させるようにすればよい。In addition, when employing a magnetic movable body having a structure in which a permanent magnet is replaced with a magnetic material, for example, a wound coil 56 as a first wound coil and a wound coil as a second wound coil shown in FIG. 68 are employed as the first moving means and the second moving means, respectively, and the wound coil 56
The magnetic movable body may be retracted to the retracted position by the attraction action of the magnetic field generated by the winding coil 68, and the magnetic movable body may be moved to the active position by the attraction action of the magnetic field generated by the wound coil 68.
また、第６図乃至第８図に示す如き構造の磁性可動体を
採用すれば、磁性可動体の比重を比較的広い範囲で任意
に調節することができるのであり、従ってこの磁性可動
体の比重を調節することにより、前記実施例における液
柱共振周波数：ｒ、を容易に調整できるといった利点が
ある。勿論、この磁性可動体の比重を非圧縮性流体の比
重よりも小さくすれば、前記実施例における液柱共振周
波数：ｆｔを液柱共振周波数：ｒ、よりも高く設定する
ことが可能であり、従って液柱共振周波数：ｒ、に対応
した液柱共振周波数域：Ｗｌの高域側共振周波数域：
Ｗ １ ｈをエンジンシェイクの入力周波数域に対応さ
せる一方、液柱共振周波数：ｆ２に対応した液柱共振周
波数域：Ｗ２の低域側共振周波数域：Ｗ２．をアイドル
振動の入力周波数域に対応させて、そ糺らエンジンシェ
イクおよびアイドル振動を良好に減衰乃至は處断せしめ
るようにすることも可能である。Furthermore, if a magnetic movable body having a structure as shown in FIGS. 6 to 8 is adopted, the specific gravity of the magnetic movable body can be arbitrarily adjusted within a relatively wide range. By adjusting , there is an advantage that the liquid column resonance frequency: r in the above embodiment can be easily adjusted. Of course, if the specific gravity of this magnetic movable body is made smaller than the specific gravity of the incompressible fluid, it is possible to set the liquid column resonance frequency: ft in the above embodiment higher than the liquid column resonance frequency: r, Therefore, the liquid column resonance frequency region corresponding to the liquid column resonance frequency: r, the higher resonance frequency region of Wl:
While W 1 h corresponds to the input frequency range of engine shake, the lower resonance frequency range of the liquid column resonance frequency range: W2 corresponding to the liquid column resonance frequency: f2 is made. It is also possible to correspond to the input frequency range of idle vibration so that engine shake and idle vibration can be effectively damped or blocked.
その他、具体例を一々列挙することは割愛するが、本発
明が、その趣旨を逸脱しない範囲内において、当業者が
有する知識に基づいて、種々なる変更、修正、改良等を
施した態様で実施できることは、言うまでもないところ
である。In addition, although it is omitted to list specific examples one by one, the present invention can be carried out in various forms with various changes, modifications, improvements, etc. based on the knowledge of those skilled in the art without departing from the spirit thereof. It goes without saying that it can be done.
第１図は、本発明に従うＦＦ車用エンジンマウントの一
例を示す断面図であり、第２図は、第１図とは異なる作
動状態における第１図のエンジンマウントの要部を示す
断面図である。第３図、第４図および第５図は、それぞ
れ、本発明の別の実施例を示す要部断面図である。第６
図、第７図および第８図は、それぞれ、磁性可動体の別
の一例を示す断面図である。
１゛０：第一の支持金具（第一の支持体）１２：第二の
支持金具（第二の支持体）１４：ゴム弾性体
２８：金属ブロック（仕切部材）
３０：受圧室
３４：ダイヤフラム（可撓性膜；隔壁部材）３６：平衡
室 ３８：通孔（絞り通路）４８：直線部（作用位
置）
５６：巻きコイル（第一の巻きコイル）５８：閉塞部材
６０：行き止まり穴（退避位置）
６２：永久磁石（磁性可動体）
６８：巻きコイル（第二の巻きコイル）７２：磁性流体
７４：永久磁石７６：樹脂FIG. 1 is a sectional view showing an example of an engine mount for a front-wheel drive vehicle according to the present invention, and FIG. 2 is a sectional view showing essential parts of the engine mount shown in FIG. be. FIG. 3, FIG. 4, and FIG. 5 are sectional views of main parts showing other embodiments of the present invention. 6th
7, and 8 are sectional views each showing another example of a magnetic movable body. 1゛0: First support metal fitting (first support body) 12: Second support metal fitting (second support body) 14: Rubber elastic body 28: Metal block (partition member) 30: Pressure receiving chamber 34: Diaphragm (Flexible membrane; partition member) 36: Equilibrium chamber 38: Through hole (throttle passage) 48: Straight section (action position) 56: Winding coil (first winding coil) 58: Closing member 60: Dead end hole (retreat Position) 62: Permanent magnet (magnetic movable body) 68: Winding coil (second winding coil) 72: Magnetic fluid 74: Permanent magnet 76: Resin
Claims (7)
第二の支持体と、（ｂ）それら第一の支持体と第二の支
持体とを弾性的に連結するゴム弾性体と、（ｃ）前記第
二の支持体側に配設されて、該ゴム弾性体にて一部が画
成された流体収容空間を形成する、少なくとも一部が可
撓性膜にて構成された隔壁部材と、（ｄ）該流体収容空
間内に封入された所定の非圧縮性流体と、（ｅ）前記第
二の支持体側に配設されて、前記流体収容空間を前記ゴ
ム弾性体側の受圧室と前記隔壁部材側の平衡室とに仕切
る仕切部材と、（ｆ）該仕切部材に形成されて該受圧室
と平衡室とを相互に連通せしめ、それら受圧室および平
衡室内に封入された前記非圧縮性流体が相互に流動する
ことを許容する絞り通路とを、備えた流体封入式マウン
ト装置において、前記絞り通路の中間部で該絞り通路を
流動する前記非圧縮性流体の作用を受ける作用位置と、
該絞り通路内における前記非圧縮性流体の流動作用に対
して実質的に影響をもたらさない退避位置と、該作用位
置と退避位置との間において移動せしめられ、且つ該作
用位置においては、対向する両端部に前記非圧縮性流体
の流動作用を受けて流動方向に移動可能とされた磁性可
動体と、該磁性可動体を前記作用位置に強制的に移動せ
しめる第一の移動手段と、該磁性可動体を前記退避位置
に強制的に移動せしめる第二の移動手段とを、設けると
共に、かかる第一、第二の移動手段の少なくとも一方を
、通電によって磁場を発生する磁場発生手段にて構成し
て、該磁場発生手段の通電制御に基づいて、前記磁性可
動体を前記作用位置と前記退避位置とに選択的に位置せ
しめ得るようにしたことを特徴とする流体封入式マウン
ト装置。(1) (a) First and second supports placed apart from each other by a predetermined distance; (b) A rubber elastic body that elastically connects the first support and the second support. and (c) disposed on the second support side and forming a fluid accommodation space partially defined by the rubber elastic body, at least a part of which is composed of a flexible membrane. (d) a predetermined incompressible fluid sealed in the fluid storage space; and (e) a partition member disposed on the second support body side to cause the fluid storage space to receive pressure on the rubber elastic body side. (f) a partition member formed on the partition member to allow the pressure receiving chamber and the equilibrium chamber to communicate with each other; In a fluid-filled mounting device comprising a constriction passage that allows incompressible fluid to flow into each other, an intermediate portion of the constriction passage is acted upon by the incompressible fluid flowing through the constriction passage. location and,
a retracted position that does not substantially affect the flow action of the incompressible fluid in the throttle passage; a magnetic movable body movable in the flow direction under the flow action of the incompressible fluid at both ends; a first moving means for forcibly moving the magnetic movable body to the operating position; A second moving means for forcibly moving the movable body to the retracted position is provided, and at least one of the first and second moving means is configured with a magnetic field generating means that generates a magnetic field by energization. A fluid-filled mount device, characterized in that the magnetic movable body can be selectively positioned in the operating position and the retracted position based on energization control of the magnetic field generating means.
ると共に、前記第一の移動手段および前記第二の移動手
段が前記退避位置の周りに巻回された磁場発生手段であ
る第一の巻きコイルにて構成されており、通電によって
発生される該第一の巻きコイルの発生磁場にて該第一の
巻きコイルと該永久磁石との間に惹起される反発力に基
づいて、前記磁性可動体が前記作用位置に強制的に移動
せしめられるようになっていると共に、通電によって発
生される該第一の巻きコイルの発生磁場にて該第一の巻
きコイルと該永久磁石との間に惹起される吸着力に基づ
いて、該磁性可動体が前記退避位置に強制的に移動せし
められるようになっている特許請求の範囲第１項記載の
流体封入式マウント装置。(2) The magnetic movable body is configured to include a permanent magnet, and the first moving means and the second moving means are magnetic field generating means wound around the retracted position. Based on the repulsive force induced between the first wound coil and the permanent magnet by the magnetic field generated by the first wound coil by energization, The magnetic movable body is forcibly moved to the operating position, and the magnetic field generated by the first wound coil by energization causes the magnetic movable body to move between the first wound coil and the permanent magnet. 2. The fluid-filled mount device according to claim 1, wherein the magnetic movable body is forcibly moved to the retracted position based on the attraction force induced by the magnetic movable body.
前記退避位置の周りに巻回された前記磁場発生手段であ
る第一の巻きコイルと、該第一の巻きコイルとは前記作
用位置を挟んで反対側の、前記磁性可動体の移動可能な
範囲よりも外れた部位において、該第一の巻きコイルと
同心的に配設された磁場発生手段である第二の巻きコイ
ルとから構成されており、該第一の巻きコイルの発生磁
場にて該第一の巻きコイルと前記永久磁石との間に惹起
される反発力と、該第二の巻きコイルの発生磁場にて該
第二の巻きコイルと該永久磁石との間に惹起される吸着
力とに基づいて、該磁性可動体が前記作用位置に強制的
に移動せしめられるようになっている一方、該第一の巻
きコイルの発生磁場にて該第一の巻きコイルと該永久磁
石との間に惹起される吸着力と、該第二の巻きコイルの
発生磁場にて該第二の巻きコイルと該永久磁石との間に
惹起される反発力とに基づいて、該磁性可動体が前記退
避位置に強制的に移動せしめられるようになっている特
許請求の範囲第２項記載の流体封入式マウント装置。(3) The first moving means and the second moving means are
A first wound coil, which is the magnetic field generating means, wound around the retracted position, and a movable range of the magnetic movable body, which is opposite to the first wound coil with the working position in between. It is composed of a second wound coil, which is a magnetic field generating means, arranged concentrically with the first wound coil in a part located further away from the first wound coil. A repulsive force induced between the first wound coil and the permanent magnet, and an attractive force induced between the second wound coil and the permanent magnet due to the magnetic field generated by the second wound coil. Based on this, the magnetic movable body is forcibly moved to the operating position, while the magnetic field generated by the first wound coil causes the first wound coil to interact with the permanent magnet. Based on the adsorption force induced between the second wound coil and the permanent magnet, and the repulsive force induced between the second wound coil and the permanent magnet by the magnetic field generated by the second wound coil, the magnetic movable body The fluid-filled mount device according to claim 2, wherein the fluid-filled mount device is configured to be forcibly moved to a retracted position.
範囲第１項乃至第３項の何れかに記載の流体封入式マウ
ント装置。(4) The fluid-filled mount device according to any one of claims 1 to 3, wherein the incompressible fluid is a non-magnetic fluid.
相溶性の磁性流体が所定量混入せしめられており、該磁
性流体が、前記磁性可動体の永久磁石にて、該磁性可動
体の周りに吸着せしめられるようになっている特許請求
の範囲第４項記載の流体封入式マウント装置。(5) A predetermined amount of magnetic fluid that is incompatible with the incompressible fluid is mixed into the incompressible fluid, and the magnetic fluid is applied to the magnetic fluid by the permanent magnet of the magnetic movable body. 5. The fluid-filled mount device according to claim 4, which is adapted to be attracted around a movable body.
囲第１項乃至第３項の何れかに記載の流体封入式マウン
ト装置。(6) The fluid-filled mount device according to any one of claims 1 to 3, wherein the incompressible fluid is a magnetic fluid.
れている一方、前記第一の移動手段が前記退避位置の周
りに巻回された磁場発生手段である第一の巻きコイルに
て構成されていると共に、前記第二の移動手段が、該第
一の巻きコイルとは前記作用位置を挟んで反対側の、前
記磁性可動体の移動可能な範囲よりも外れた部位におい
て、該第一の巻きコイルと同心的に配設された磁場発生
手段である第二の巻きコイルにて構成されており、それ
ら第一の巻きコイルと第二の巻きコイルとの通電制御に
基づいて、該磁性可動体が前記作用位置と前記退避位置
とに選択的に位置せしめられるようになっている特許請
求の範囲第１項記載の流体封入式マウント装置。(7) The magnetic movable body is configured to include a predetermined magnetic material, and the first moving means is a first wound coil that is a magnetic field generating means wound around the retracted position. In addition, the second moving means moves the first wound coil in a region on the opposite side of the working position from the first winding coil, which is outside the movable range of the magnetic movable body. It consists of a second winding coil, which is a magnetic field generating means, arranged concentrically with the first winding coil, and based on the energization control of the first winding coil and the second winding coil. 2. The fluid-filled mount device according to claim 1, wherein the magnetic movable body is selectively positioned in the operating position and the retracted position.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62260332A JPH0745893B2 (en) | 1987-10-15 | 1987-10-15 | Fluid-filled mounting device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62260332A JPH0745893B2 (en) | 1987-10-15 | 1987-10-15 | Fluid-filled mounting device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01105034A true JPH01105034A (en) | 1989-04-21 |
| JPH0745893B2 JPH0745893B2 (en) | 1995-05-17 |
Family
ID=17346523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62260332A Expired - Lifetime JPH0745893B2 (en) | 1987-10-15 | 1987-10-15 | Fluid-filled mounting device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0745893B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003083324A1 (en) * | 2002-03-28 | 2003-10-09 | ZF Lemförder Metallwaren AG | Method for operating a hydraulic bearing and corresponding bearing |
| KR100427984B1 (en) * | 2000-11-29 | 2004-04-30 | 기아자동차주식회사 | Engine Mount Structure Having Possible Fluid Exchange |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59151637A (en) * | 1983-02-04 | 1984-08-30 | Toyota Motor Corp | Supporting structure for engine/transmission assembled body |
| JPS6179037U (en) * | 1984-10-30 | 1986-05-27 | ||
| JPS61103641U (en) * | 1984-12-11 | 1986-07-01 |
-
1987
- 1987-10-15 JP JP62260332A patent/JPH0745893B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS59151637A (en) * | 1983-02-04 | 1984-08-30 | Toyota Motor Corp | Supporting structure for engine/transmission assembled body |
| JPS6179037U (en) * | 1984-10-30 | 1986-05-27 | ||
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| KR100427984B1 (en) * | 2000-11-29 | 2004-04-30 | 기아자동차주식회사 | Engine Mount Structure Having Possible Fluid Exchange |
| WO2003083324A1 (en) * | 2002-03-28 | 2003-10-09 | ZF Lemförder Metallwaren AG | Method for operating a hydraulic bearing and corresponding bearing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0745893B2 (en) | 1995-05-17 |
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