JP7234759B2 - 非接触給電システム - Google Patents
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Description
[形態1]
本開示の一形態によれば、非接触給電システム(300,300b,300c)が提供される。この非接触給電システムは、電源(130)から入力される直流電力を交流電力に変換して出力する交流変換回路(122)と、前記交流変換回路から出力される交流電力を送電する送電コイル(112)とを有する送電機器(100,100b,100c)と、前記送電コイルから非接触で交流電力を受電する受電コイル(212)を有する受電機器(205)と、を備える。前記送電機器は、前記送電コイルと前記受電コイルとを含む等価回路で表される送受電回路(TEC)の特性インピーダンス(Z02)を、前記送電コイルと前記受電コイルとの位置関係に対応する前記送受電回路の相互インダクタンス(Lm)を用いて補正し、前記送電機器を流れる電流値を取得し、前記取得した電流値および前記補正した特性インピーダンスを用いて前記送電コイルから前記受電コイルへの交流電力の伝送効率が高くなる電圧値を算出し、前記算出した電圧値の交流電力を出力するように前記交流変換回路を制御する送電制御装置(150,150c)、を備える。
[形態2]
本開示の第二の形態によれば、非接触給電システムが提供される。この非接触給電システムは、電源(130)から入力される直流電力を交流電力に変換して出力する交流変換回路(122)と、前記交流変換回路から出力される交流電力を送電する送電コイル(112)とを有する送電機器と、前記送電コイルから非接触で交流電力を受電する受電コイル(212)を有する受電機器(205)と、を備える。前記送電機器は、前記送電機器を流れる電流値を取得し、前記取得した電流値を用いて前記送電コイルから前記受電コイルへの交流電力の伝送効率が最大となる電圧値を算出し、前記算出した前記伝送効率が最大となる電圧値の交流電力を出力するように前記交流変換回路を制御する送電制御装置と、前記交流変換回路と、前記送電コイルとの間に設けられるフィルタ回路(124)と、を備える。前記伝送効率が最大となる電圧値V1は、下記式(1)によって求められる。
V1=a1・Z01 2 ・I1/Z02 ・・・式(1)
I1:交流変換回路が出力する交流電力の電流値
Z01:フィルタ回路の特性インピーダンス値
Z02:送電コイルと受電コイルとを含む等価回路で表される送受電回路(TEC)の特性インピーダンス値
a1:送受電回路の特性インピーダンス値に応じて変化する最適電圧比であって、送電コイルに印加される交流電圧に対して受電コイルが出力する交流電圧の最適電圧比の設定値
図1に示すように、本実施形態の非接触給電システム300は、車両200の走行中に電力を供給することが可能なシステムである。車両200は、例えば、電気自動車やハイブリッド車等の駆動モータを搭載する車両で構成される。非接触給電システム300は、道路RSに設置され送電機器として機能する非接触送電装置100と、道路RSを走行する車両200に搭載され受電機器として機能する非接触受電装置205とを含む。
Z2=Z022/Z3=(Z022/Z032)・Z4 ・・・(1)
Z02はT型等価回路TECの特性インピーダンスであり、Z03は受電側のイミタンス変換回路124の特性インピーダンスである。T型等価回路TECの特性インピーダンスZ02は、交流電力の角周波数をω1として用いて下記式(2)で表される。
Z02=ω1・Lm ・・・(2)
図4を用いて第2実施形態の非接触給電システム300bについて説明する。第2実施形態の非接触給電システム300bは、非接触送電装置100に代えて非接触送電装置100bを備える点で第1実施形態の非接触給電システム300と相違する。非接触送電装置100bは、電源回路130に代えて、PAM制御を行う電源回路130bを備える。
図5を用いて、第3実施形態の非接触給電システム300cについて説明する。第3実施形態の非接触給電システム300cは、非接触送電装置100に代えて非接触送電装置100cを備える点で第1実施形態の非接触給電システム300と相違する。非接触送電装置100cは、送電制御装置150に代えて送電制御装置150cを備え、電流センサ123に代えて電源回路130とインバータ回路122との間に入力電流センサ132を備える。入力電流センサ132は、電源回路130から出力される直流電流、すなわちインバータ回路122への入力電流の電流値Iinを検出する。
(D1)上記各実施形態では、送電共振回路110および受電共振回路210には、SS方式による磁気共振方式が適用されているが、一次並列二次並列コンデンサ方式(「PP方式」とも呼ばれる)を適用してもよい。このような態様において、送電共振回路110において送電コイル112と共振コンデンサ116とを並列に接続するとともに、受電共振回路210において受電コイル212と共振コンデンサ216とを並列に接続する。この場合において、最適電圧比a1は、上述の式(5)に代えて、以下の式(9)を用いて算出される。
Claims (3)
- 非接触給電システムであって、
電源(130)から入力される直流電力を交流電力に変換して出力する交流変換回路(122)と、前記交流変換回路から出力される交流電力を送電する送電コイル(112)とを有する送電機器と、
前記送電コイルから非接触で交流電力を受電する受電コイル(212)を有する受電機器(205)と、を備え、
前記送電機器は、
前記送電機器を流れる電流値を取得し、前記取得した電流値を用いて前記送電コイルから前記受電コイルへの交流電力の伝送効率が最大となる電圧値を算出し、前記算出した前記伝送効率が最大となる電圧値の交流電力を出力するように前記交流変換回路を制御する送電制御装置と、
前記交流変換回路と、前記送電コイルとの間に設けられるフィルタ回路(124)と、を備え、
前記伝送効率が最大となる電圧値V1は、下記式(1)によって求められる、
非接触給電システム。
V1=a1・Z012・I1/Z02 ・・・式(1)
I1:交流変換回路が出力する交流電力の電流値
Z01:フィルタ回路の特性インピーダンス値
Z02:送電コイルと受電コイルとを含む等価回路で表される送受電回路(TEC)の特性インピーダンス値
a1:送受電回路の特性インピーダンス値に応じて変化する最適電圧比であって、送電コイルに印加される交流電圧に対して受電コイルが出力する交流電圧の最適電圧比の設定値 - 前記送電制御装置は、前記送電コイルと前記受電コイルとの相互インダクタンス値を取得し、下記式(2)によって求められる特性インピーダンスZ02を用いて前記伝送効率が最大となる電圧値V1を補正する
請求項1に記載の非接触給電システム。
Z02=ω1・Lm ・・・式(2)
ω1:送電コイルに印加される交流電圧の周波数
Lm:送受電回路における送電コイルと受電コイルとの間の相互インダクタンス - 前記送電機器に流れる電流値は、前記交流変換回路に入力される前記直流電力の電流値である
請求項1または請求項2に記載の非接触給電システム。
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