JP6065062B2 - 石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼 - Google Patents
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Description
本発明の鋼材は、厚鋼板をはじめとして、薄鋼板、形鋼および棒鋼等を含むものとする。
その結果、Cu,Ni,Sb,WおよびNb等が、鋼材の耐食性の向上に有効に寄与することを見出した。
本発明は、上記の知見に立脚して完成されたものである。
1.質量%で、
C:0.01〜0.25%、
Si:0.01〜0.50%、
Mn:0.1〜2.0%、
P:0.026〜0.035%、
S:0.035%以下、
Al:0.003〜0.10%、
N:0.0010〜0.0080%、
Cu:0.05〜0.35%、
Ni:0.02〜0.40%、
Sb:0.01〜0.2%、
W:0.005〜0.5%、
Nb:0.003〜0.025%および
Cr:0.1%以下
を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼。
Ti:0.001〜0.030%、
Zr:0.001〜0.030%および
V:0.002〜0.20%
のうちから選ばれる1種以上を含有することを特徴とする前記1に記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼。
Ca:0.0002〜0.005%
を含有することを特徴とする前記1または2に記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼。
Mo:0.01〜0.5%、
Co:0.01〜0.5%および
B:0.0002〜0.0050%
のうちから選ばれる少なくとも1種を含有することを特徴とする前記1〜3のいずれかに記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼。
まず、本発明において、鋼材の成分組成を前記の範囲に限定した理由について説明する。なお、以下の成分組成を表す%は、特に断らない限り質量%を意味するものとする。
C:0.01〜0.25%
Cは、鋼の強度を上昇させるのに有効な元素であり、本発明では強度を確保するために0.01%以上含有させる。一方、Cを0.25%を超えて含有させると、溶接性および溶接熱影響部靭性を低下させる。よって、C量は0.01〜0.25%の範囲とする。好ましくは0.05〜0.18%の範囲である。
Siは、脱酸剤として添加され、また鋼の強度を高める元素であるので、本発明では0.01%以上含有させる。しかしながら、Siを0.50%を超えて含有させると、鋼の靱性を劣化させるので、Si量の上限は0.50%とする。好ましくは0.05〜0.40%の範囲である。
Mnは、鋼の強度を上げることができるため、0.1%以上含有させる。しかしながら、Mnを2.0%を超えて含有させると、鋼の靱性および溶接性を低下させるため、Mn量の上限は2.0%とする。好ましくは0.5〜1.6%の範囲である。
Pは、鋼の母材靱性を低下させる有害な元素であるが、Pの低減は製造コストの上昇を招く。そこで、本発明では母材靭性および製造コストの観点から、P量は0.026〜0.035%の範囲とする。
Sは、鋼の靭性および溶接性を劣化させる有害な元素であるので、極力低減することが好ましく、本発明では0.035%以下とする。
Alは、脱酸剤として0.003%以上含有させるが、0.10%を超える含有は,溶接部靭性に悪影響を及ぼすので、Al量は0.10%以下とする。
Nは、靱性を低下させる元素であるので、極力低減することが望ましい。しかしながら、工業的には0.0010%未満に低減するのは難しい。一方、0.0080%を超えて含有させると靱性の著しい劣化を招く。よって本発明では、N量は0.0010〜0.0080%の範囲とする。
Cuは、腐食生成物を緻密にし、地鉄表面へのH2O、O2、SO4 2-の拡散を抑制する。これにより、鋼の耐食性が向上する。この効果は、Cu量が0.05%以上になると発現するが、0.35%を超えて過剰に含有されると溶接性や母材靭性が低下する。そのため、Cu量は0.05〜0.35%の範囲とする。好ましくは0.10〜0.30%の範囲である。
Niは、Cuと同様、腐食生成物を緻密にし、地鉄表面へのH2O、O2、SO4 2-の拡散を抑制する。これにより、鋼の耐食性が向上する。この効果は、Ni量が0.02%以上になると発現するが、0.40%を超えると効果が飽和するだけでなく、コストも上昇するため、Ni量は0.02〜0.40%の範囲とする。好ましくは0.04〜0.30%の範囲である。
Sbは、鋼材に合金元素として0.01%以上を含有させると、低pH環境において地鉄近傍に濃縮する。Sbは大きな水素過電圧を持つため、Sbが析出した部分では水素発生反応が抑制され、耐食性が向上する。またSbは、Cuと金属間化合物であるCu2Sbを形成することで、さらに耐食性が向上する。一方、Sbは0.2%を超えて含有させると靭性を低下させる。よって、Sbは0.01〜0.2%の範囲とする。好ましくは0.02〜0.15%の範囲である。
Wは、WO4 2-の生成により、地鉄表面へのSO4 2-の拡散を抑制すると共に、腐食生成物を緻密にして、地鉄表面へのH2O、O2、SO4 2-の拡散を抑制する。これらの効果を得るためには、Wを0.005%以上含有させる必要がある。しかし、Wが0.5%を超えて含有されると効果が飽和するだけでなく、コストも上昇するので、W量は0.005〜0.5%の範囲とする。好ましくは0.02〜0.2%の範囲である。
Nbは、腐食生成物を緻密にして、地鉄表面へのH2O、O2、SO4 2-の拡散を抑制する。この効果を得るためにはNbを0.003%以上含有させる必要がある。一方、Nbを0.025%を超えて含有させても効果は飽和する。よって、Nb量は0.003〜0.025%の範囲とする。好ましくは0.005〜0.020%の範囲である。
Crは、低pH環境で加水分解を起こし、耐食性を低下させる元素であるので、極力低減することが好ましいが、0.1%以下であれば許容できる。
Ti:0.001〜0.030%、Zr:0.001〜0.030%、V:0.002〜0.20%
Ti,ZrおよびVはいずれも、鋼の強度を高める元素であり、必要とする強度に応じて選択して含有させることができる。このような効果を得るためには、TiおよびZrは0.001%以上、Vは0.002%以上含有させる必要がある。しかしながら、TiおよびZrはいずれも0.030%を超えて、またVは0.20%を超えて含有させると靱性が低下するため、Ti,ZrおよびVを含有させる場合には、それぞれ、上記の範囲で含有させることとする。
Caは、介在物形態制御の効果があり、鋼の延性および靱性を高めることができる。この効果はCa量が0.0002%以上で発現する。一方、Caを0.005%を超えて含有させると、粗大な介在物を形成し、母材の靱性を劣化させる。そこで、Ca量は0.0002〜0.005%の範囲とする。好ましくは0.0005〜0.004%の範囲である。
Mo,CoおよびBはいずれも、鋼の強度を高める元素であり、必要とする強度に応じて選択して含有させることができる。このような効果は、Mo、Coは0.01%以上で、またBは0.0002%以上で発現する。しかしながら、MoおよびCoはいずれも0.5%を超えて、またBは0.0050%を超えて含有させるとそれぞれ靱性が低下するため、Mo,CoおよびBを含有させる場合には、それぞれ、上記の範囲で含有させることとする。
上記した成分組成の溶鋼を、転炉、電気炉等の公知の方法で溶製し、連続鋳造法や造塊法等の公知の方法でスラブやビレット等の鋼素材とする。なお、溶鋼に、取鍋精錬や真空脱ガス等の処理を付加しても良いことは言うまでもない。
なお、熱間圧延では、強度を確保するために、熱間仕上圧延終了温度および熱間仕上圧延終了後の冷却速度を適正化することが好ましく、熱間仕上圧延終了温度は700℃以上、熱間仕上圧延終了後の冷却は空冷または冷却速度150℃/s以下の加速冷却を行うことが好ましい。なお、冷却後、再加熱処理を施してもよい。
これらの鋼板について、母材の引張特性および衝撃特性(シャルピー衝撃試験により、−20℃での吸収エネルギーvE-20を測定)を調査した。また、溶接部靭性として,溶接入熱が50kJ/cmのサブマージアーク溶接した時の溶接継手における溶接熱影響部1mm(ヒュージョンラインから母材側に1mm入った箇所)相当の再現熱サイクルを付与し,シャルピー衝撃試験により0℃での吸収エネルギーvE0を測定した。
前記鋼板から、5mmt×50mmW ×75mmLの試験片を採取し、その表面をショットブラストして、表面のスケールや油分を除去した。この面を試験面として、塗膜剥離後の鋼材の耐食性を評価した。裏面と端面をシリコン系シールでコーティングした後、アクリル製の治具に嵌め込み、その上に石炭5gを敷き詰め、恒温恒湿器により、雰囲気A(温度60℃、相対湿度95%、20時間)⇔雰囲気B(温度30℃、相対湿度95%、3時間)、遷移時間0.5時間の温度湿度サイクルを84日間与えた。ここで、記号「⇔」は繰り返しを意味している。なお、石炭は5gを秤量し、常温で100mlの蒸留水に2時間浸漬したのち、ろ過を行い、200mlに希釈した石炭浸出液のpHが3.0になるものを用いた。
本実施例では、上記の条件で試験を行うことにより、石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールド内の腐食に大きな影響を及ぼす温湿度環境、結露状況を模擬している。試験後、錆剥離液を用い、各試験片の錆を剥離し、鋼材の重量減少量を測定し腐食量とした。また、生じた最大孔食深さをデプスメーターを用いて測定した。
表2に機械的特性調査結果および耐食性試験結果を示す。
すなわち、発明例の重量減および最大孔食深さは、比較例であるベース鋼No.22の70%以下であり、良好な耐食性を示したのに対し、比較例であるNo.23〜28の重量減および最大孔食深さはベース鋼の90%以上であり、耐食性として不十分であった。
Claims (4)
- 質量%で、
C:0.01〜0.25%、
Si:0.01〜0.50%、
Mn:0.1〜2.0%、
P:0.026〜0.035%、
S:0.035%以下、
Al:0.003〜0.10%、
N:0.0010〜0.0080%、
Cu:0.05〜0.35%、
Ni:0.02〜0.40%、
Sb:0.01〜0.2%、
W:0.005〜0.5%、
Nb:0.003〜0.025%および
Cr:0.1%以下
を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼。 - 前記鋼が、質量%で、さらに
Ti:0.001〜0.030%、
Zr:0.001〜0.030%および
V:0.002〜0.20%
のうちから選ばれる1種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼。 - 前記鋼が、質量%で、さらに
Ca:0.0002〜0.005%
を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼。 - 前記鋼が、質量%で、さらに
Mo:0.01-0.5%、
Co:0.01〜0.5%および
B:0.0002〜0.0050%
のうちから選ばれる少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用の耐食鋼。
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