JP5953686B2 - 変圧器の騒音予測方法 - Google Patents
変圧器の騒音予測方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5953686B2 JP5953686B2 JP2011207303A JP2011207303A JP5953686B2 JP 5953686 B2 JP5953686 B2 JP 5953686B2 JP 2011207303 A JP2011207303 A JP 2011207303A JP 2011207303 A JP2011207303 A JP 2011207303A JP 5953686 B2 JP5953686 B2 JP 5953686B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- noise
- transformer
- iron core
- vibration
- generated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 46
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 86
- 229910001224 Grain-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 claims description 65
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 55
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 43
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 24
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 19
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 3
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 77
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 21
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 15
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 10
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
Description
例えば、特許文献1には、磁歪振動の変位波形を時間微分して変位速度を計算し、次いで該変位速度に対して音圧を表す式を適用して磁歪を音圧として表し、さらに聴感補正を施すことにより、磁歪振動波形を変圧器の騒音レベルに近い値に変換して騒音を評価する方法が提案されている。
そこで、本発明の目的は、変圧器において発生する騒音を高精度に予測する方法を提供することにある。
(1)方向性電磁鋼板の複数枚を積層して締め付け固定してなる鉄心を備える、変圧器において発生する騒音を、方向性電磁鋼板試料を用いて予測するに当たり、前記鉄心を所定の磁束密度まで励磁した際の鉄心内の磁束密度波形を求め、次いで前記試料に、前記磁束密度波形が発生する、励磁電圧を前記試料に与えて試料に発生する磁歪振動を測定し、該測定された磁歪振動に対して高調波解析を行い、高調波の各成分に対して、測定あるいは計算により導出された、ボルトにより前記複数枚の方向性電磁鋼板を締め付け固定しなかった場合の磁歪振動の周波数成分に対する、ボルトにより前記複数枚の方向性電磁鋼板を締め付け固定した場合の磁歪振動の周波数成分の振動変化割合を掛け合わせて前記騒音を予測することを特徴とする変圧器の騒音予測方法。
記
実機変圧器における騒音の評価は、実機変圧器としての小型モデル変圧器を作製し、この小型モデル変圧器を励磁した際に鉄心から発生する騒音と、方向性電磁鋼板試料を励磁した際に発生する騒音とを比較することにより行った。実機変圧器の鉄心内の磁束密度波形を測定することは現実的には困難であるため、実機変圧器を模した小型モデル変圧器を作製し、この小型モデル変圧器を励磁して発生する磁束密度波形および騒音を測定することにより評価した。
同様に、磁歪測定装置を用いて方向性電磁鋼板試料を周波数50Hzで1.7Tまで励磁し、発生した磁歪振動の板厚方向成分をレーザドップラ振動計により測定した。その際、小型モデル変圧器における複数の位置にて磁束密度波形を求め、その典型的な磁束密度波形が発生する電圧を方向性電磁鋼板試料に与えた。得られた磁歪振動の波形に対して高調波解析を施し、後述する非特許文献2の方法により変圧器の騒音の予測値を得た。
このように、鉄心を構成する方向性電磁鋼板に対するボルトの締め付け固定により、励磁により鉄心に発生する磁歪振動波形が影響されることが判明したのである。これは、磁歪特性の異なる方向性電磁鋼板を用いて作製された様々な小型モデル変圧器についても同様の傾向を示していた。
また、有限要素法によるシミュレーションから、振動変化割合を計算して求めることもできる。
例えば、非特許文献2の方法を用いる場合には、まず、得られた磁歪振動の波形に対して高調波解析を行って磁歪調波成分を求め、得られた磁歪調波成分から以下の式(3)に示す振動加速度調波成分pnを求める。
pn=λnfn 2γn (3)
ここで、λnは磁歪調波成分、fnは周波数、γnはAスケール聴感補正係数である。
以下、本発明の実施例について説明する。
まず、板厚0.23mmの方向性電磁鋼板350枚70層からなる、3相3脚のステップラップ型の鉄心を作製し、重量約21kg、外径寸法:500mm×500mm×15mmの小型モデル変圧器を用意した。
次いで、この小型モデル変圧器を50Hzの周波数にて1.5Tまで励磁し、鉄心内の磁束密度波形を測定した。ここで、磁束密度波形の測定は、小型モデル変圧器の鉄心を100分割し、探針法により各領域にて磁束密度波形を測定した。また、励磁により鉄心に発生した騒音を測定して実測値を得た。
続いて、上記の鉄心を構成する方向性電磁鋼板から切り出してなる方向性電磁鋼板試料を用意し、小型モデル変圧器における磁束密度波形が発生する、励磁電圧を方向性電磁鋼板試料に与え、該試料に発生した磁歪振動の板厚方向成分をレーザドップラ振動計により測定した。
その後、得られた磁歪振動波形に対して高調波解析を行い、各成分に対して振動変化割合を掛け合わせることにより磁歪振動を補正し、鉄心構造における締め付けの影響を加味した。ここで、各成分に掛け合わせた振動変化割合の値は、基本波、第2次高調波、および第5〜10次高調波については0.4、第3次高調波については1.8、第4次高調波については1.0である。この補正後の磁歪振動データを用いて、非特許文献1の方法により騒音の予測値を得た。即ち、磁歪振動から式(4)で与えられる磁歪振動加速度レベルPを求めて騒音を予測した。また、Aスケール聴感補正を行った。こうして小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。
上記の処理を、磁束密度 B8の異なる磁気特性を有する方向性電磁鋼板を用いて作製した小型モデル変圧器および方向性電磁鋼板試料に対して同様に行い、小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。得られた騒音の予測値および実測値との対応関係を図2(a)に示す。
発明例1と同様の処理を行い、小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。ただし、励磁した方向性電磁鋼板試料の磁歪振動の測定結果に対して、鉄心構造における締め付けの影響を加味せずに、騒音の予測を行った。それ以外の条件は全て発明例1と同様である。得られた騒音の予測値および実測値との対応関係を図2(b)に示す。
まず、板厚0.30mmの方向性電磁鋼板350枚50層からなる、3相5脚のステップラップ型の鉄心を作製し、重量約31kg、外径寸法:800mm×500mm×15mmの小型モデル変圧器を用意した。
次いで、この小型モデル変圧器を50Hzの周波数にて1.7Tまで励磁し、鉄心に発生した騒音を測定して実測値を得た。
続いて、上記の鉄心を構成する方向性電磁鋼板から切り出してなる方向性電磁鋼板試料を用意し、式(1)で与えられる励磁電圧を方向性電磁鋼板試料に与えて50Hzの周波数にて1.7Tまで励磁し、該試料に発生した磁歪振動の板厚方向成分をレーザドップラ振動計により測定した。ここで、係数Aは0.15とし、位相角θは−180°から+180°の範囲を20°間隔でサンプルし、該サンプルされた各位相角にて磁歪振動を測定し、得られた磁歪振動の平均値を方向性電磁鋼板試料に発生した磁歪振動とした。
その後、得られた磁歪振動波形に対して高調波解析を行い、各成分に対して振動変化割合を掛け合わせることにより磁歪振動を補正し、鉄心構造における締め付けの影響を加味した。ここで、発明例1と同様に、基本波以下第10次高調波まで、3層5脚鉄心の磁歪振動の測定結果に基づき、振動変化割合を用いた補正を行った。この補正後の磁歪振動データを用いて、非特許文献1の方法により騒音の予測値を得た。即ち、磁歪振動から式(4)で与えられる磁歪振動加速度レベルPを求めて騒音を予測した。また、Aスケール聴感補正を行った。こうして小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。
上記の処理を、磁束密度 B8の異なる磁気特性を有する方向性電磁鋼板を用いて作製した小型モデル変圧器および方向性電磁鋼板試料に対して同様に行い、小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。得られた騒音の予測値および実測値との対応関係を図3(a)に示す。
発明例2と同様の処理を行い、小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。ただし、励磁した方向性電磁鋼板試料の磁歪振動の測定結果に対して、鉄心構造における締め付けの影響を加味せずに、騒音の予測を行った。それ以外の条件は全て発明例2と同様である。得られた騒音の予測値および実測値との対応関係を図3(b)に示す。
まず、板厚0.27mmの方向性電磁鋼板420枚60層からなる、3相5脚のステップラップ型の鉄心を作製し、重量約31kg、外径寸法:800mm×500mm×15mmの小型モデル変圧器を用意した。
次いで、この小型モデル変圧器を50Hzの周波数にて1.7Tまで励磁し、鉄心に発生した騒音を測定して実測値を得た。
続いて、上記の鉄心を構成する方向性電磁鋼板から切り出してなる方向性電磁鋼板試料を用意し、式(1)で与えられる励磁電圧を方向性電磁鋼板試料に与えて50Hzの周波数にて1.7Tまで励磁し、該試料に発生した磁歪振動の板厚方向成分をレーザドップラ振動計により測定した。ここで、係数Aを0.10、位相角θを60°とした。
その後、得られた磁歪振動波形に対して高調波解析を行い、各成分に対して振動変化割合を掛け合わせることにより磁歪振動を補正し、鉄心構造における締め付けの影響を加味した。ここで、発明例1と同様に、基本波以下第10次高調波まで、3層5脚鉄心の磁歪振動の測定結果に基づき、振動変化割合を用いた補正を行った。この補正後の磁歪振動データを用いて、非特許文献1の方法により騒音の予測値を得た。即ち、磁歪振動から式(4)で与えられる磁歪振動加速度レベルPを求めて騒音を予測した。また、Aスケール聴感補正を行った。こうして小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。
上記の処理を、磁束密度 B8の異なる磁気特性を有する方向性電磁鋼板を用いて作製した小型モデル変圧器および方向性電磁鋼板試料に対して同様に行い、小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。得られた騒音の予測値および実測値との対応関係を図4(a)に示す。
発明例3と同様の処理を行い、小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。ただし、励磁した方向性電磁鋼板試料の磁歪振動の測定結果に対して、鉄心構造における締め付けの影響を加味せずに、騒音の予測を行った。それ以外の条件は全て発明例3と同様である。得られた騒音の予測値および実測値との対応関係を図4(b)に示す。
以下、本発明の実施例について説明する。
まず、板厚0.35mmの方向性電磁鋼板200枚40層からなる、3相3脚のステップラップ型の鉄心を作製し、重量約20kg、外径寸法:500mm×500mm×14mmの小型モデル変圧器を用意した。
次いで、この小型モデル変圧器を50Hzの周波数にて1.8Tまで励磁し、鉄心内の磁束密度波形を測定した。ここで、磁束密度波形の測定は、小型モデル変圧器の鉄心を100分割し、探針法により各領域にて磁束密度波形を測定した。また、励磁により鉄心に発生した騒音を測定して実測値を得た。
続いて、上記の鉄心を構成する方向性電磁鋼板から切り出してなる方向性電磁鋼板試料を用意し、小型モデル変圧器における磁束密度波形が発生する、励磁電圧を方向性電磁鋼板試料に与えて50Hzの周波数にて1.8Tまで励磁し、該試料に発生した磁歪振動の板厚方向成分をレーザドップラ振動計により測定した。
その後、得られた磁歪振動波形に対して高調波解析を行い、各成分に対して振動変化割合を掛け合わせることにより磁歪振動を補正し、鉄心構造における締め付けの影響を加味した。ここで、各成分に掛け合わせた振動変化割合の値は、基本波、第2次高調波、および第5〜10次高調波については0.4、第3次高調波については1.9、第4次高調波については1.0である。この補正後の磁歪振動データを用いて、非特許文献1の方法により騒音の予測値を得た。即ち、磁歪振動から式(4)で与えられる磁歪振動加速度レベルPを求めて騒音を予測した。また、Aスケール聴感補正を行った。こうして小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。
上記の処理を、磁束密度 B8の異なる磁気特性を有する方向性電磁鋼板を用いて作製した小型モデル変圧器および方向性電磁鋼板試料に対して同様に行い、小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。得られた騒音の予測値および実測値との対応関係を図5(a)に示す。
発明例4と同様の処理を行い、小型モデル変圧器を励磁した際に発生する騒音の実測値と、方向性電磁鋼板試料を励磁して発生した磁歪振動から求めた騒音の予測値との対応関係を得た。ただし、励磁した方向性電磁鋼板試料の磁歪振動の測定結果に対して、鉄心構造における締め付けの影響を加味せずに、騒音の予測を行った。それ以外の条件は全て発明例4と同様である。得られた騒音の予測値および実測値との対応関係を図5(b)に示す。
Claims (4)
- 方向性電磁鋼板の複数枚を積層して締め付け固定してなる鉄心を備える、変圧器において発生する騒音を、方向性電磁鋼板試料を用いて予測するに当たり、
前記鉄心を所定の磁束密度まで励磁した際の鉄心内の磁束密度波形を求め、次いで前記試料に、前記磁束密度波形が発生する、励磁電圧を前記試料に与えて試料に発生する磁歪振動を測定し、該測定された磁歪振動に対して高調波解析を行い、得られた高調波の成分毎に、測定あるいは計算により導出された、ボルトにより前記複数枚の方向性電磁鋼板を締め付け固定しなかった場合の磁歪振動の周波数成分に対する、ボルトにより前記複数枚の方向性電磁鋼板を締め付け固定した場合の磁歪振動の周波数成分の振動変化割合を掛け合わせて前記騒音を予測することを特徴とする変圧器の騒音予測方法。 - 前記鉄心は3相変圧器鉄心である、請求項1に記載の変圧器の騒音予測方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011207303A JP5953686B2 (ja) | 2011-09-22 | 2011-09-22 | 変圧器の騒音予測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011207303A JP5953686B2 (ja) | 2011-09-22 | 2011-09-22 | 変圧器の騒音予測方法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016075929A Division JP6090503B2 (ja) | 2016-04-05 | 2016-04-05 | 変圧器の騒音予測方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013068517A JP2013068517A (ja) | 2013-04-18 |
JP5953686B2 true JP5953686B2 (ja) | 2016-07-20 |
Family
ID=48474375
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011207303A Active JP5953686B2 (ja) | 2011-09-22 | 2011-09-22 | 変圧器の騒音予測方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5953686B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111426376A (zh) * | 2019-11-20 | 2020-07-17 | 国网天津市电力公司电力科学研究院 | 一种交流输电线路可听噪声声功率预测计算方法 |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3255640B1 (en) * | 2015-02-05 | 2022-11-02 | JFE Steel Corporation | Method for predicting transformer noise property |
JP6365333B2 (ja) * | 2015-02-05 | 2018-08-01 | Jfeスチール株式会社 | 騒音特性に優れた電気機器鉄心の励磁方法 |
CN106153176B (zh) * | 2016-06-22 | 2020-04-24 | 中国电力科学研究院 | 一种用于对单相油浸式变压器噪声进行预估的***及方法 |
MX2020007739A (es) * | 2018-01-24 | 2020-09-25 | Jfe Steel Corp | Metodo de determinacion de matriz elastica y metodo de analisis de vibraciones para nucleo de hierro laminado. |
MX2021005252A (es) * | 2018-11-06 | 2021-06-18 | Jfe Steel Corp | Metodo de determinacion de matriz elastica de nucleo de hierro laminado y metodo de analisis de vibracion. |
JP7147831B2 (ja) * | 2020-02-21 | 2022-10-05 | Jfeスチール株式会社 | 変圧器の積層鉄心の弾性マトリックス決定方法および振動解析方法 |
JP7495852B2 (ja) | 2020-09-11 | 2024-06-05 | 東芝産業機器システム株式会社 | 静止誘導機器の診断装置及び診断プログラム |
CN112285796B (zh) * | 2020-10-10 | 2022-04-15 | 国网湖南省电力有限公司 | 一种基于互易原理的油浸式电抗器噪声预测方法 |
CN116798119B (zh) * | 2023-05-25 | 2024-01-30 | 福莱克斯电子(深圳)有限公司 | 变压器噪声预测方法、装置、电子设备及存储介质 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH09186023A (ja) * | 1995-12-28 | 1997-07-15 | Nippon Steel Corp | 低騒音変圧器鉄心 |
JP5736634B2 (ja) * | 2008-03-04 | 2015-06-17 | 新日鐵住金株式会社 | 正弦波で励磁された三相変圧器鉄心用電磁鋼板の磁歪あるいは騒音の評価方法 |
JP2010271073A (ja) * | 2009-05-19 | 2010-12-02 | Nissin Electric Co Ltd | 機器の異常診断装置 |
-
2011
- 2011-09-22 JP JP2011207303A patent/JP5953686B2/ja active Active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111426376A (zh) * | 2019-11-20 | 2020-07-17 | 国网天津市电力公司电力科学研究院 | 一种交流输电线路可听噪声声功率预测计算方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2013068517A (ja) | 2013-04-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5953686B2 (ja) | 変圧器の騒音予測方法 | |
Dhayalan et al. | A hybrid finite element model for simulation of electromagnetic acoustic transducer (EMAT) based plate waves | |
JP6620566B2 (ja) | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、変圧器またはリアクトル用の鉄心、および、騒音評価方法 | |
Baggens et al. | Systematic errors in Impact-Echo thickness estimation due to near field effects | |
Javorski et al. | Frequency characteristics of magnetostriction in electrical steel related to the structural vibrations | |
Zhai et al. | Analysis of multiple wavelengths of Lamb waves generated by meander-line coil EMATs | |
Zhu et al. | Research on dynamic vibration of transformer with wireless power transfer system load | |
Koruk et al. | Identification and removal of adverse effects of non-contact electromagnetic excitation in Oberst Beam Test Method | |
Hu et al. | Center frequency shift in pipe inspection using magnetostrictive guided waves | |
JP6090503B2 (ja) | 変圧器の騒音予測方法 | |
CN109540053B (zh) | 一种基于单线圈的金属母材及表面非金属涂层快速测厚方法 | |
Mizokami et al. | Variation of noise and magnetostriction associated with joint types of transformer core | |
Liu et al. | Location of micro-cracks in plates using time reversed nonlinear Lamb waves | |
Kypris et al. | Mapping stress as a function of depth at the surface of steel structures using a frequency dependent magnetic Barkhausen noise technique | |
Drewry et al. | One-dimensional time-domain finite-element modelling of nonlinear wave propagation for non-destructive evaluation | |
JP5736634B2 (ja) | 正弦波で励磁された三相変圧器鉄心用電磁鋼板の磁歪あるいは騒音の評価方法 | |
JP5716330B2 (ja) | 積層体鉄心用の電磁鋼板の評価方法 | |
Zhang et al. | Vibration and noise reduction of HVDC anode saturable reactor by polyurethane damping elastomer | |
CA3117909C (en) | Laminated iron core elastic matrix determination method and vibration analysis method | |
JP5527134B2 (ja) | 積層体鉄心の振動モデル決定方法 | |
JP2008082778A (ja) | トランス鉄心の固有振動数の測定方法及び装置 | |
Phophongviwat | Investigation of the influence of magnetostriction and magnetic forces on transformer core noise and vibration | |
Murayama | Study of driving mechanism on electromagnetic acoustic transducer for Lamb wave using magnetostrictive effect and application in drawability evaluation of thin steel sheets | |
Hamstad | Comparison of wavelet transform and Choi-Williams distribution to determine group velocities for different acoustic emission sensors | |
JP4840535B1 (ja) | 積層体鉄心の締結力決定方法および積層体鉄心の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140825 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150521 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150609 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20160105 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160405 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20160412 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160517 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160530 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5953686 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |