JP5719093B2 - 炭素系燃料の製造装置、及び炭素系燃料の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、炭素系燃料の製造装置、及び炭素系燃料の製造方法、に関する。
従来より、限りある天然資源である石油の代替品となる炭素系燃料の製造方法が種々提案されている。
例えば、一酸化炭素と水素とから触媒反応を用いて液体炭化水素を合成し炭素系燃料を精製するフィッシャー・トロプシュ法では、出発物質となる一酸化炭素や水素を、メタン等の炭化水素をガス化する水蒸気改質法を用いて生成しており、この水蒸気改質法は、高温の水蒸気による熱反応を利用している。
例えば、一酸化炭素と水素とから触媒反応を用いて液体炭化水素を合成し炭素系燃料を精製するフィッシャー・トロプシュ法では、出発物質となる一酸化炭素や水素を、メタン等の炭化水素をガス化する水蒸気改質法を用いて生成しており、この水蒸気改質法は、高温の水蒸気による熱反応を利用している。
また、下記特許文献１には、一酸化炭素と水素との反応を利用して、液化石油ガス成分及びガソリン成分の少なくとも一方を含有する炭化水素を製造する方法が開示されている。この方法では、一酸化炭素と水素と、２３０℃以上の温度及び０．１ＭＰａ以上の圧力を有する流体とを混合し、この混合物を触媒に接触させ、混合物中の一酸化炭素と水素とを反応させて炭化水素を製造するようにしている。
さらに有機化合物と水とを反応させて反応生成物を製造する方法としては、下記特許文献２が挙げられる。ここには、有機化合物（グリシジルエーテル等）と亜臨界水（１００℃以上３７４℃未満で且つ液体状態である水）との混合流体から、反応生成物（すなわち合成石油）を製造する方法が開示されている。
この方法では、混合流体の反応場の温度を１５０℃〜３７４℃程度とし、反応場の圧力を０．１〜３０ＭＰａ程度として、反応生成物を製造している。
この方法では、混合流体の反応場の温度を１５０℃〜３７４℃程度とし、反応場の圧力を０．１〜３０ＭＰａ程度として、反応生成物を製造している。
しかしながら、炭素系燃料の製造に際して、上記フィッシャー・トロプシュ法では、高温の水蒸気を生成することが必要となる。また、上記特許文献１に記載されている方法では、少なくとも２３０℃以上の高温の流体を用いる必要がある。さらに上記特許文献２に記載されている方法では、反応場の温度を１５０℃〜３７４℃程度にしており、少なくとも反応場を高温の状態に保つ必要がある。
つまり、上記の方法は、いずれも高温にするための熱エネルギーが必要となるため、石油の代替品を製造するために石油を消費することが問題となる。また、このような高温の熱処理を実現させるためには、必然的に大掛かりな設備と場所、時間が必要となる上、二酸化炭素の削減にも寄与できないため、環境・資源保全の観点からも多くの矛盾点が認められる。
つまり、上記の方法は、いずれも高温にするための熱エネルギーが必要となるため、石油の代替品を製造するために石油を消費することが問題となる。また、このような高温の熱処理を実現させるためには、必然的に大掛かりな設備と場所、時間が必要となる上、二酸化炭素の削減にも寄与できないため、環境・資源保全の観点からも多くの矛盾点が認められる。
そこで、熱エネルギーを必要としない方法として、出発物質や中間物質を微細化させ、これら微細化した物質を反応させて炭素系燃料を製造する方法も提案されている。
しかしながら、この場合においても、ホモジナイザー等の攪拌機によって出発物質や中間物質を粉砕したり、ラインミキサー等でこれら物質を攪拌したりして物理的な微細化を図ることが必要となるため、攪拌機等で繰り返し粉砕するための動力が必要となる。またバッチ式を採用して撹拌処理を繰り返し行った場合でも、微細化の精度が安定しなかったり、分子を分断するほどの微細化ができなかったりといった問題があった。
しかしながら、この場合においても、ホモジナイザー等の攪拌機によって出発物質や中間物質を粉砕したり、ラインミキサー等でこれら物質を攪拌したりして物理的な微細化を図ることが必要となるため、攪拌機等で繰り返し粉砕するための動力が必要となる。またバッチ式を採用して撹拌処理を繰り返し行った場合でも、微細化の精度が安定しなかったり、分子を分断するほどの微細化ができなかったりといった問題があった。
本発明は上記実情に鑑みてなされたものであり、簡易な方法によって、効率的かつ高い精度で石油の分子と水の分子の微細化を行い、石油と水から炭素系燃料を製造し得る、キャビテーション発生リング、炭素系燃料の製造装置、及び炭素系燃料の製造方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明に係る炭素系燃料の製造装置は、円筒部の内部に液体の流通路を形成するようにして、前記円筒部の内周面から中心に向かって複数の突起部を突出させており、前記円筒部内に前記液体を高圧で通過させることで、前記円筒部内にキャビテーションを生じさせて、前記液体の分子を分断させる、液体が流通するパイプの一部に設置して使用される第１のキャビテーション発生リングを備え、石油の分子を分断する、石油の微細化装置と、円筒部の内部に液体の流通路を形成するようにして、前記円筒部の内周面から中心に向かって複数の突起部を突出させており、前記円筒部内に前記液体を高圧で通過させることで、前記円筒部内にキャビテーションを生じさせて、前記液体の分子を分断させる、液体が流通するパイプの一部に設置して使用される第２のキャビテーション発生リングを備え、水の分子を分断する、水の微細化装置と、円筒部の内部に液体の流通路を形成するようにして、前記円筒部の内周面から中心に向かって複数の突起部を突出させており、前記円筒部内に前記液体を高圧で通過させることで、前記円筒部内にキャビテーションを生じさせて、前記液体の分子を分断させる、液体が流通するパイプの一部に設置して使用される第３のキャビテーション発生リングを備え、該第３のキャビテーション発生リング内に、前記石油の微細化装置によって分断された石油の分子と、前記水の微細化装置によって分断された水の分子と、の混合物を、高圧で通過させることで、前記第３のキャビテーション発生リング内でキャビテーションを生じさせて、前記分断された石油の分子と前記分断された水の分子とを結合して炭素系燃料を製造する異分子結合装置と、を備えたことを特徴とする。
さらに、上記目的を達成するために、本発明に係る炭素系燃料の製造方法は、石油の分子を分断する石油の微細化工程と、水の分子を分断する水の微細化工程と、これら工程において分断された分子同士を結合させる異分子結合工程と、を備えた炭素系燃料の製造方法であって、前記石油の微細化工程では、第１のキャビテーション発生リングを、前記石油が流通するパイプの一部に設置し、該第１のキャビテーション発生リング内に、前記石油を高圧で通過させることで、該第１のキャビテーション発生リング内にキャビテーションを生じさせて、前記石油の分子を分断し、前記水の微細化工程では、第２のキャビテーション発生リングを、水が流通するパイプの一部に設置し、該第２のキャビテーション発生リング内に、前記水を高圧で通過させることで、該第２のキャビテーション発生リング内にキャビテーションを生じさせて、前記水の分子を分断し、前記異分子結合工程では、前記水の微細化工程において分断された水の分子と前記石油の微細化工程において分断された石油の分子との混合物が流通するパイプの一部に、第３のキャビテーション発生リングを設置し、該第３のキャビテーション発生リング内に、前記混合物を高圧で通過させることで、該第３のキャビテーション発生リング内にキャビテーションを生じさせて、前記分断された石油の分子と前記分断された水の分子とを結合して炭素系燃料を製造するものとされており、前記第１乃至第３のキャビテーション発生リングは、円筒部の内部に液体の流通路を形成するようにして、前記円筒部の内周面から中心に向かって複数の突起部を突出させており、前記円筒部内に前記液体を高圧で通過させることで、前記円筒部内にキャビテーションを生じさせて、前記液体の分子を分断させる、液体が流通するパイプの一部に設置して使用されるキャビテーション発生リングとされている、ことを特徴とする。
本発明においては、前記第１のキャビテーション発生リングより上流の前記水が流通するパイプ内に気体を混入して、水に多数の気泡を含ませる気液混合工程を備えており、
前記気泡を含んだ水を前記第１キャビテーション発生リング内に高圧で通過させることで、該第１のキャビテーション発生リング内にキャビテーションを生じさせて、前記水の分子を分断するとともに、前記気泡をナノサイズに微細化するものとしてもよい。
前記気泡を含んだ水を前記第１キャビテーション発生リング内に高圧で通過させることで、該第１のキャビテーション発生リング内にキャビテーションを生じさせて、前記水の分子を分断するとともに、前記気泡をナノサイズに微細化するものとしてもよい。
また、本発明においては、前記異分子結合工程において、前記分断された石油の分子と前記分断された水の分子とが結合して生じた生成物を、磁気ミキサー内に通過させて、前記生成物の分子結合を安定化させる安定化工程を、さらに備えたものとしてもよい。
本発明に係る炭素系燃料の製造装置、及び炭素系燃料の製造方法によれば、簡易な方法によって、効率的かつ高い精度で石油の分子と水の分子の微細化を行い、石油と水から炭素系燃料を製造することができる。
以下に本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。
本発明の第１実施形態に係る炭素系燃料の製造方法１は、図１（ａ）に示すように、石油２と水４から炭素系燃料９を製造する方法であり、石油２の分子を分断する石油の微細化工程Ａと、水４の分子を分断する水の微細化工程Ｂと、これら工程において分断された分子２ａ，４ａ同士を結合させる異分子結合工程Ｃと、を備えている。
この炭素系燃料の製造方法１は、図５に示すように、キャビテーション発生リング（リング）１０を備えた石油の微細化装置２００と、リング１０を備えた水の微細化装置３００と、リング１０を備えた異分子結合装置４００とを備えた炭素系燃料の製造装置１００によって実施される。
本発明の第１実施形態に係る炭素系燃料の製造方法１は、図１（ａ）に示すように、石油２と水４から炭素系燃料９を製造する方法であり、石油２の分子を分断する石油の微細化工程Ａと、水４の分子を分断する水の微細化工程Ｂと、これら工程において分断された分子２ａ，４ａ同士を結合させる異分子結合工程Ｃと、を備えている。
この炭素系燃料の製造方法１は、図５に示すように、キャビテーション発生リング（リング）１０を備えた石油の微細化装置２００と、リング１０を備えた水の微細化装置３００と、リング１０を備えた異分子結合装置４００とを備えた炭素系燃料の製造装置１００によって実施される。
石油の微細化工程Ａでは、図５に示すように、第１のキャビテーション発生リング（第１リング）１０を、石油２が流通するパイプ２０の一部に設置し、第１リング１０内に、石油２を高圧で通過させることで、第１リング１０内にキャビテーションを生じさせて、石油２の分子を分断するようにしている。
本実施形態では、複数の第１リング１０を備えた石油の微細化装置２００を用いて石油２の分子の分断を行っている。また、パイプ２０の一部に設けたポンプ２１によって、石油２を第１リング１０内に高圧で通過させるようにしている。
本実施形態では、複数の第１リング１０を備えた石油の微細化装置２００を用いて石油２の分子の分断を行っている。また、パイプ２０の一部に設けたポンプ２１によって、石油２を第１リング１０内に高圧で通過させるようにしている。
石油２は、この石油の微細化工程Ａで処理されることによって、石油２の分子が分断されて、分断された石油の分子２ａを含んだ石油（ナノ化された石油）３となる。
このように石油２が微細化工程Ａで処理されると、石油２の分子は、その分子内における炭素同士の結合の一部（１箇所又は複数箇所）が分断されて、複数の部位に分かれるものと考えられる。従って、分断された石油の分子２ａに含まれる炭素数は、分断前の石油２の分子に含まれる炭素数よりも小となっているものと考えられる。
石油２としては、炭化水素を主成分とした炭素系燃料であればよく、種々のものを用いることができる。例えば、炭素数１０〜２０程度の軽油や、重油、炭素数４〜１０程度のガソリン等を用いてもよい。また、種々の分子構造とされたものを用いることができ、例えば、パラフィン系、オレフィン系、ナフテン系、芳香族系等のものを用いることができる。なお、用いる石油２としては、炭素系燃料９の高い収率をもたらす点で、パラフィン系のものが望ましい。
このように石油２が微細化工程Ａで処理されると、石油２の分子は、その分子内における炭素同士の結合の一部（１箇所又は複数箇所）が分断されて、複数の部位に分かれるものと考えられる。従って、分断された石油の分子２ａに含まれる炭素数は、分断前の石油２の分子に含まれる炭素数よりも小となっているものと考えられる。
石油２としては、炭化水素を主成分とした炭素系燃料であればよく、種々のものを用いることができる。例えば、炭素数１０〜２０程度の軽油や、重油、炭素数４〜１０程度のガソリン等を用いてもよい。また、種々の分子構造とされたものを用いることができ、例えば、パラフィン系、オレフィン系、ナフテン系、芳香族系等のものを用いることができる。なお、用いる石油２としては、炭素系燃料９の高い収率をもたらす点で、パラフィン系のものが望ましい。
水の微細化工程Ｂでは、図５に示すように、第２のキャビテーション発生リング（第２リング）１０を、水４が流通するパイプ３０の一部に設置し、第２リング１０内に、水４を高圧で通過させることで、第２リング１０内にキャビテーションを生じさせて、水４の分子を分断するようにしている。
本実施形態では、複数の第２リング１０を備えた水の微細化装置３００を用いて水４の分子の分断を行っている。また、パイプ３０の一部に設けたポンプ３１によって、水４を第２リング１０内に高圧で通過させるようにしている。
本実施形態では、複数の第２リング１０を備えた水の微細化装置３００を用いて水４の分子の分断を行っている。また、パイプ３０の一部に設けたポンプ３１によって、水４を第２リング１０内に高圧で通過させるようにしている。
水４は、この水の微細化工程Ｂで処理されることによって、水４の分子が分断されて、分断された水の分子４ａを含んだ水（ナノ化された水）５となる。この水４の分子の分断によって、水４の分子から水素原子や酸素原子が切り出されて、分断された水の分子４ａ（つまり、水素原子のみ又は酸素原子のみから構成される分子４ａや、一部の水素原子や酸素原子を欠いた状態の分子４ａ等）が生じるものと考えられる。
水４としては、例えば、水道水や、井戸水等の自然水、蒸留水、イオン交換水、逆浸透処理を施した水、磁気処理や電気分解処理等を施した水、ミネラル成分を含有した水等、種々のものを用いることができる。
なお、上記では「ナノ化された石油３（水５）」のように「ナノ化」という表現を用いているが、これは、分断された分子２ａ（４ａ）を含んだ石油３（水５）であることを概念的に表現するために、便宜上用いたものである。
水４としては、例えば、水道水や、井戸水等の自然水、蒸留水、イオン交換水、逆浸透処理を施した水、磁気処理や電気分解処理等を施した水、ミネラル成分を含有した水等、種々のものを用いることができる。
なお、上記では「ナノ化された石油３（水５）」のように「ナノ化」という表現を用いているが、これは、分断された分子２ａ（４ａ）を含んだ石油３（水５）であることを概念的に表現するために、便宜上用いたものである。
異分子結合工程Ｃでは、図５に示すように、水の微細化工程Ｂにおいて分断された水の分子４ａと石油の微細化工程Ａにおいて分断された石油の分子２ａとの混合物８が流通するパイプ４０の一部に、第３のキャビテーション発生リング（第３リング）１０を設置し、第３リング内１０に、混合物８を高圧で通過させることで、第３リング１０内にキャビテーションを生じさせて、分断された石油の分子２ａと分断された水の分子４ａとを結合して炭素系燃料９（炭化水素を主成分とした炭素系燃料）を製造するようにしている。
当該炭素系燃料の製造方法１において使用される水４の含有量（容量％）（水４と石油２の混合物における水４の含有量）は、例えば、３０〜５０等としてもよい。
また、上記した工程Ａ，Ｂ，Ｃの処理を受ける前のいずれかの液体（石油２、水４、混合物８）に、適宜、公知の添加剤を加えるようにしてもよい。このように添加剤を加えることによって、異分子結合工程Ｃにおける、分断された石油の分子２ａと水の分子４ａ同士の結合反応が促進されると考えられる。
なお、「異分子結合工程Ｃ」のように「異分子」という表現を用いているが、これは、互いに異なる分子（分断された分子２ａ，４ａ）同士を結合する工程であることを概念的に表現するために、便宜上用いたものである。
当該炭素系燃料の製造方法１において使用される水４の含有量（容量％）（水４と石油２の混合物における水４の含有量）は、例えば、３０〜５０等としてもよい。
また、上記した工程Ａ，Ｂ，Ｃの処理を受ける前のいずれかの液体（石油２、水４、混合物８）に、適宜、公知の添加剤を加えるようにしてもよい。このように添加剤を加えることによって、異分子結合工程Ｃにおける、分断された石油の分子２ａと水の分子４ａ同士の結合反応が促進されると考えられる。
なお、「異分子結合工程Ｃ」のように「異分子」という表現を用いているが、これは、互いに異なる分子（分断された分子２ａ，４ａ）同士を結合する工程であることを概念的に表現するために、便宜上用いたものである。
本実施形態では、複数の第３リング１０を備えた異分子結合装置４００を用いて、分断された石油の分子２ａと分断された水の分子４ａとを結合して炭素系燃料９を製造するようにしている。また、パイプ４０の一部に設けたポンプ４１によって、上記混合物８を第３リング１０内に高圧で通過させるようにしている。
混合物８がこの異分子結合工程Ｃで処理されると、混合物８中に存在する分断された石油の分子２ａと分断された水の分子４ａとが結合して炭素系燃料９が製造される。具体的には、単一又は複数の分断された石油の分子２ａ（炭素数が元の石油２の分子よりも小となった分子２ａ）と、単一又は複数の分断された水の分子４ａ（水素原子のみ又は酸素原子のみから構成される分子４ａや、一部の水素原子や酸素原子を欠いた状態の分子４ａ等）とが共有結合によって結合し、炭素系燃料９が製造されるものと考えられる。
このように製造された炭素系燃料９における水分含有率は、１％未満となっている。また、この異分子結合工程Ｃでは、分断された石油の分子２ａと分断された水の分子４ａとの結合反応の際に反応熱が発生し、反応前よりも約１０℃ほど温度が上昇する。
混合物８がこの異分子結合工程Ｃで処理されると、混合物８中に存在する分断された石油の分子２ａと分断された水の分子４ａとが結合して炭素系燃料９が製造される。具体的には、単一又は複数の分断された石油の分子２ａ（炭素数が元の石油２の分子よりも小となった分子２ａ）と、単一又は複数の分断された水の分子４ａ（水素原子のみ又は酸素原子のみから構成される分子４ａや、一部の水素原子や酸素原子を欠いた状態の分子４ａ等）とが共有結合によって結合し、炭素系燃料９が製造されるものと考えられる。
このように製造された炭素系燃料９における水分含有率は、１％未満となっている。また、この異分子結合工程Ｃでは、分断された石油の分子２ａと分断された水の分子４ａとの結合反応の際に反応熱が発生し、反応前よりも約１０℃ほど温度が上昇する。
次に、当該炭素系燃料の製造方法１（炭素系燃料の製造装置１００）に使用されるリング１０について説明する。
当該リング１０は、液体（石油２、水４、混合物８）が流通するパイプ２０，３０，４０の一部に設置して使用されるものである。
このリング１０は、図２（ａ）及び（ｂ）に示すように、円筒部１１の内部に液体（石油２、水４、混合物８）の流通路１６を形成するようにして、円筒部１１の内周面から中心に向かって複数の突起部１２，１３を突出させた構造とされている。この円筒部１１内に液体を高圧で通過させることで、円筒部１１内にキャビテーションが生じる。
リング１０内を通過させる液体の圧力は、１〜１０ＭＰ程度とすればよく、液体の流速は、１５０ｍ／ｍｉｎ以上とすればよい。この液体の圧力や流速は、効果的なキャビテーションを発生させるために、適宜調整するようにしてもよく、例えば、液体の温度や粘度等に応じて調整するようにしてもよい。
当該リング１０は、液体（石油２、水４、混合物８）が流通するパイプ２０，３０，４０の一部に設置して使用されるものである。
このリング１０は、図２（ａ）及び（ｂ）に示すように、円筒部１１の内部に液体（石油２、水４、混合物８）の流通路１６を形成するようにして、円筒部１１の内周面から中心に向かって複数の突起部１２，１３を突出させた構造とされている。この円筒部１１内に液体を高圧で通過させることで、円筒部１１内にキャビテーションが生じる。
リング１０内を通過させる液体の圧力は、１〜１０ＭＰ程度とすればよく、液体の流速は、１５０ｍ／ｍｉｎ以上とすればよい。この液体の圧力や流速は、効果的なキャビテーションを発生させるために、適宜調整するようにしてもよく、例えば、液体の温度や粘度等に応じて調整するようにしてもよい。
本実施形態では、図２（ａ）及び（ｂ）に示すように、リング１０は、略同寸同形状とされた複数の突起部１２（図例では４個）と、複数の突起部１３（図例では４個）を有し、突起部１３の突出寸法が突起部１２よりも大とされている。
また、本実施形態では、リング１０の複数の突起部１２，１３は、それぞれキノコ状の形状とされており、これらの頭部１２ａ，１３ａのサイズを二種類以上の組み合わせとしている。図例では、頭部１２ａ，１３ａの形状を略円盤状とし、１２ａと１３ａの二種類の頭部を有したリング１０を例示している。
また、本実施形態では、リング１０の複数の突起部１２，１３は、それぞれキノコ状の形状とされており、これらの頭部１２ａ，１３ａのサイズを二種類以上の組み合わせとしている。図例では、頭部１２ａ，１３ａの形状を略円盤状とし、１２ａと１３ａの二種類の頭部を有したリング１０を例示している。
頭部１２ａ，１３ａのサイズは、互いの突起部１２，１３に干渉しない程度とすればよい。また、頭部１２ａ，１３ａのサイズは、図例のものに限定されず、三種類や四種類等の異なるサイズの頭部を用いるようにしてもよい。
また、リング１０の円筒部１１の内径は、例えば、１０〜５０ｍｍとしてもよく、円筒部１１の幅寸法（液体の流通方向に沿う寸法）は、例えば、５〜３０ｍｍとしてもよい。突起部１２，１３の突出寸法は、それぞれの突起部１２，１３が干渉しない寸法とすればよく、例えば、円筒部１１の内径の１／１０〜１／２程度の寸法としてもよい。
また、リング１０としては、酸化アルミニウムやジルコニア等の酸化物系等のセラミックからなるものとしてもよく、または、ステンレス鋼等の金属製のもの、合成樹脂からなるもの等としてもよい。
また、リング１０の円筒部１１の内径は、例えば、１０〜５０ｍｍとしてもよく、円筒部１１の幅寸法（液体の流通方向に沿う寸法）は、例えば、５〜３０ｍｍとしてもよい。突起部１２，１３の突出寸法は、それぞれの突起部１２，１３が干渉しない寸法とすればよく、例えば、円筒部１１の内径の１／１０〜１／２程度の寸法としてもよい。
また、リング１０としては、酸化アルミニウムやジルコニア等の酸化物系等のセラミックからなるものとしてもよく、または、ステンレス鋼等の金属製のもの、合成樹脂からなるもの等としてもよい。
リング１０としては、図２（ａ）及び（ｂ）に示す形状の突起部１２，１３を有したものに限られず、図３（ａ）及び（ｂ）に示すような形状の突起部１４，１５を有したリング１０Ａとしてもよい。
図３（ａ）及び（ｂ）では、断面視して山形状の突起部１４と、円筒状の突起部１５とを備えたリング１０Ａを示している。
なお、突起部はこれらの形状に限定されることはなく、種々の形状のものとすることができる。
図３（ａ）及び（ｂ）では、断面視して山形状の突起部１４と、円筒状の突起部１５とを備えたリング１０Ａを示している。
なお、突起部はこれらの形状に限定されることはなく、種々の形状のものとすることができる。
上記構成とされたリング１０の円筒部１１内に、液体（石油２、水４）をポンプ２１，３１によって高圧で通過させると、液体は、円筒部１１内の流通路１６を進む過程で、突起部１２，１３に衝突し、この衝突した部位の周囲の液体の圧力が、瞬間的に低下した状態となる。
このように、液体の圧力がごく短時間だけ飽和蒸気圧より低くなると、液体の中に存在する１００μｍ以下の微小な気泡核を核として液体が沸騰したり、溶存気体の遊離が生じたりし、これにより小さな気泡（真空マイクロバブル）が多数生成される。
このように、液体の圧力がごく短時間だけ飽和蒸気圧より低くなると、液体の中に存在する１００μｍ以下の微小な気泡核を核として液体が沸騰したり、溶存気体の遊離が生じたりし、これにより小さな気泡（真空マイクロバブル）が多数生成される。
これら真空マイクバブルの周囲の液体の圧力は飽和蒸気圧よりも高いので、周囲の液体が真空マイクロバブルの中心に向かって殺到し、真空マイクロバブルが消滅する瞬間に、殺到した液体が中心で衝突する。これにより、強い圧力波（衝撃波）が発生し、円筒部１１内にキャビテーションが生じる。
このキャビテーションによる強い衝撃波が、真空マイクロバブルの周囲を取り囲む液体の分子に作用し、これら分子を構成する原子同士の結合が切断されて、分子が分断されるものと考えられる。つまり、このキャビテーションによって、液体（石油２及び水４）の分子が分断され、分断された石油の分子２ａを含んだナノ化された石油３、及び分断された水の分子４ａを含んだナノ化された水５が生成されるものと考えられる。
このキャビテーションによる強い衝撃波が、真空マイクロバブルの周囲を取り囲む液体の分子に作用し、これら分子を構成する原子同士の結合が切断されて、分子が分断されるものと考えられる。つまり、このキャビテーションによって、液体（石油２及び水４）の分子が分断され、分断された石油の分子２ａを含んだナノ化された石油３、及び分断された水の分子４ａを含んだナノ化された水５が生成されるものと考えられる。
また、上記構成とされたリング１０の円筒部１１内に、分断された水の分子４ａと分断された石油の分子２ａとの混合物８をポンプ４１によって高圧で通過させると、混合物８は、円筒部１１内の流通路１６を進む過程で、突起部１２，１３に衝突し、この衝突した部位の周囲の液体の圧力が、瞬間的に低下した状態となる。
これにより、上記と同様に、真空マイクロバブルが混合物８中に多数生成され、これら真空マイクロバブルの消滅時に強い圧力波（衝撃波）が発生し、円筒部１１内にキャビテーションが生じる。
このキャビテーションによる強い衝撃波が、真空マイクロバブルの周囲を取り囲む混合物８内の分断された水の分子４ａ及び分断された石油の分子２ａに対して作用する。このキャビテーションの作用と、これら分断された分子２ａ，４ａ同士が高圧で衝突する作用とが相俟って、これら分断された分子２ａ，４ａ同士が共有結合により結合し、炭素系燃料９が製造されるものと考えられる。このように製造された炭素系燃料９は、後記するように、その構成原子として、水素と炭素に加えて酸素を含んでいるものと考えられる。
これにより、上記と同様に、真空マイクロバブルが混合物８中に多数生成され、これら真空マイクロバブルの消滅時に強い圧力波（衝撃波）が発生し、円筒部１１内にキャビテーションが生じる。
このキャビテーションによる強い衝撃波が、真空マイクロバブルの周囲を取り囲む混合物８内の分断された水の分子４ａ及び分断された石油の分子２ａに対して作用する。このキャビテーションの作用と、これら分断された分子２ａ，４ａ同士が高圧で衝突する作用とが相俟って、これら分断された分子２ａ，４ａ同士が共有結合により結合し、炭素系燃料９が製造されるものと考えられる。このように製造された炭素系燃料９は、後記するように、その構成原子として、水素と炭素に加えて酸素を含んでいるものと考えられる。
なお、本実施形態のように、リング１０を、二種類以上のサイズの頭部１２ａ，１３ａを組み合わせた構成とすれば、上記した衝撃波を効率的に発生させることができ、キャビテーションの作用を増幅させることができる。これにより、より効率的に石油２と水４の分子を分断することができるとともに、より効率的にこれら分断された分子２ａ，４ａ同士を結合させて炭素系燃料９を製造することができる。
本実施形態では、図５に示すように、石油の微細化装置２００、水の微細化装置３００、及び異分子結合装置４００を、互いに連結、分離が可能とされた複数個のリング１０を連結させて構成している。これら複数のリング１０を、互いの筒内部が連通するように連結させて、これら装置２００，３００，４００を構成している。
このような構成により、これら装置２００，３００，４００を構成するリング１０の連結個数を適宜増減させることで、キャビテーションの発生量を増減させることが可能となる。リング１０の連結個数を増やせば、キャビテーションの発生量が増加し、上記した衝撃波の発生領域が増えるので、石油２と水４の分子の分断度合いを高めることができるとともに、これら分断された分子２ａ，４ａ同士の結合度合いを高めることができる。一方、リング１０の連結個数を減らせば、石油２と水４の分子の分断度合い、及び分断された分子２ａ，４ａ同士の結合度合いを低くすることができる。
このような構成により、これら装置２００，３００，４００を構成するリング１０の連結個数を適宜増減させることで、キャビテーションの発生量を増減させることが可能となる。リング１０の連結個数を増やせば、キャビテーションの発生量が増加し、上記した衝撃波の発生領域が増えるので、石油２と水４の分子の分断度合いを高めることができるとともに、これら分断された分子２ａ，４ａ同士の結合度合いを高めることができる。一方、リング１０の連結個数を減らせば、石油２と水４の分子の分断度合い、及び分断された分子２ａ，４ａ同士の結合度合いを低くすることができる。
つまり、このようにキャビテーションの発生量を調整することによって、石油２と水４の分子の分断度合い、及び分断された分子２ａ，４ａ同士の結合度合いを調整することができる。従って、石油２や水４、混合物８の温度や粘度等によって、石油２と水４の分子の分断度合いや、分断された分子２ａ，４ａ同士の結合度合いが変動することがあるが、最適な分断度合い及び結合度合いとすべく、リング１０の連結個数を適宜増減させて、キャビテーションの発生量を調整することができる。
ポンプ２１，３１，４１としては、液体（石油２、水４、混合物８）を高圧でパイプ２０，３０，４０内を流通させることができるものであればよく、種々の構成とされたものを用いることができる。ポンプ２１，３１，４１としては、例えば、プランジャーポンプやギアポンプ、カスケードポンプ等を用いるようにしてもよい。
また、パイプ２０，３０，４０としては、高圧の液体（石油２、水４、混合物８）の流通に耐え得る構成とされたものであればよく、例えば、鉄や銅等の金属製のものや、ポリ塩化ビニル等の合成樹脂からなるもの等を用いてもよい。また、パイプ２０，３０，４０の径は、例えば、１〜２０ｍｍとしてもよい。
また、パイプ２０，３０，４０としては、高圧の液体（石油２、水４、混合物８）の流通に耐え得る構成とされたものであればよく、例えば、鉄や銅等の金属製のものや、ポリ塩化ビニル等の合成樹脂からなるもの等を用いてもよい。また、パイプ２０，３０，４０の径は、例えば、１〜２０ｍｍとしてもよい。
次に、当該炭素系燃料の製造方法１（炭素系燃料の製造装置１００）によって製造した炭素系燃料９の成分を分析した結果を示す。
分析会社：日鉄住金テクノロジー株式会社
報告書発行日：平成２５年５月２０日
目的：炭素系燃料についてＧＣ／ＭＳ分析（ガスクロマトグラフ質量分析）を行い、その成分を把握する。
試料：２０１３年３月４日に製造した炭素系燃料。
分析方法：
（試料調整）水とパラフィン系燃料とから炭素系燃料（水の含有量＝３０（容量％））を製造し、約０．１ｇの炭素系燃料をアセトンで希釈し、１０ｍＬに定容したものを、分析試料とした。
（分析装置）
ＧＣ装置（ガスクロマトグラフ装置）：ＨＰ６８９０（ＨＰ（ヒューレット・パッカード）社製）
カラム＝ＵＡ−５ ２８．５ｍ×０．２５ｍｍ×０．２５μｍ、昇温条件＝４０℃（５ｍｉｎ）→１０．０℃／ｍｉｎ→１５０℃→２０．０℃／ｍｉｎ→３２０℃（５ｍｉｎ）、キャリアガス＝Ｈｅ、カラム流量＝１．２ｍＬ／ｍｉｎ、注入口温度＝２８０℃、ｓｐｌｉｔ２０：１
ＭＳ装置（質量分析装置）：ＨＰ５９７３（ＨＰ社製）
マスレンジｍ／ｚ＝２９．０〜５５０．０（スキャン測定）、インターフェイス温度＝３２０℃
分析結果：
ＧＣ／ＭＳ分析によるクロマトグラム及びピーク成分のマスペクトル検索結果によれば、試料をアセトンで希釈した液からは、飽和炭化水素（Ｃ９Ｈ２０〜Ｃ２７Ｈ５６）やカルボン酸エステル（パルミチン酸メチル、オレイン酸メチル）と考えられるピークを強く検出した。
分析会社：日鉄住金テクノロジー株式会社
報告書発行日：平成２５年５月２０日
目的：炭素系燃料についてＧＣ／ＭＳ分析（ガスクロマトグラフ質量分析）を行い、その成分を把握する。
試料：２０１３年３月４日に製造した炭素系燃料。
分析方法：
（試料調整）水とパラフィン系燃料とから炭素系燃料（水の含有量＝３０（容量％））を製造し、約０．１ｇの炭素系燃料をアセトンで希釈し、１０ｍＬに定容したものを、分析試料とした。
（分析装置）
ＧＣ装置（ガスクロマトグラフ装置）：ＨＰ６８９０（ＨＰ（ヒューレット・パッカード）社製）
カラム＝ＵＡ−５ ２８．５ｍ×０．２５ｍｍ×０．２５μｍ、昇温条件＝４０℃（５ｍｉｎ）→１０．０℃／ｍｉｎ→１５０℃→２０．０℃／ｍｉｎ→３２０℃（５ｍｉｎ）、キャリアガス＝Ｈｅ、カラム流量＝１．２ｍＬ／ｍｉｎ、注入口温度＝２８０℃、ｓｐｌｉｔ２０：１
ＭＳ装置（質量分析装置）：ＨＰ５９７３（ＨＰ社製）
マスレンジｍ／ｚ＝２９．０〜５５０．０（スキャン測定）、インターフェイス温度＝３２０℃
分析結果：
ＧＣ／ＭＳ分析によるクロマトグラム及びピーク成分のマスペクトル検索結果によれば、試料をアセトンで希釈した液からは、飽和炭化水素（Ｃ９Ｈ２０〜Ｃ２７Ｈ５６）やカルボン酸エステル（パルミチン酸メチル、オレイン酸メチル）と考えられるピークを強く検出した。
考察：
当該炭素系燃料の製造方法１によって、処理前には存在していなかったカルボン酸エステル（パルミチン酸メチル、オレイン酸メチル）が新たに生成されたものと考えられる。これらカルボン酸エステルの生成メカニズムとしては、キャビテーションによって分断された石油２の分子に、分断された水の分子４ａ由来の酸素が結合することによって、これらカルボン酸エステルが生成されたものと考えられる。
当該炭素系燃料の製造方法１によって、処理前には存在していなかったカルボン酸エステル（パルミチン酸メチル、オレイン酸メチル）が新たに生成されたものと考えられる。これらカルボン酸エステルの生成メカニズムとしては、キャビテーションによって分断された石油２の分子に、分断された水の分子４ａ由来の酸素が結合することによって、これらカルボン酸エステルが生成されたものと考えられる。
次に、当該炭素系燃料の製造方法１（炭素系燃料の製造装置１００）によって製造した炭素系燃料９のＣＨＮ分析の結果を示す。
測定会社：株式会社ニチユ・テクノ
報告書発行日：２０１４年２月１７日
測定試料：水と石油とから製造した炭素系燃料（水の含有量＝４０（容量％））
測定結果：
考察：
この炭素系燃料には、炭素原子や水素原子の他に、酸素原子が含まれていることが示されている。この炭素系燃料の酸素原子は、水の分子に由来するものであることが示唆される。
測定会社：株式会社ニチユ・テクノ
報告書発行日：２０１４年２月１７日
測定試料：水と石油とから製造した炭素系燃料（水の含有量＝４０（容量％））
測定結果：
この炭素系燃料には、炭素原子や水素原子の他に、酸素原子が含まれていることが示されている。この炭素系燃料の酸素原子は、水の分子に由来するものであることが示唆される。
上記構成とされた第１実施形態に係る炭素系燃料の製造方法１、炭素系燃料の製造装置１００、及びキャビテーション発生リング（リング）１０によれば、簡易な方法によって、効率的かつ高い精度で石油の分子と水の分子の微細化を行い、石油と水から炭素系燃料を製造することができる。
つまり、リング１０は、円筒部１１と突起部１２，１３とを備えた簡易な構造体でありながらも、該リング１０内で生じたキャビテーションによって石油２や水４といった液体の分子を分断することができる。
また、当該炭素系燃料の製造方法１、炭素系燃料の製造装置１００によれば、このように簡易な構造とされたリング１０を用いて、該リング１０内で生じたキャビテーションによって石油２の分子と水４の分子を分断し、さらにこれら分断された石油の分子２ａと水の分子４ａとを結合させて炭素系燃料９を製造することができる。
つまり、リング１０は、円筒部１１と突起部１２，１３とを備えた簡易な構造体でありながらも、該リング１０内で生じたキャビテーションによって石油２や水４といった液体の分子を分断することができる。
また、当該炭素系燃料の製造方法１、炭素系燃料の製造装置１００によれば、このように簡易な構造とされたリング１０を用いて、該リング１０内で生じたキャビテーションによって石油２の分子と水４の分子を分断し、さらにこれら分断された石油の分子２ａと水の分子４ａとを結合させて炭素系燃料９を製造することができる。
また、このようにキャビテーションによって石油２の分子と水４の分子を分断して炭素系燃料９を製造するものであるので、例えば、石油２や水４に対して、これら液体に共振する周波数の波動を当てて分子の分断を行うようにした場合等と比べて、比較的確実に精度よく分子を分断することができる。また、このように、分子の分断の精度を高めることができるので、結果として、炭素系燃料９の品質が安定化し、収率も向上し、効率的な炭素系燃料９の製造がなされる。
また、石油２の分子と水４の分子の分断や、分断された石油の分子２ａと水の分子４ａとの結合の工程において、高温の熱エネルギーや高圧力の付与等が不要となるので、高温高圧処理のための大掛かりな設備や場所等が不要となり、簡易な方法による炭素系燃料９の製造が可能となる。また、高温の熱エネルギーが不要となるので、石油の代替品を製造するために石油を消費するというような非効率な状況をなくすことができる。
また、炭素系燃料９の製造に水４を使用しているので、従来と比べて燃料を合成する際の製造コストを大幅に削減することができる。また、従来の燃料と比べて、製造された炭素系燃料９中の炭化水素の含有率が低いので、炭素系燃料９の燃焼時に発生する二酸化炭素量を削減することができ、地球温暖化等の環境問題の解決の糸口になり得る。また、現状と比べて、水４の含有量の分だけ、石油の使用量を減らすことができるので、限りある天然資源である石油の有効利用を図ることができる。
また、炭素系燃料９の製造に水４を使用しているので、従来と比べて燃料を合成する際の製造コストを大幅に削減することができる。また、従来の燃料と比べて、製造された炭素系燃料９中の炭化水素の含有率が低いので、炭素系燃料９の燃焼時に発生する二酸化炭素量を削減することができ、地球温暖化等の環境問題の解決の糸口になり得る。また、現状と比べて、水４の含有量の分だけ、石油の使用量を減らすことができるので、限りある天然資源である石油の有効利用を図ることができる。
次に、第２実施形態に係る炭素系燃料の製造方法１Ａについて説明する。
本実施形態に係る炭素系燃料の製造方法１Ａは、図１（ｂ）に示すように、水の微細化工程Ｂにおいて処理される前の水４に多数の気泡７を含ませる気液混合工程Ｄを備えている。この炭素系燃料の製造方法１Ａは、図６に示すように、気液混合装置２２を備えた炭素系燃料の製造装置１００Ａによって実施される。
この気液混合工程Ｄでは、図６に示すように、第１のキャビテーション発生リング１０（第１リング）より上流の水４が流通するパイプ３０内に気体６を混入して、水４に多数の気泡７を含ませるようにしている。
この気泡７を含んだ水４を第１リング１０内に高圧で通過させることで、第１リング１０内にキャビテーションが生じ、このキャビテーションの作用によって、水４の分子が分断されるとともに、気泡７がナノサイズに微細化されてナノバブル７ａが生成される。
本実施形態に係る炭素系燃料の製造方法１Ａは、図１（ｂ）に示すように、水の微細化工程Ｂにおいて処理される前の水４に多数の気泡７を含ませる気液混合工程Ｄを備えている。この炭素系燃料の製造方法１Ａは、図６に示すように、気液混合装置２２を備えた炭素系燃料の製造装置１００Ａによって実施される。
この気液混合工程Ｄでは、図６に示すように、第１のキャビテーション発生リング１０（第１リング）より上流の水４が流通するパイプ３０内に気体６を混入して、水４に多数の気泡７を含ませるようにしている。
この気泡７を含んだ水４を第１リング１０内に高圧で通過させることで、第１リング１０内にキャビテーションが生じ、このキャビテーションの作用によって、水４の分子が分断されるとともに、気泡７がナノサイズに微細化されてナノバブル７ａが生成される。
図４（ａ）には、ナノサイズに微細化される前の気泡７を示し、図４（ｂ）には、ナノバブル７ａを示している。気泡７のサイズは、２００〜２０００μｍ程度であり、ナノバブル７ａのサイズは、１００〜５００ｎｍ程度である。
第１リング１０内に生じたキャビテーションによって、水４の中に真空マイクロバブルが生成されるが、この真空マイクロバブルが、水４の中に生成された気泡７に衝突することによって、気泡７が瞬時にナノバブル７ａに破壊（微細化）される。
この破壊の際に急激な断熱圧縮反応が起こり、ナノバブル７ａの中で超高圧、超高温の極限反応場が形成されるものと考えられる。この極限反応場がナノバブル７ａの周囲の水４に作用することによって、水４の分子が効率的に分断されるようになると考えられる。
第１リング１０内に生じたキャビテーションによって、水４の中に真空マイクロバブルが生成されるが、この真空マイクロバブルが、水４の中に生成された気泡７に衝突することによって、気泡７が瞬時にナノバブル７ａに破壊（微細化）される。
この破壊の際に急激な断熱圧縮反応が起こり、ナノバブル７ａの中で超高圧、超高温の極限反応場が形成されるものと考えられる。この極限反応場がナノバブル７ａの周囲の水４に作用することによって、水４の分子が効率的に分断されるようになると考えられる。
また、本実施形態では、図１（ｂ）に示すように、炭素系燃料の製造方法１Ａは、異分子結合工程Ｃにおいて分断された石油の分子２ａと分断された水の分子４ａとが結合して生じた生成物の分子結合を安定化させる安定化工程Ｅを、さらに備えている。
この安定化工程Ｅでは、図６に示すように、前記生成物を磁気ミキサー４３内に通過させて、生成物の分子結合を安定化させるようにしている。
生成物を磁気ミキサー４３内に通過させると、生成物にマイナスイオンが付与される。これにより、マイナスイオン同士の反発作用によって、生成物同士がくっつき難くなる。
なお、磁気ミキサー４３としては、生成物に対してマイナスイオンを付与することのできるものであればよく、種々の構成とされたものを用いることができる。
この安定化工程Ｅでは、図６に示すように、前記生成物を磁気ミキサー４３内に通過させて、生成物の分子結合を安定化させるようにしている。
生成物を磁気ミキサー４３内に通過させると、生成物にマイナスイオンが付与される。これにより、マイナスイオン同士の反発作用によって、生成物同士がくっつき難くなる。
なお、磁気ミキサー４３としては、生成物に対してマイナスイオンを付与することのできるものであればよく、種々の構成とされたものを用いることができる。
上記構成とされた第２実施形態に係る炭素系燃料の製造方法１Ａでは、水の微細化工程Ｂにおいて処理される前の水４に多数の気泡７を含ませる気液混合工程Ｄを備えている。
従って、キャビテーションによって水４の中に生じた真空マイクロバブルが、気泡７に衝突して、気泡７を瞬時にナノバブル７ａに破壊し、これにより急激な断熱圧縮現象が生じるので、ナノバブル７ａの周囲の水４の分子が効率的に分断される。
また、本実施形態では、炭素系燃料の製造方法１Ａは、分断された石油の分子２ａと分断された水の分子４ａとが結合して生じた生成物の分子結合を安定化させる安定化工程Ｅを、さらに備えている。
従って、この安定化工程Ｅにおいて、生成物を磁気ミキサー４３内に通過させることによって、生成物にマイナスイオンが付与され、これにより、生成物同士がくっつき難くなり、これらが結合することを抑制することができる。これにより、生成物の分子結合が安定化するので、炭素系燃料９の品質を安定させることができる。
なお、上記第２実施形態に係る炭素系燃料の製造方法１Ａでは、気液混合工程Ｄと安定化工程Ｅとを備えた例を示しているが、これらの工程Ｄ，Ｅのいずれか一方を備えたものとしてもよい。
従って、キャビテーションによって水４の中に生じた真空マイクロバブルが、気泡７に衝突して、気泡７を瞬時にナノバブル７ａに破壊し、これにより急激な断熱圧縮現象が生じるので、ナノバブル７ａの周囲の水４の分子が効率的に分断される。
また、本実施形態では、炭素系燃料の製造方法１Ａは、分断された石油の分子２ａと分断された水の分子４ａとが結合して生じた生成物の分子結合を安定化させる安定化工程Ｅを、さらに備えている。
従って、この安定化工程Ｅにおいて、生成物を磁気ミキサー４３内に通過させることによって、生成物にマイナスイオンが付与され、これにより、生成物同士がくっつき難くなり、これらが結合することを抑制することができる。これにより、生成物の分子結合が安定化するので、炭素系燃料９の品質を安定させることができる。
なお、上記第２実施形態に係る炭素系燃料の製造方法１Ａでは、気液混合工程Ｄと安定化工程Ｅとを備えた例を示しているが、これらの工程Ｄ，Ｅのいずれか一方を備えたものとしてもよい。
１，１Ａ 炭素系燃料の製造方法
Ａ 石油の微細化工程
Ｂ 水の微細化工程
Ｃ 異分子結合工程
Ｄ 気液混合工程
Ｅ 安定化工程
２ 石油
２ａ 分断された石油の分子
４ 水
４ａ 分断された水の分子
６ 気体
７ 気泡
８ 混合物
９ 炭素系燃料
１０，１０Ａ キャビテーション発生リング（第１乃至第３のキャビテーション発生リング、リング）
１１ 円筒部
１２，１３，１４，１５ 突起部
１６ 流通路
２０ 石油が流通するパイプ
３０ 水が流通するパイプ
４０ 混合物が流通するパイプ
４３ 磁気ミキサー
１００，１００Ａ 炭素系燃料の製造装置
２００ 石油の微細化装置
３００ 水の微細化装置
４００ 異分子結合装置
Ａ 石油の微細化工程
Ｂ 水の微細化工程
Ｃ 異分子結合工程
Ｄ 気液混合工程
Ｅ 安定化工程
２ 石油
２ａ 分断された石油の分子
４ 水
４ａ 分断された水の分子
６ 気体
７ 気泡
８ 混合物
９ 炭素系燃料
１０，１０Ａ キャビテーション発生リング（第１乃至第３のキャビテーション発生リング、リング）
１１ 円筒部
１２，１３，１４，１５ 突起部
１６ 流通路
２０ 石油が流通するパイプ
３０ 水が流通するパイプ
４０ 混合物が流通するパイプ
４３ 磁気ミキサー
１００，１００Ａ 炭素系燃料の製造装置
２００ 石油の微細化装置
３００ 水の微細化装置
４００ 異分子結合装置
Claims (4)
- 円筒部の内部に液体の流通路を形成するようにして、前記円筒部の内周面から中心に向かって複数の突起部を突出させており、前記円筒部内に前記液体を高圧で通過させることで、前記円筒部内にキャビテーションを生じさせて、前記液体の分子を分断させる、液体が流通するパイプの一部に設置して使用される第１のキャビテーション発生リングを備え、石油の分子を分断する、石油の微細化装置と、
円筒部の内部に液体の流通路を形成するようにして、前記円筒部の内周面から中心に向かって複数の突起部を突出させており、前記円筒部内に前記液体を高圧で通過させることで、前記円筒部内にキャビテーションを生じさせて、前記液体の分子を分断させる、液体が流通するパイプの一部に設置して使用される第２のキャビテーション発生リングを備え、水の分子を分断する、水の微細化装置と、
円筒部の内部に液体の流通路を形成するようにして、前記円筒部の内周面から中心に向かって複数の突起部を突出させており、前記円筒部内に前記液体を高圧で通過させることで、前記円筒部内にキャビテーションを生じさせて、前記液体の分子を分断させる、液体が流通するパイプの一部に設置して使用される第３のキャビテーション発生リングを備え、該第３のキャビテーション発生リング内に、前記石油の微細化装置によって分断された石油の分子と、前記水の微細化装置によって分断された水の分子と、の混合物を、高圧で通過させることで、前記第３のキャビテーション発生リング内でキャビテーションを生じさせて、前記分断された石油の分子と前記分断された水の分子とを結合して炭素系燃料を製造する異分子結合装置と、を備えたことを特徴とする炭素系燃料の製造装置。 - 石油の分子を分断する石油の微細化工程と、水の分子を分断する水の微細化工程と、これら工程において分断された分子同士を結合させる異分子結合工程と、を備えた炭素系燃料の製造方法であって、
前記石油の微細化工程では、第１のキャビテーション発生リングを、前記石油が流通するパイプの一部に設置し、該第１のキャビテーション発生リング内に、前記石油を高圧で通過させることで、該第１のキャビテーション発生リング内にキャビテーションを生じさせて、前記石油の分子を分断し、
前記水の微細化工程では、第２のキャビテーション発生リングを、水が流通するパイプの一部に設置し、該第２のキャビテーション発生リング内に、前記水を高圧で通過させることで、該第２のキャビテーション発生リング内にキャビテーションを生じさせて、前記水の分子を分断し、
前記異分子結合工程では、前記水の微細化工程において分断された水の分子と前記石油の微細化工程において分断された石油の分子との混合物が流通するパイプの一部に、第３のキャビテーション発生リングを設置し、該第３のキャビテーション発生リング内に、前記混合物を高圧で通過させることで、該第３のキャビテーション発生リング内にキャビテーションを生じさせて、前記分断された石油の分子と前記分断された水の分子とを結合して炭素系燃料を製造するものとされており、
前記第１乃至第３のキャビテーション発生リングは、円筒部の内部に液体の流通路を形成するようにして、前記円筒部の内周面から中心に向かって複数の突起部を突出させており、前記円筒部内に前記液体を高圧で通過させることで、前記円筒部内にキャビテーションを生じさせて、前記液体の分子を分断させる、液体が流通するパイプの一部に設置して使用されるキャビテーション発生リングとされている、ことを特徴とする炭素系燃料の製造方法。 - 請求項２において、
前記第１のキャビテーション発生リングより上流の前記水が流通するパイプ内に気体を混入して、水に多数の気泡を含ませる気液混合工程を備えており、
前記気泡を含んだ水を前記第１キャビテーション発生リング内に高圧で通過させることで、該第１のキャビテーション発生リング内にキャビテーションを生じさせて、前記水の分子を分断するとともに、前記気泡をナノサイズに微細化することを特徴とする炭素系燃料の製造方法。 - 請求項２又は請求項３において、
前記異分子結合工程において、前記分断された石油の分子と前記分断された水の分子とが結合して生じた生成物を、磁気ミキサー内に通過させて、前記生成物の分子結合を安定化させる安定化工程を、さらに備えたことを特徴とする炭素系燃料の製造方法。
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