JP5074804B2 - タイロッドおよびその製造方法 - Google Patents
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Description
(実施例1−1)
表1に示す鋼材(JISG4051に規定されるS48C)を熱間鍛造により、直径22mm、長さ30mmのねじ締結用の取り付け部と、外周径36mmのボールジョイントの取り付け部と、これらを連結する軸部とからなるタイロッドを熱間鍛造により製作した。具体的には、軸部の端部の断面積が415mm2、軸部の小断面積部のうち最小となる断面積が329mm2となるように、(具体的には、両端部の各断面積に対する前記小断面積部の断面積の比が79.3%となるように)タイロッドを熱間鍛造により製作した。そして、タイロッドを900℃に加熱した後、両端の取付け部を除く軸部を全周から強制冷却した。尚、該強制冷却の条件は、冷却箇所が、冷却開始温度900℃、冷却終了温度50℃〜100℃の範囲となり、両端の取り付け部からの復熱による軸の最高温度が400℃〜450℃の範囲となるように、両端の取り付け端部の復熱により、軸部の焼戻しを行った。
実施例1−1に係るタイロッドを、実機車両のステアリング装置に組込み、従来のもの(タイロッドの断面積に変化がないもの)と比較することにより、操舵性の向上があったかを評価すべく、操舵性の官能評価試験を行った。具体的には、7名のテストドライバのうち、5名以上のテストドライバが、操舵感覚が向上したと判断した場合には、操舵性向上の効果があり(○)とし、それ以外の場合には、操舵性向上の効果なし(×)とした。この結果を、表2に示す。
実施例1−1と同じように、タイロッドを製作した。実施例1−1と相違する点は、小断面積部の断面積を表2に示すように、それぞれ両端部の各断面積に対する小断面積部の断面積の比(断面積比)が0.8以下となるように順次小さくした点である。そして、実施例1−2〜1−5のタイロッドに対して、実施例1−1と同様の評価試験を行った。この結果を、表2に示す。
実施例1−1と同じように、タイロッドを製作した。実施例1−1が比較例1−1〜1−3と相違する点は、小断面積部の断面積を表2に示すように、順次、402mm2(断面積比96.9%),377mm2(断面積比90.8%),124mm2(断面積比29.9%)とした点である。そして、比較例1−1〜1−3のタイロッドに対して、実施例1−1と同様の評価試験を行った。この結果を、表2に示す。
実施例1−1〜1−5のタイロッドは、従来のタイロッド(断面積比100%)に比べて、操舵性が向上した。一方、比較例1−1〜1−2は、従来のタイロッドに比べて、操舵性の向上は認められなかった。また、比較例1−3は、明らかな強度不足が認められ、実機車両に搭載できるものではなかった。
実施例1−1と同じように、タイロッドを製作した。実施例2−1が、実施例1−1と相違する点は、表3に示すような小断面積部の面積となるような形状(形状区分A)とした点が相違しており(実施例1−2に相当)、実施例2−2がさらに大きく相違する点は、前記相違点に加え、表4に示すように冷却終了温度を220℃にした点である。
タイロッドの小断面積部と両端部との表面硬さを測定し、両端部の硬さに対する小断面積部の硬さの比を算出した。また、軸方向に沿って、荷重10kgfにおけるビッカース硬さをビッカース硬度計により測定し、軸方向に沿った硬度変化部の長さLの測定を行った。これらの結果を、表5に示す。
顕微鏡による金属観察により、小断面積部の金属組織を観察し、マルテンサイト組織分率を測定した。この結果を表5に示す。
実施例2−1,2−2のタイロッドを圧縮試験機に配置し、タイロッドの座屈時の荷重(座屈強度)及びそのときのタイロッド変位を測定した。また、タイロッドの変位と座屈強度とを変位−荷重線図に表し、該線図における勾配をタイロッドの剛性として算出した。この結果を表6に示す。なお、座屈荷重と硬度変化部の長さの関係を図4に示した。
熱処理硬化部と硬度変化部を含むように、引張り試験片を製作し、試験片の軸方向に引張圧縮の繰返し荷重を107回加えることにより耐久した最大荷重を疲労限度(疲労強度)として測定した。この結果を、表6に示す。
タイロッドの軸部からハーフサイズのUノッチシャルピー試験片を採取し、−40℃の雰囲気でシャルピ試験を行い、衝撃値を測定した。この結果を表6に示す。
比較例2−1として、表3に示す条件を満たす形状のタイロッドを熱間鍛造により製作し、その後、表4に示すように、900℃で焼準処理を行い、大気中で放冷した。比較例2−2として、比較例2−1と同じ形状のタイロッドを表4に示す条件に従って、製作した。そして、実施例2−1と同様の評価試験を行った。この結果を表5及び表6に示す。
実施例2−1と同じようにして比較例3−1〜比較例3−4のタイロッドを製作した。比較例3−1が実施例2−1と大きく相違する点は、冷却開始温度が700℃(800℃未満)と低い点である。比較例3−2が実施例2−1と大きく相違する点は、主に復熱後の軸部の最高温度を250℃(300℃未満)とした点である。比較例3−3が実施例2−1と大きく相違する点は、軸部の一方向から冷却した点である。比較例3−4が実施例2−1と相違する点は、軸部の小断面積部を含む部分を900℃で高周波焼入れし、さらに、400℃で焼戻しをした点である。そして、比較例3−1〜3−4についても、実施例2−1と同様の評価試験を行った。この結果を表5及び表6に示す。
実施例2−1,2−2に比べて、比較例2−1,2−2は、該両端部の各断面積に対する前記小断面積部の断面積の比が0.8を越えていたため(表3参照)、実施例2−1,2−2よりも剛性が高かった(表6参照)。この結果及び前記結果1より、実施例2−1,2−2のように剛性が低い方が、操舵時にタイロッドがしなり、操舵感覚が向上するものと考えられる。
Claims (4)
- 軸部と該軸部の両端に取付け部とを少なくとも備えたタイロッドであって、
前記軸部は、前記軸部の両端部の各断面積よりも小さい断面積となる小断面積部を有し、前記両端部の各断面積に対する前記小断面積部の断面積の比が0.8以下であり、前記両端部の各端部の硬さに対する前記小断面積部の硬さの比が、前記小断面積部の断面積に対する前記両端部の各断面積の比以上であることを特徴とするタイロッド。 - 前記タイロッドは鉄系材料からなり、前記小断面積部の少なくとも表面組織は、マルテンサイト組織分率が90%以上であることを特徴とする請求項1に記載のタイロッド。
- 前記軸部は、前記小断面積部を含む部分を熱処理により硬化させた熱処理硬化部を少なくとも備え、該熱処理硬化部と、前記熱処理硬化部以外の部分との境界には、前記タイロッドの軸方向に沿って連続的に硬さが変化する硬度変化部が形成されており、前記硬度変化部の前記軸方向に沿った長さは10mm以上であることを特徴とする請求項2に記載のタイロッド。
- 軸部と該軸部の両端に取付け部とを少なくとも備えたタイロッドの製造方法であって、
該製造方法は、前記タイロッドに鉄系材料を用い、前記軸部が前記軸部の両端部の各断面積よりも小さい断面積となる小断面積部を有し、該両端部の各断面積に対する前記小断面積部の断面積の比が0.8以下となるようにタイロッドを加工する工程を含み、かつ、前記加工工程において、前記タイロッドに焼準処理を行い、さらに、前記加工工程後において、前記焼準処理後直ちにタイロッドの前記軸部の前記小断面積部を含む部分のみを冷却する工程と、焼準処理により加熱された両端の取付け部の復熱により、前記小断面部を含む部分を焼戻す工程と、を含むことを特徴とするタイロッドの製造方法。
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