JP4738792B2 - シート用パッド - Google Patents
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Description
前記センターサポート部およびサイドサポート部は、基本的に第1の発泡体で構成され
前記第1の発泡体よりも構造的強度を低く設定した一対の第2の発泡体が前記センターサポート部およびサイドサポート部に跨がるように第1の発泡体の下側に夫々設けられ、かつ該第2の発泡体がセンターサポート部側から該サイドサポート部側に向かってその厚みが大きくなるよう形成され、
前記第1の発泡体より構造的強度の高い剛性領域が前記第2の発泡体の外側方に一体的に設けられたことを特徴とする。
以下に実施例に係る座部30をなすシート用パッド12の作用を説明する。本発明に係るシート用パッドは、乗員の体格の大小によってその作用が異なるため、先ず基準となる標準的な乗員がシート用パッド12に着座した際の作用を説明する。標準的な体格の乗員の着座前後のシート用パッド12の状態を説明すると、図4および図5に示す如く、全く撓んで変形していない状態の第2の発泡体18,18および剛性領域40,40(図4(a)および図5(二点鎖線)参照)が、第2の発泡体18,18においては乗員の着座部位に対応して下側に撓んで変形し、剛性領域40,40においては撓んで変形した第2の発泡体18,18によってセンターサポート部37側(図5においては左側)に引っ張られるように撓むことになる(図4(b)および図5(実線)参照)。
前述の実施例において剛性領域40,40は、第1の発泡体16および第2の発泡体18の間に形成される重複部17の一部であったが、第1の発泡体16および第2の発泡体18とは全く異なり、かつ2つの発泡体16,18よりもその構造的強度が高くされた部材を使用することも可能である。例えば、剛性領域40,40となる部材を、第2の発泡体18,18と共に成形型内([0013]参照)に載置し、ここに第1の発泡体16の発泡原料を注入すればよい。この場合、第2の発泡体18,18と剛性領域40,40とは、乗員の着座による荷重によって分離しない程度の接着力等によって接合されている必要がある。
前述の実施例においては、センターサポート部37およびサイドサポート部38,38に跨って一対の第2の発泡体18,18が配置されているが、図9に示す如く、一対の第2の発泡体18,18を連続した1つの第2の発泡体18として、すなわちセンターサポート部37の幅方向の略中央部近傍で連続し、該略中央部近傍で線対称な形状をなすよう連結された状態として配置するようにしてもよい。基本的に本発明においては、乗員の下方に位置する第2の発泡体18,18の厚みを制御することによっても、体格の大小への対応性を発現させているが、第2の発泡体18における厚みの変動をより緻密に制御することで、体格差に対してより細かな対応が可能となる。また前述([0013])したインサート成形による製造においては、一度に第2の発泡体18を成形型内に設置できるため、製造コスト低減の効果も期待できる。
以下に実施例に係るシート用パッドを座部として使用したシートについての実験例を示す。なお本発明はこの実験例に限定されるものではない。
JASO B 408の荷重試験に準拠し、φ80の加圧板を使用した際の行き荷重0.98MPa(10kgf/cm2)における撓み量となる戻り荷重値が、0.245MPa(2.5kgf/cm2)に設定された実施例に係る第2の発泡体と、0.588MPa(6kgf/cm2)に設定された比較例に係る第2の発泡体とを夫々左右の所定位置に配置して図1に示す構造となるシート用パッドを製造した。そしてこのシート用パッドを座部として使用し、ここに体重80kgの男性を乗員として着座させた際の圧力変動を観察した。ここで圧力変動は、圧力分散測定システム(商品名 Clinscat;ニッタ製)を使用して圧力分布として、着座時にシート用パッドに接触する大腿部から臀部にかけての圧力(kPa)を測定することで評価した。
圧力分布の結果を図10に示す。ここで、図10の右側は実施例に係る第2の発泡体を使用した部位の結果であり、左側は比較例に係る第2の発泡体を使用した部位の結果である。この結果から、比較例においてはその圧力が2.99kPa(22.4mmHg)を超える領域が臀部および大腿部側面の広い範囲で認められ、更に一部では3.20kPa(24.0mmHg)を超えて臀部直下と同等の高い圧力となっていることが確認され、当該部位に高い側圧感が発生していることが確認できる。これに対して本発明に係る実施例については、最大でも2.67kPa(20.0mmHg)未満となっており、圧力が小さくなり、均質化されて、側圧感が殆どない状態であることが確認された。
下記の表1の戻り荷重値となるよう配合等を調整して製造した第2の発泡体を使用し、図1に示す構造となる戻り荷重値0.0392、0.0490、0.2950、0.4900および0.5880MPa(0.4、0.5、2.5、5.0および6.0kgf/cm2)毎に体重40、60または80kgの男性を乗員として着座させた際の圧力変動を観察した。ここで圧力変動は、実験1に従って測定し、圧力分布の幅が2.99kPa(22.4mmHg)未満では○、2.99kPa(22.4mmHg)〜3.63kPa(27.2mmHg)の範囲ではは△、3.63kPa(27.2mmHg)を超える場合ではでは×として評価し、更に各戻り荷重値毎に、○:体格差がない、×:体格差がある、によって体格差評価を行なった。
前述した測定方法に従い得られた表1に併記する。この表1から分かる通り、戻り荷重値を本発明で記載した範囲内とした第2の発泡体を使用することで、側圧感を低減した好適なシート用パッドが得られることが確認された。
16 第1の発泡体
17 重複部
18 第2の発泡体
37 センターサポート部
38 サイドサポート部
40 剛性領域
Claims (6)
- 着座時に乗員の臀部が直接接触するセンターサポート部(37)と、このセンターサポート部(37)の両側に位置し、該乗員の臀部側方を両側から保持するサイドサポート部(38,38)とからなるシート用パッドにおいて、
前記センターサポート部(37)およびサイドサポート部(38,38)は、基本的に第1の発泡体(16)で構成され、
前記第1の発泡体(16)よりも構造的強度を低く設定した一対の第2の発泡体(18,18)が前記センターサポート部(37)およびサイドサポート部(38,38)に跨がるように第1の発泡体(16)の下側に夫々設けられ、かつ該第2の発泡体(18,18)がセンターサポート部(37)側から該サイドサポート部(38,38)側に向かってその厚みが大きくなるよう形成され、
前記第1の発泡体(16)より構造的強度の高い剛性領域(40,40)が前記第2の発泡体(18,18)の外側方に一体的に設けられた
ことを特徴とするシート用パッド。 - 前記第2の発泡体(18,18)は、三次元網目構造体から構成され、
前記剛性領域(40,40)は、前記第2の発泡体(18)の骨格内に第1の発泡体(16)となる発泡原料を含浸させて発泡硬化した重複部(17)から形成され、第1の発泡体(16)と第2の発泡体(18,18)とが剛性領域(40,40)を介して一体化される請求項1記載のシート用パッド。 - 前記重複部(17)は、前記第2の発泡体(18,18)の外側全域に亘って形成されて、前記剛性領域(40,40)は、重複部(17)の一部として形成された請求項1または2記載のシート用パッド。
- 前記第2の発泡体(18,18)は、上面がセンターサポート部(37)側からサイドサポート部(38,38)側に向けて上方傾斜するよう形成され、前記剛性領域(40,40)の厚みが、前記第2の発泡体(18,18)の上面に形成された重複部(17)の厚みより大きくなるよう形成された請求項3記載のシート用パッド。
- 前記第2の発泡体(18)は、JASO B 408の荷重試験に準拠し、φ80の加圧板を使用した際の行き荷重値0.98MPaにおける撓み量となる戻り荷重値が、0.049〜0.490MPaの範囲に設定されている請求項1〜4の何れか一項に記載のシート用パッド。
- 前記一対の第2の発泡体(18,18)は、前記センターサポート部(37)の幅方向の略中央部近傍で連続し、該略中央部近傍で線対称な形状をなすよう連結されている請求項1〜5の何れか一項に記載のシート用パッド。
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