JP3577990B2 - Refrigerant recovery device - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷媒回収装置に関し、特に、冷媒回収の効率対策に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、冷凍装置としての空気調和装置は、多数のものが知られている。例えば、特開平８−１００９４４号公報に開示されているように、圧縮機と四路切換弁と室外熱交換器と電動膨張弁とレシーバと室内熱交換器とが冷媒配管によって順に接続されて空気調和装置を構成しているものがある。該空気調和装置は、冷房運転と暖房運転とを行い得るように構成されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上述した空気調和装置を始め、各種の空気調和装置の更新需要時において、既設の冷媒配管をそのまま流用しようとすると、冷媒配管の内部を洗浄しなければならない。つまり、冷媒配管の内面には、潤滑油が付着したり、ゴミなどが付着している場合が多い。特に、従来のＣＦＣ系冷媒等では潤滑油に鉱油が用いられていたのに対し、ＨＦＣ系冷媒では潤滑油に合成油が用いられる。このため、鉱油の潤滑油が既設の冷媒配管に残存していると、新設の冷媒回路において、異物（コンタミネーション）が生じる。この異物が絞り機構を閉塞したり、圧縮機を損傷するという問題が生ずる。
【０００４】
そこで、本願出願人は、既に配管洗浄装置を提案している（特願平９−２９５６４１）。この配管洗浄装置は、既設の冷媒配管に接続されて閉回路を形成する接続回路と、冷媒を循環させるための冷凍回路とより構成されている。該冷凍回路は、２つの熱交換器を備えた冷凍サイクルで構成され、各熱交換器で閉回路の冷媒を加熱及び冷却して搬送力を付与し、冷媒を循環させて接続回路の分離器で異物を除去するようにしている。
【０００５】
しかしながら、上述した配管洗浄装置において、洗浄後に閉回路の冷媒を容器に回収する際、洗浄時と同様に冷凍回路を駆動して冷媒を回収している。これでは、冷媒の搬送圧力、つまり、回収圧力が常に一定であるため、冷媒の回収効率が悪いという問題があった。
【０００６】
つまり、上記回収圧力を低くすると、回収率が良くなるものの、回収速度が低下する。逆に、上記回収圧力を高くすると、回収速度が上昇するものの、回収率が低下するという問題があった。
【０００７】
本発明は、斯かる点に鑑みて成されたもので、冷媒の搬送圧力を制御して回収速度と回収率の向上を図ることを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、回収初期の搬送圧力を高くし、回収終期の搬送圧力を低くするようにした。
【０００９】
具体的に、図１に示すように、第１の解決手段は、容器（91）に冷媒を回収する冷媒回収装置を対象としている。そして、上記容器（91）に接続された冷媒流通路（13）を備えている。更に、該冷媒流通路（13）の冷媒を容器（91）に回収するための搬送圧力を該冷媒に付与する搬送手段（40）を備えている。加えて、回収初期の搬送圧力より回収終期の搬送圧力を低めに設定する圧力制御手段（81）を備えている。その上、上記搬送手段（40）は、搬送用冷媒が循環する冷凍サイクルで構成され、上記搬送用冷媒によって冷媒流通路（13）の冷媒を加熱して加圧すると共に、上記搬送用冷媒によって冷媒流通路（13）の冷媒を冷却して減圧し、該冷媒に搬送圧力を付与するように構成されている。
【００１０】
また、上記圧力制御手段（81）は、搬送手段（40）の冷媒加熱と冷媒冷却とを切り換える切換え間隔を回収初期より回収終期に長くするように構成してもよい。
【００１１】
また、上記圧力制御手段（81）は、搬送手段（40）の冷媒加熱と冷媒冷却とを切り換える切換え間隔を回収初期より予め設定された状態以降の回収終期に段階的に長くするように構成してもよい。
【００１２】
また、上記圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を時間に基づいて制御するように構成してもよい。
【００１３】
また、上記圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を搬送手段（40）の搬送用冷媒の圧力に基づいて制御するように構成してもよい。
【００１４】
また、上記圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を、回収した冷媒の重量に基づいて制御するように構成してもよい。
【００１５】
また、上記搬送手段（40）は、互いに並列に接続された２つの搬送熱交換器（7A，7B）を備え、該２つの搬送熱交換器（7A，7B）が、冷媒加熱と冷媒冷却とを交互に切り換えて繰り返し、冷媒に搬送圧力を付与するように構成してもよく、上記圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を、上記各搬送熱交換器（7A，7B）における液冷媒の満液状態に基づいて制御するように構成してもよい。
【００１６】
また、上記圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を、搬送手段（40）の搬送用冷媒を圧縮する圧縮機（41）の低圧圧力に基づいて制御するように構成してもよい。
【００１７】
すなわち、本解決手段では、搬送手段（40）によって冷媒流通路（13）の冷媒に搬送圧力を付与して容器（91）に冷媒を回収する。この回収時において、圧力制御手段（81）が回収初期の搬送圧力を高めに設定し、回収終期の搬送圧力を低めに設定する。
【００１８】
具体的に、上記搬送手段（40）が、いわゆる熱ポンプで構成され、搬送用冷媒によって冷媒流通路（13）の冷媒を加熱して加圧すると共に、上記搬送用冷媒によって冷媒流通路（13）の冷媒を冷却して減圧し、該冷媒に搬送圧力を付与する。そして、上記圧力制御手段（81）は、搬送手段（40）の冷媒加熱と冷媒冷却とを切り換える切換え間隔を回収初期に短く制御し、上記切換え間隔を回収終期に長く制御する。その際、上記圧力制御手段（81）が、切換え間隔の変更を時間に基づいて制御する。
【００１９】
また、上記圧力制御手段（81）は、搬送手段（40）の冷媒加熱と冷媒冷却とを切り換える切換え間隔を回収初期に短く制御し、上記切換え間隔を予め設定された状態以降の回収終期に段階的に長く制御してもよい。
【００２０】
一方、上記圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を冷媒流通路（13）の冷媒圧力に基づいて制御してもよく、上記圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を、回収した冷媒の重量に基づいて制御してもよい。
【００２１】
また、上記圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を、搬送手段（40）における２つの搬送熱交換器（7A，7B）における液冷媒の満液状態に基づいて制御してもよい。
【００２２】
また、上記圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を、搬送手段（40）の搬送用冷媒を圧縮する圧縮機（41）の低圧圧力に基づいて制御してもよい。
【００２３】
つまり、例えば、上記搬送手段（40）が、２つの搬送熱交換器（7A，7B）を備え、一方の搬送熱交換器（7A又は7B）を凝縮器として機能させ、他方の搬送熱交換器（7B又は7A）を蒸発器として機能させる。この２つの搬送熱交換器（7A，7B）の機能を交互に切り換えて閉回路である冷媒流通路（13）の冷媒の加熱及び冷却を行い、冷媒を回収する。
【００２４】
ところが、上記加熱動作と冷却動作の切換え間隔を長くすると、搬送手段（40）の冷媒圧力が低下して循環量が低下することから、冷媒流通路（13）の冷媒の回収速度が低下する。
【００２５】
逆に、上記加熱及び冷却動作の切換え間隔を短くすると、蒸発器となっている熱交換器の冷媒圧力が上昇し、搬送圧力（回収圧力）が上昇し、冷媒吸引力が小さくなる。この結果、冷媒の回収速度は上昇するものの、冷媒の回収率が低くなる。
【００２６】
そこで、本解決手段では、冷媒回収時において、圧力制御手段（81）が回収初期の搬送圧力を高めに設定し、回収終期の搬送圧力を低めに設定している。
【００２７】
【発明の効果】
したがって、本解決手段によれば、回収初期の搬送圧力より回収終期の搬送圧力を低くするようにしたために、回収速度を上昇させることができると同時に、回収率の向上を図ることができる。
【００２８】
特に、搬送手段（40）が、搬送用冷媒によって冷媒流通路（13）の冷媒を加熱及び冷却して該冷媒に搬送圧力を付与するので、回収速度の上昇と回収率の向上とを図ることにより、回収時の全体効率の向上を図ることができる。
【００２９】
更に、機械的ポンプに比して故障などが少なく、信頼性の高い冷媒回収を行うことができる。
【００３０】
また、第２の解決手段及び第３の解決手段によれば、冷媒の加熱及び冷却の切換え間隔を変更して搬送圧力を調整するので、回収速度を確実に上昇させることができると同時に、回収率の向上をも確実に図ることができる。
【００３１】
【発明の実施の形態１】
以下、本発明の実施形態１を図面に基づいて詳細に説明する。
【００３２】
図１に示すように、配管洗浄装置（10）は、２次冷媒システムを利用して既設の冷媒回路における冷媒配管（2A，2B）を洗浄するものであり、既設冷媒配管（2A，2B）に接続されている。尚、図１は、２本の既設冷媒配管（2A，2B）を示している。この既設冷媒配管（2A，2B）は、図示しない既設の冷媒回路における室外ユニットと室内ユニットとを接続する連絡配管であって、本実施形態では、縦配管となっている。
【００３３】
上記２本の既設冷媒配管（2A，2B）の一端には第１洗浄回路（11）が接続され、他端には第２洗浄回路（12）が接続されている。上記第１洗浄回路（11）は、１本の接続配管で構成され、両端が継手（21，21）を介して２本の既設冷媒配管（2A，2B）に接続されている。該第１洗浄回路（11）の接続部位は、例えば、既設の冷媒回路では室内ユニットが接続されていた部分である。
【００３４】
上記第２洗浄回路（12）は、接続回路（30）と冷凍回路（40）とより構成されている。該接続回路（30）は、両端が継手（21，21）を介して２本の既設冷媒配管（2A，2B）に接続されている。そして、上記２本の既設冷媒配管（2A，2B）と第１洗浄回路（11）と第２洗浄回路（12）の接続回路（30）とによって閉回路（13）が構成されている。尚、上記接続回路（30）の接続部位は、例えば、既設の冷媒回路では室外ユニットが接続されていた部分である。
【００３５】
上記閉回路（13）は、既設冷媒配管（2A，2B）を洗浄するための洗浄用の２次冷媒が充填され、冷媒流通路を構成している。該２次冷媒は、例えば、新設する空気調和に使用される新たな清浄な冷媒が用いられる。具体的に、上記２次冷媒は、Ｒ−４０７ＣやＲ−４１０ＡなどのＨＦＣ系冷媒である。
【００３６】
上記接続回路（30）は、第１閉鎖弁（V1）と逆止弁（31）と分離器（50）と加減圧部（60）と第２閉鎖弁（V2）とが順に接続配管（34）によって接続されて構成されている。
【００３７】
上記分離器（50）は、タンク（51）に分離熱交換コイル（52）とフィルタ（53）が収納されて構成され、２次冷媒から潤滑油等の異物を分離する分離手段を構成している。上記タンク（51）は、各既設冷媒配管（2A，2B）を流通した液相の２次冷媒を貯溜するものである。
【００３８】
上記分離熱交換コイル（52）は、後述する冷凍回路（40）に接続され、タンク（51）内の液相の２次冷媒を加熱して蒸発させる加熱手段を構成している。上記フィルタ（53）は、タンク（51）内の上部に取り付けられ、分離熱交換コイル（52）の加熱で蒸発したガス相の２次冷媒の通過によって該２次冷媒より異物を除去する捕集手段を構成している。
【００３９】
上記加減圧部（60）は、接続配管（34）の途中を２つの並列通路（61，61）に形成すると共に、第１搬送熱交換器（7A）及び第２搬送熱交換器（7B）が各並列通路（61，61）に設けられて構成されている。更に、上記加減圧部（60）における各搬送熱交換器（7A，7B）の上流側と下流側とには、一方向にのみ冷媒流通を許容する逆止弁（62，62，…）が設けられている。
【００４０】
上記冷凍回路（40）は、圧縮回路部（4C）と搬送回路部（4A）とを備えて独立した１つの冷凍サイクルの搬送手段を構成している。該搬送回路部（4A）が、圧縮回路部（4C）に対して四路切換弁（42）によって冷媒の流通方向が可逆になるように接続されている。該冷凍回路（40）に充填される冷媒、つまり、搬送用冷媒である１次冷媒は、Ｒ２２の他、ＨＦＣ系冷媒などの各種の冷媒が用いられている。
【００４１】
上記圧縮回路部（4C）は、圧縮機（41）の吐出側に空冷凝縮器（4e）が、圧縮機（41）の吸込側にアキュムレータ（46）がそれぞれ設けられて構成されている。上記空冷凝縮器（4e）は、圧縮機（41）の吐出側の高圧上昇を抑制するものである。つまり、１次冷媒の凝縮量が低下すると、圧縮機（41）の吐出側の高圧圧力が上昇する。この高圧圧力が所定値以上になると、空冷ファン（4f）を駆動し、上記空冷凝縮器（4e）が圧縮機（41）より吐出した冷媒を凝縮させるように構成されている。
【００４２】
一方、上記搬送回路部（4A）は、第１搬送熱交換器（7A）と整流回路（47）と第２搬送熱交換器（7B）とが直列に接続されて構成されている。そして、該整流回路（47）には１方向通路（48）が接続されている。
【００４３】
上記整流回路（47）は、４つの１方向弁（CV）を有するブリッジ回路に構成されている。該整流回路（47）の４つの接続点にうち、２つの接続点には１方向通路（48）が接続され、他の２つの接続点にはそれぞれ第１搬送熱交換器（7A）及び第２搬送熱交換器（7B）が接続されている。
【００４４】
上記１方向通路（48）には、上流側から分離熱交換コイル（52）と膨張弁（EV）とが順に接続されている。該膨張弁（EV）は、過熱度制御される絞り機構を構成している。該膨張弁（EV）の感温筒（TB）は、アキュムレータ（46）の流入側に取り付けられている。上記分離熱交換コイル（52）は、上述したように分離器（50）のタンク（51）に収納されている。
【００４５】
上記２つの搬送熱交換器（7A，7B）は、例えば、プレート式熱交換器で構成されている。該各搬送熱交換器（7A，7B）は、冷却動作と加圧動作とを交互に繰り返すように構成されている。つまり、上記各搬送熱交換器（7A，7B）は、交互に冷却手段と加圧手段とになる。
【００４６】
上記冷却動作は、分離器（50）で相変化したガス相の２次冷媒を冷却して液相に相変化させて減圧させる動作である。また、上記加圧動作は、液相の２次冷媒を液相状態まま加熱して加圧させる動作である。
【００４７】
具体的に、例えば、図１の左側の第１搬送熱交換器（7A）に洗浄用の液相の２次冷媒が溜っている状態で、図１の右側の第２搬送熱交換器（7B）には洗浄用のガス相の２次冷媒が溜っている状態とする。この状態において、上記第１搬送熱交換器（7A）が加圧手段に、第２搬送熱交換器（7B）が冷却手段になる。
【００４８】
上記圧縮機（41）から吐出した高温の１次冷媒が第１搬送熱交換器（7A）において液相の２次冷媒を加熱して昇圧させ、搬送圧力を付与して２次冷媒を既設冷媒配管（2A，2B）に押し出す。一方、上記１次冷媒は、分離熱交換コイル（52）を経て膨張弁（EV）で減圧され、第２搬送熱交換器（7B）で蒸発する。この１次冷媒は、ガス相の２次冷媒を冷却して該２次冷媒を液相に相変化させて減圧させる。この結果、第２搬送熱交換器（7B）がガス相の２次冷媒を分離器（50）より吸引して該２次冷媒を溜め込む。
【００４９】
その後、上記第１搬送熱交換器（7A）を冷却手段に、第２搬送熱交換器（7B）を加圧手段に切り換える。そして、上記圧縮機（41）から吐出した高温の１次冷媒が第２搬送熱交換器（7B）に流れ、液相の２次冷媒を既設冷媒配管（2A，2B）に押し出す。一方、１次冷媒は第１搬送熱交換器（7A）で蒸発してガス相の２次冷媒を冷却して該第１搬送熱交換器（7A）に２次冷媒を溜め込む。この動作を繰り返す。
【００５０】
尚、上記圧縮回路部（4C）には、圧縮機（41）の吸込側に低圧圧力センサ（P1）が、圧縮機（41）の吐出側に高圧圧力センサ（P2）及び温度センサ（T2）が設けられている。該低圧圧力センサ（P1）、高圧圧力センサ（P2）及び温度センサ（T2）は、１次冷媒の温度や圧力の他、圧力相当飽和温度などを検出するための検出手段を構成している。
【００５１】
また、上記接続回路（30）の接続配管（34）には、分離器（50）の下流側に位置して低圧圧力スイッチ（LPS）が設けられている。該低圧圧力スイッチ（LPS）は、２次冷媒の圧力や圧力相当飽和温度などを検出するための検出手段を構成している。
【００５２】
上記冷凍回路（40）は、圧縮機（41）の吐出圧力が所定値以上になるか、圧縮機（41）の吐出温度が所定値以下になるか、又は分離器（50）の内部圧力が所定値以上になるか、何れかの条件になると、四路切換弁（42）を切り換えるように構成されている。該冷凍回路（40）は、四路切換弁（42）の切り換えによって搬送回路部（4A）の冷媒の流通方向が切り換わる。
【００５３】
例えば、一方の搬送熱交換器（7A，7B）（冷却側）が液相の２次冷媒で満杯になると、この搬送熱交換器（7A，7B）における１次冷媒の熱交換量が低下する。この結果、膨張弁（EV）を過熱度制御しているので、絞り量が大きくなり、圧縮機（41）の吸込側の低圧圧力が低下する。この低圧圧力を低圧圧力センサ（P1）が検知し、所定値以下になると、四路切換弁（42）を切り換える。
【００５４】
また、上記接続回路（30）には、２次冷媒の充填及び回収のためのホットガス通路（15）及び補助回路（90）が設けられている。つまり、本実施形態の配管洗浄装置（10）は、配管洗浄の他、２次冷媒を回収する冷媒回収装置としても機能するように構成されている。
【００５５】
上記ホットガス通路（15）は、洗浄の終了後に高温高圧の２次冷媒を既設冷媒配管（2A，2B）に供給し、該既設冷媒配管（2A，2B）に残存している２次冷媒液を蒸発させて回収するものである。該ホットガス通路（15）の流入側は、２つに分岐され、２つの流入端が各搬送熱交換器（7A，7B）の流入側の並列通路（61，61）に接続されている。また、上記ホットガス通路（15）の流出端は、第２閉鎖弁（V2）と既設配管（2B）との間に接続されている。上記ホットガス通路（15）における流入側の分岐部分には１方向弁（CV）が、流出側の集合部分には第３閉鎖弁（V3）がそれぞれ設けられている。
【００５６】
上記補助回路（90）は、容器である冷媒ボンベ（91）と４つの補助通路（92〜95）とを備えている。
【００５７】
第１の補助通路（92）は、流入側のメイン部分から流出側が２つに分岐されている。該第１の補助通路（92）の流入端が冷媒ボンベ（91）に連通し、２つの流出端が、ホットガス通路（15）の接続部より下流側において各並列通路（61，61）に接続されている。上記第１の補助通路（92）における流入側のメイン部分には第４閉鎖弁（V4）が、流出側の分岐部分には１方向弁（CV）がそれぞれ設けられている。
【００５８】
第３の補助通路（94）は第６閉鎖弁（V6）が設けられている。該第３の補助通路（94）の一端が冷媒ボンベ（91）に連通し、他端が第２搬送熱交換器（7B）の流出側の並列通路（61）に接続されている。
【００５９】
第２の補助通路（93）は第５閉鎖弁（V5）が設けられている。該第２の補助通路（93）の一端が、第３の補助通路（94）に第６閉鎖弁（V6）の下流側において接続され、他端が、第１の補助通路（92）のメイン部分に第４閉鎖弁（V4）の下流側において接続されている。
【００６０】
第４の補助通路（95）は第７閉鎖弁（V7）が設けられている。該第４の補助通路（95）の一端が、ホットガス通路（15）の集合部分に第３閉鎖弁（V3）の上流側において接続され、他端が、第１の補助通路（92）のメイン部分に第４閉鎖弁（V4）の上流側において接続されている。
【００６１】
そして、上記２次冷媒を閉回路（13）に充填するための充填回路（9S）が、上記ホットガス通路（15）の一部と第４の補助通路（95）と第２の補助通路（93）と第１の補助通路（92）の一部と第２の補助通路（93）の一部とによって形成されている。
【００６２】
また、上記２次冷媒を冷媒ボンベ（91）に回収するための回収回路（9R）が、上記ホットガス通路（15）と第１の補助通路（92）と第３の補助通路（94）とによって形成されている。
【００６３】
上記冷凍回路（40）は、コントローラ（80）によって制御される。該コントローラ（80）は、上記低圧圧力センサ（P1）、高圧圧力センサ（P2）、温度センサ（T2）及び低圧圧力スイッチ（LPS）の検知信号が入力される一方、圧力制御部（81）が設けられると共に、タイマ（82）が設けられている。
【００６４】
該圧力制御部（81）は、２次冷媒の回収時に該２次冷媒の圧力を制御する圧力制御手段を構成している。該圧力制御部（81）は、回収初期の搬送圧力を高めに設定し、回収終期の搬送圧力を低めに設定するように構成されている。
【００６５】
上記タイマ（82）は、冷媒回収時の回収時間を計数する計時手段を構成している。上記圧力制御部（81）は、タイマ（82）が計数する回収時間に基づき、冷凍回路（40）における搬送熱交換器（7A，7B）の加熱動作と冷却動作とを切り換える切換え間隔を制御する。
【００６６】
具体的に、上記圧力制御部（81）は、四路切換弁（42）の切換え間隔を回収初期に短く制御し、回収終期に長く制御するように構成されている。
【００６７】
〈既設冷媒配管の洗浄動作〉
次に、上記配管洗浄装置（10）による既設冷媒配管（2A，2B）の洗浄動作について回収動作を含めて説明する。
【００６８】
先ず、既設の冷媒回路において、連絡配管である既設冷媒配管（2A，2B）から室外ユニット及び室内ユニットを取り外す。その後、該２本の既設冷媒配管（2A，2B）の上端には第１洗浄回路（11）を接続する一方、２本の既設冷媒配管（2A，2B）の下端には、第２洗浄回路（12）の接続回路（30）を接続して閉回路（13）を形成する。
【００６９】
続いて、２次冷媒を閉回路（13）に充填する。つまり、充填初期は、例えば、閉回路（13）を真空状態にし、冷媒ボンベ（91）を第１の補助通路（92）に接続する。そして、上記第４閉鎖弁（V4）を開き、２次冷媒を冷媒ボンベ（91）より第１の補助通路（92）を介して閉回路（13）に充填する。
【００７０】
更に、２次冷媒を追加充填する場合、補助回路（90）においては、第３閉鎖弁（V3）と第４閉鎖弁（V4）と第６閉鎖弁（V6）を閉じる一方、第７閉鎖弁（V7）と第５閉鎖弁（V5）を開く。
【００７１】
この状態において、冷凍回路（40）を駆動すると、図１の実線矢符に示すように、搬送熱交換器（7A，7B）の上流側から閉回路（13）のホットガスがホットガス通路（15）から第４の補助通路（95）を経て冷媒ボンベ（91）に流入する。このホットガスにより冷媒ボンベ（91）の内部が加圧され、該冷媒ボンベ（91）の冷媒、つまり、２次冷媒が第３の補助通路（94）から第２の補助通路（93）を経て第１の補助通路（92）を通り、閉回路（13）に充填される。
【００７２】
続いて、配管洗浄の動作に移り、上記第３閉鎖弁（V3）〜第７閉鎖弁（V7）を閉鎖したまま第２洗浄回路（12）の冷凍回路（40）を駆動する。つまり、圧縮機（41）を駆動して１次冷媒を循環させる。上記圧縮機（41）より吐出した高温高圧の１次冷媒は、空冷凝縮器（4e）を流れ、四路切換弁（42）を経て一方の搬送熱交換器（7A又は7B）に流れる。
【００７３】
そこで、図１の左側の第１搬送熱交換器（7A）に洗浄用の液相の２次冷媒が溜っている状態で、図１の右側の第２搬送熱交換器（7B）に洗浄用のガス相の２次冷媒が溜っている状態から説明する。
【００７４】
この状態においては、四路切換弁（42）が図１の実線状態に切り換わり、高温の１次冷媒が第１搬送熱交換器（7A）を流れ、１次冷媒が凝縮して液相の２次冷媒を加熱して昇圧させる。この昇圧によって２次冷媒は液相のまま搬送圧力、つまり、搬送力を得て第１搬送熱交換器（7A）を流出して既設冷媒配管（2A，2B）に流れる。
【００７５】
その際、上記２次冷媒は、先ず、大径のガス側の既設冷媒配管（2B）を流れ、第１洗浄回路（11）を経て小径の液側の既設冷媒配管（2A）を流れる。
【００７６】
また、上記第１搬送熱交換器（7A）を経た１次冷媒は、整流回路（47）及び１方向通路（48）を通り、分離器（50）の分離熱交換コイル（52）に流れ、分離器（50）のタンク（51）に溜っている液相の２次冷媒を蒸発させる。
【００７７】
その後、上記凝縮した１次冷媒は、膨張弁（EV）で減圧して第２搬送熱交換器（7B）に流れ、該１次冷媒が蒸発する。この蒸発により、洗浄用のガス相の２次冷媒が冷却されて液相に相変化する。この相変化により、２次冷媒は、降圧してガス相の２次冷媒を分離器（50）より吸引すると共に、第２搬送熱交換器（7B）に該２次冷媒を溜め込む。
【００７８】
一方、上記第２搬送熱交換器（7B）で蒸発した１次冷媒は四路切換弁（42）を介して圧縮機（41）に戻り、この動作を繰り返す。
【００７９】
その後、上記第２搬送熱交換器（7B）が液相の２次冷媒で満杯になると、四路切換弁（42）を切り換える。つまり、上記第２搬送熱交換器（7B）における１次冷媒の熱交換量が低下すると、膨張弁（EV）が過熱度制御しているので、絞り量が大きくなり、圧縮機（41）の吸込側の低圧圧力が低下する。そして、例えば、この低圧圧力を低圧圧力センサ（P1）が検知し、所定値以下になると、四路切換弁（42）を切り換える。
【００８０】
この四路切換弁（42）の切り換えによって、圧縮機（41）より吐出した１次冷媒が第２搬送熱交換器（7B）に流れ、２次冷媒を既設冷媒配管（2A，2B）に送出する。一方、１次冷媒は分離熱交換コイル（52）を経て第１搬送熱交換器（7A）で蒸発して２次冷媒を冷却して該２次冷媒を溜め込む。この動作を繰り返して２次冷媒を閉回路（13）内で循環させる。
【００８１】
この液相の２次冷媒は、既設冷媒配管（2A，2B）を流れ、該既設冷媒配管（2A，2B）の内面に付着した潤滑油などの異物が溶け込む。この２次冷媒は、分離器（50）において、分離熱交換コイル（52）の加熱によって蒸発し、異物が分離されてタンク（51）に滞積する。同時に、上記２次冷媒は、フィルタ（53）を通過する際、該２次冷媒に混入している潤滑油などの異物が除去され、上述した一方の搬送熱交換器（7A又は7B）に流れ、この動作を繰り返す。
【００８２】
上記２次冷媒の搬送時において、１次冷媒の凝縮量が低下すると、圧縮機（41）の吐出側の高圧圧力が上昇する。この高圧圧力を高圧圧力センサ（P2）が検知し、所定値以上になると、空冷ファン（4f）を駆動する。この結果、高温高圧の１次冷媒は、一部が空冷凝縮器（4e）で凝縮した後、この気液二相の１次冷媒が、四路切換弁（42）を経て一方の搬送熱交換コイル（71又は72）に流れる。この空冷凝縮器（4e）の凝縮によって１次冷媒の高圧圧力が低下する。
【００８３】
上記洗浄動作が終了した後、２次冷媒の回収動作を行う。つまり、第２閉鎖弁（V2）と第５閉鎖弁（V5）と第７閉鎖弁（V7）を閉じたまま、第１閉鎖弁（V1）と第３閉鎖弁（V3）と第４閉鎖弁（V4）と第６閉鎖弁（V6）を開く。
【００８４】
この弁状態により、上述した冷凍回路（40）を駆動し続け、図１の一点鎖線矢符に示すように、閉回路（13）のホットガスをホットガス通路（15）から既設冷媒配管（2A，2B）等に供給する。
【００８５】
つまり、２次冷媒を加熱して昇圧させている搬送熱交換器（7A又は7B）においては、四路切換弁（42）を切り換える直前で２次冷媒が最も高温高圧になっている。このため、高温高圧のガス相の２次冷媒をホットガス通路（15）から既設冷媒配管（2A，2B）に送出する。この高温の２次冷媒によって既設冷媒配管（2A，2B）に残存している液相の２次冷媒を蒸発させて押し出す。
【００８６】
一方、上記冷媒ボンベ（91）が、第１の補助通路（92）と第３の補助通路（94）に連通接続されている。そして、上記第４閉鎖弁（V4）の開口により、第１の補助通路（92）が、２次冷媒を冷却して降圧させている搬送熱交換器（7A又は7B）に連通する。この連通によって冷媒ボンベ（91）のガス抜きが行われ、該冷媒ボンベ（91）内が低圧となる。
【００８７】
この状態において、上記四路切換弁（42）を切り換え、両搬送熱交換器（7A又は7B）の押し出し動作と溜め込み動作を連続して行う。上記第６閉鎖弁（V6）の開口により、第３の補助通路（94）が冷媒ボンベ（91）に連通しているので、一方の搬送熱交換器（7A又は7B）から押し出された２次冷媒が第３の補助通路（94）を経て冷媒ボンベ（91）に回収される。
【００８８】
その後、低圧圧力スイッチ（LPS）が作動すると、回収動作を終了する。つまり、閉回路（13）の２次冷媒がほぼ回収されると、２次冷媒圧力が低くなるので、上記低圧圧力スイッチ（LPS）に基づき回収動作の終了を判定する。この冷媒回収の終了後、上記第１洗浄回路（11）及び第２洗浄回路（12）を既設冷媒配管（2A，2B）から取り外す。
【００８９】
上述した２次冷媒の回収時において、圧力制御部（81）により四路切換弁（42）の切換え間隔が制御される。具体的に、上記冷媒回収時において、図２に示すように、冷媒回収が開始されると、タイマ（82）が回収時間を計数し始める。
【００９０】
一方、上記圧力制御部（81）は、回収初期において、四路切換弁（42）の切換え間隔を短く制御する。その後、回収開始から図２のＡ点まで所定時間が経過すると、回収終期とし、圧力制御部（81）が、四路切換弁（42）の切換え間隔を長く変更する。
【００９１】
つまり、上記回収初期においては、閉回路（13）に多量の液相の２次冷媒が存在する。このため、２次冷媒が、四路切換弁（42）の切り換え後、直ぐに冷却側の搬送熱交換器（7A又は7B）に溜まり込む。
【００９２】
したがって、上記四路切換弁（42）の切換え間隔を短くし、回収圧力、つまり、閉回路（13）の２次冷媒圧力を高めに調節する。この結果、搬送熱交換器（7A又は7B）に溜まり込んだ２次冷媒が迅速に冷媒ボンベ（91）に回収される。
【００９３】
その後、回収終期になると、閉回路（13）の２次冷媒が少なくなるので、２次冷媒が、冷却側の搬送熱交換器（7A又は7B）に溜まり込み難くなる。したがって、上記四路切換弁（42）の切換え間隔を長くし、冷却側の搬送熱交換器（7A又は7B）の温度を低くする。つまり、上記切換え間隔を長くすると、１次冷媒の蒸発量が多くなるので、冷却側の搬送熱交換器（7A又は7B）が低温となって２次冷媒圧力が低下する。この結果、該２次冷媒の吸引力が大きくなる。
【００９４】
したがって、閉回路（13）の２次冷媒が冷却側の搬送熱交換器（7A又は7B）に迅速に吸引され、迅速に冷媒ボンベ（91）に回収される。
【００９５】
〈実施形態１の効果〉
以上のように、本実施形態によれば、回収初期の搬送圧力を高くし、回収終期の搬送圧力を低くするようにしたために、回収速度を上昇させることができると同時に、回収率の向上を図ることができる。
【００９６】
特に、上記冷凍回路（40）が、１次冷媒によって閉回路（13）の２次冷媒を加熱及び冷却して該２次冷媒に搬送圧力を付与する場合、回収速度の上昇と回収率の向上とを図ることにより、回収時の全体効率の向上を図ることができる。
【００９７】
更に、機械的ポンプに比して故障などが少なく、信頼性の高い冷媒回収を行うことができる。
【００９８】
また、上記四路切換弁（42）の切換え間隔の変更により２次冷媒の加熱及び冷却の切換え間隔を変更し、搬送圧力を調整するので、回収速度を確実に上昇させることができると同時に、回収率の向上をも確実に図ることができる。
【００９９】
つまり、図３は、２次冷媒の回収率と回収時間との関係を示し、Ｂ１が最も好ましい回収状態を示している。
【０１００】
そこで、２つの搬送熱交換器（7A，7B）において、加熱動作と冷却動作の切換え間隔を長くすると、蒸発器となっている搬送熱交換器（7A又は7B）の冷媒圧力が低下し、搬送圧力（回収圧力）が低下し、冷媒吸引力が大きなる。この結果、冷媒の回収率が高くなる。ところが、１次冷媒の圧力が低下し、冷凍回路（40）の冷媒循環量が低下することから、２次冷媒の回収速度が低下する。したがって、図３のＢ２に示すように、回収初期の回収率が悪くなる。
【０１０１】
逆に、上記２つの搬送熱交換器（7A，7B）において、加熱及び冷却動作の切換え間隔を短くすると、蒸発器となっている搬送熱交換器（7A又は7B）の冷媒圧力が上昇し、搬送圧力（回収圧力）が上昇し、冷媒吸引力が小さくなる。この結果、２次冷媒の回収速度は上昇するものの、回収終期に２次冷媒の回収率が低くなる。
【０１０２】
そこで、本実施形態では、２次冷媒の回収初期の搬送圧力を高めに設定し、回収終期の搬送圧力を低めに設定し、２次冷媒の回収速度を低下させることなく、２次冷媒の回収率の向上を図ることができる。
【０１０３】
また、配管洗浄と冷媒回収とを１つの装置で行うので、構造の簡素化を図ることができると共に、冷凍回路（40）が配管洗浄と冷媒回収の搬送手段を構成するので、より構成の簡略化を図ることができる。
【０１０４】
【発明の実施の形態２】
次に、本発明の実施形態２について説明する。
【０１０５】
本実施形態は、実施形態１が切換え間隔を２つに切り換えるようにしたのに代えて、回収終期に切換え間隔を段階的に長くするようにしたものである。
【０１０６】
つまり、図４に示すように、回収開始からＡ点まで所定時間が経過すると、回収終期とし、圧力制御部（81）が、四路切換弁（42）の切換え間隔を段階的に長く変更する。
【０１０７】
そこで、上記四路切換弁（42）の切換え間隔の制御動作を図５のフロー図に基づき説明する。
【０１０８】
先ず、２次冷媒の回収動作を開始すると、ステップＳＴ１において、タイマ（82）が計数するタイマー時間がＸ分経過したか否かを判定する。このタイマー時間がＸ分経過するまで、上記ステップＳＴ１の判定がＮＯとなり、ステップＳＴ２に移り、熱ポンプである冷凍回路（40）の冷媒加熱と冷媒冷却の切換え間隔を１分とする。
【０１０９】
つまり、上記冷凍回路（40）の四路切換弁（42）の切り換えを１分毎に行う。この切り換えにより、２つの搬送熱交換器（7A，7B）の加熱及び冷却動作が切り換わり、一方の搬送熱交換器（7A又は7B）から押し出された２次冷媒が冷媒ボンベ（91）に回収される。
【０１１０】
その後、上記ステップＳＴ２からステップＳＴ３に移り、低圧圧力スイッチ（LPS）が作動したか否かを判定し、該低圧圧力スイッチ（LPS）が作動するまでステップＳＴ１に戻る。
【０１１１】
一方、上記タイマー時間がＸ分経過すると、上記ステップＳＴ１の判定がＹＥＳとなり、ステップＳＴ４に移り、上記タイマー時間がＸ＋２分経過したか否かを判定する。このタイマー時間がＸ＋２分経過するまで、上記ステップＳＴ４の判定がＮＯとなり、ステップＳＴ５に移り、上記冷凍回路（40）の切換え間隔を２分とする。つまり、図４のＡ点になると、切換え間隔が２分となり、切換え間隔が長くなる。
【０１１２】
その後、上記ステップＳＴ５からステップＳＴ３に移り、低圧圧力スイッチ（LPS）が作動するまで該ステップＳＴ３からステップＳＴ１に戻る。
【０１１３】
上記タイマー時間がＸ＋２分経過すると、上記ステップＳＴ４からステップＳＴ６に移り、上記タイマー時間がＸ＋４分経過したか否かを判定する。このタイマー時間がＸ＋４分経過するまで、上記ステップＳＴ６の判定がＮＯとなり、ステップＳＴ７に移り、冷凍回路（40）の切換え間隔を３分に延長する。
【０１１４】
以後、上記ステップＳＴ４からステップＳＴ７の動作と同様な動作をステップＳＴ８からステップＳＴ１３まで順に行い、タイマー時間がＸ＋４分からＸ＋６分経過するまで、冷凍回路（40）の切換え間隔を４分に延長し、タイマー時間がＸ＋６分からＸ＋８分経過するまで、冷凍回路（40）の切換え間隔を５分に延長し、タイマー時間がＸ＋８分からＸ＋１０分経過するまで、冷凍回路（40）の切換え間隔を６分に延長する。
【０１１５】
その後、低圧圧力スイッチ（LPS）が作動すると、上記ステップＳＴ３の判定がＹＥＳとなり、回収動作を終了する。その他の構成並びに作用及び効果は、実施形態１と同様である。
【０１１６】
【発明の実施の形態３】
次に、本発明の実施形態３について説明する。
【０１１７】
本実施形態は、実施形態１が切換え間隔の変更をタイマ（82）で判定するようにしたのに代えて、圧力で判定するようにしたものである。
【０１１８】
つまり、例えば、上記接続回路（30）の接続配管（34）には、図示しないが、低圧圧力スイッチ（LPS）に代えて圧力センサが分離器（50）の下流側に設けられている。この圧力センサが検出する被回収機圧力である２次冷媒の圧力が、図６のＤ点まで低下すると、回収終期とし、圧力制御部（81）が、四路切換弁（42）の切換え間隔を長く変更する。その他の構成並びに作用及び効果は、実施形態１と同様である。
【０１１９】
また、上記２次冷媒の圧力判定は、圧力値を直接に判定基準にするほか、図６のＥに示すように、圧力変化の傾きを基準としてもよい。つまり、上記圧力変化の傾きが所定値まで低下すると、四路切換弁（42）の切換え間隔を長く変更する。その際、上記圧力変化の傾きが初期の傾きの半分（１／２）になると、四路切換弁（42）の切換え間隔を長く変更するようにしてもよい。その他の構成並びに作用及び効果は、実施形態１と同様である。
【０１２０】
【発明の実施の形態４】
次に、本発明の実施形態４について説明する。
【０１２１】
本実施形態は、実施形態１が切換え間隔の変更をタイマ（82）で判定するようにしたのに代えて、回収した冷媒重量で判定するようにしたものである。
【０１２２】
つまり、例えば、上記冷媒ボンベ（91）に重量計が設けられ、この重量計が検出する冷媒重量が、図７のＤ点まで上昇すると、回収終期とし、圧力制御部（81）が、四路切換弁（42）の切換え間隔を長く変更する。その他の構成並びに作用及び効果は、実施形態１と同様である。
【０１２３】
また、上記２次冷媒の重量判定は、重量値を直接に判定基準にする他、図７のＧに示すように、重量変化の傾きを基準としてもよい。つまり、上記重量変化の傾きが所定値まで低下すると、四路切換弁（42）の切換え間隔を長く変更する。その他の構成並びに作用及び効果は、実施形態１と同様である。
【０１２４】
【発明の他の実施の形態】
上記各実施形態においては、配管洗浄と冷媒回収について説明したが、本発明の冷媒回収装置は、冷媒回収のみを行うものであってもよい。つまり、上記接続回路（30）が分離器（50）を備えていなくともよく、該接続回路（30）が各種の冷媒注入部に接続されるものであってもよい。
【０１２５】
また、各実施形態の配管洗浄装置（10）は冷媒の再生装置として機能するものであってもよい。つまり、第２洗浄回路（12）における接続回路（30）の両端を冷媒ボンベ（91）などの容器に接続する。そして、この容器に充填された冷媒を２次冷媒として、洗浄動作と同様に閉回路（13）を循環させる。この循環により分離器（50）で冷媒が再生される。
【０１２６】
また、上記各実施形態において、回収初期に回収圧力を高く設定しているが、湿り運転に対して、圧縮機（41）の信頼性が確保し得る範囲で冷媒循環量を大きくする。
【０１２７】
また、上記回収初期の高回収圧力は、圧縮機（41）の吐出管温度や高圧圧力を検知して吸入過熱度を予測し、湿り運転に対して、圧縮機（41）の信頼性が確保し得る範囲で冷媒循環量を大きくしてもよい。
【０１２８】
また、上記回収初期の高回収圧力は、圧縮機（41）の入力電流を検知して過電流継電器が作動しない範囲で冷媒循環量を大きくしてもよい。
【０１２９】
また、上記切換え間隔の変更は、分離器（50）に溜まる液相の２次冷媒の重量をセンサによって検出して行うようにしてもよい。
【０１３０】
また、上記切換え間隔の変更は、圧縮機（41）の高圧冷媒圧力と低圧冷媒圧力との圧力差によって行うようにしてもよい。
【０１３１】
また、上記切換え間隔の変更は、各搬送熱交換器（7A，7B）における液冷媒の満液状態に基づいて行うようにしてもよい。つまり、上記冷凍回路（40）における各搬送熱交換器（7A，7B）が満液式熱交換器で構成した場合、フロートセンサなどを設ける一方、満液になるまでの時間を検出する。そして、回収終期なると、各搬送熱交換器（7A，7B）が満液になるまでの時間が長くなるので、所定時間以上を要すると、上記切換え間隔を変更する。
【０１３２】
また、上記切換え間隔の変更は、圧縮機（41）の低圧冷媒圧力が所定圧力値まで低下すると行うようにしてもよい。つまり、上述したように、各搬送熱交換器（7A，7B）が満液式熱交換器で構成した場合、各搬送熱交換器（7A，7B）が満液になると、熱交換の性能がでないので、低圧冷媒圧力が低下する。したがって、低圧冷媒圧力が所定の低圧値まで低下するのに時間が長くなるので、所定時間以上を要すると、上記切換え間隔を変更する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態１を示す冷媒回路図である。
【図２】冷媒回収時の時間に対する回収圧力の特性図である。
【図３】冷媒回収時の時間に対する回収率の特性図である。
【図４】実施形態２の冷媒回収時の時間に対する回収圧力の特性図である。
【図５】実施形態２の冷媒回収時を示す制御フロー図である。
【図６】実施形態３の冷媒回収時の時間に対する被回収機圧力の特性図である。
【図７】実施形態４の冷媒回収時の時間に対する回収冷媒重量の特性図である。
【符号の説明】
10 配管洗浄装置
12 第２洗浄回路
13 閉回路（冷媒流通路）
15 ホットガス通路
30 接続回路
40 冷凍回路（搬送手段）
50 分離器
7A，7B 搬送熱交換器
80 コントローラ
81 圧力制御部（圧力制御手段）
82 タイマ
90 補助回路
91 冷媒ボンベ（容器）[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a refrigerant recovery device, and more particularly to a measure for refrigerant recovery efficiency.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, many air conditioners as refrigeration devices are known. For example, as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. H8-100944, a compressor, a four-way switching valve, an outdoor heat exchanger, an electric expansion valve, a receiver, and an indoor heat exchanger are sequentially connected by a refrigerant pipe to form an air passage. There are things that make up a harmony device. The air conditioner is configured to perform a cooling operation and a heating operation.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
At the time of renewal demand of various air conditioners including the air conditioner described above, if the existing refrigerant pipe is to be used as it is, the inside of the refrigerant pipe must be cleaned. That is, lubricating oil, dust, and the like often adhere to the inner surface of the refrigerant pipe. In particular, mineral oil is used as a lubricating oil in a conventional CFC-based refrigerant and the like, whereas synthetic oil is used as a lubricating oil in an HFC-based refrigerant. Therefore, if the lubricating oil of the mineral oil remains in the existing refrigerant pipe, foreign matter (contamination) occurs in the newly installed refrigerant circuit. There is a problem that the foreign matter blocks the throttle mechanism and damages the compressor.
[0004]
Therefore, the present applicant has already proposed a pipe cleaning device (Japanese Patent Application No. 9-295641). This pipe cleaning device includes a connection circuit connected to an existing refrigerant pipe to form a closed circuit, and a refrigeration circuit for circulating the refrigerant. The refrigeration circuit is constituted by a refrigeration cycle having two heat exchangers. Each of the heat exchangers heats and cools the refrigerant in a closed circuit to impart a conveying force, circulates the refrigerant, and circulates the refrigerant. To remove foreign matter.
[0005]
However, in the above-described pipe cleaning apparatus, when the refrigerant in the closed circuit is collected in the container after the cleaning, the refrigeration circuit is driven to collect the refrigerant in the same manner as in the cleaning. In this case, since the transfer pressure of the refrigerant, that is, the recovery pressure is always constant, there is a problem that the recovery efficiency of the refrigerant is low.
[0006]
That is, when the recovery pressure is reduced, the recovery rate is improved, but the recovery speed is reduced. Conversely, when the recovery pressure is increased, the recovery rate is increased, but the recovery rate is reduced.
[0007]
The present invention has been made in view of such a point, and an object of the present invention is to improve the recovery speed and the recovery rate by controlling the transfer pressure of the refrigerant.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
In the present invention, the transfer pressure at the initial stage of collection is increased, and the transfer pressure at the end of collection is reduced.
[0009]
Specifically, as shown in FIG. 1, the first solution means is directed to a refrigerant recovery device that recovers a refrigerant in a container (91). Further, a refrigerant flow passage (13) connected to the container (91) is provided. Further, a transport means (40) for applying a transport pressure to the refrigerant for collecting the refrigerant in the refrigerant flow passage (13) into the container (91) is provided. In addition, the transfer pressure at the beginning of collection Than A pressure control means (81) for setting the transport pressure at the end of collection to a lower level is provided. In addition, the transfer means (40) is constituted by a refrigeration cycle in which the transfer refrigerant circulates, and heats and pressurizes the refrigerant in the refrigerant flow passage (13) by the transfer refrigerant, and also controls the refrigerant by the transfer refrigerant. The refrigerant in the flow passage (13) is cooled and decompressed, and a conveying pressure is applied to the refrigerant.
[0010]
Further, the pressure control means (81) sets a switching interval for switching between the refrigerant heating and the refrigerant cooling of the transport means (40) at the initial stage of collection. Than Long at the end of collection Kus You may comprise so that it may be.
[0011]
Further, the pressure control means (81) sets a switching interval for switching between the refrigerant heating and the refrigerant cooling of the transport means (40) at the initial stage of collection. Than Step by step at the end of collection after a preset state Kus You may comprise so that it may be.
[0012]
Further, the pressure control means (81) may be configured to control the change of the switching interval based on time.
[0013]
Further, the pressure control means (81) may be configured to control the change of the switching interval based on the pressure of the transfer refrigerant of the transfer means (40).
[0014]
Further, the pressure control means (81) may be configured to control the change of the switching interval based on the weight of the collected refrigerant.
[0015]
The transfer means (40) includes two transfer heat exchangers (7A, 7B) connected in parallel to each other, and the two transfer heat exchangers (7A, 7B) perform refrigerant heating and refrigerant cooling. May be alternately switched to repeatedly apply the transfer pressure to the refrigerant. The pressure control means (81) may change the switching interval by changing the liquid pressure in each of the transfer heat exchangers (7A, 7B). The control may be performed based on the full state of the refrigerant.
[0016]
The pressure control means (81) may be configured to control the change of the switching interval based on the low pressure of the compressor (41) that compresses the transfer refrigerant of the transfer means (40).
[0017]
That is, in the present solution, the conveyance pressure is applied to the refrigerant in the refrigerant flow passage (13) by the conveyance means (40) to collect the refrigerant in the container (91). At the time of the recovery, the pressure control means (81) sets the transport pressure at the initial stage of recovery to a higher value and sets the transport pressure at the end of recovery to a lower value.
[0018]
Specifically, the transfer means (40) is constituted by a so-called heat pump, and heats and pressurizes the refrigerant in the refrigerant flow passage (13) with the transfer refrigerant, and also controls the refrigerant flow passage (13) with the transfer refrigerant. Is cooled and decompressed, and a transfer pressure is applied to the refrigerant. Then, the pressure control means (81) controls the switching interval for switching between the refrigerant heating and the refrigerant cooling of the transport means (40) to be short at the initial stage of the recovery, and controls the switching interval to be long at the end of the recovery. At this time, the pressure control means (81) controls the change of the switching interval based on time.
[0019]
Further, the pressure control means (81) controls the switching interval for switching between the refrigerant heating and the refrigerant cooling of the transport means (40) to be short at the initial stage of the recovery, and sets the switching interval at the end of the recovery after a preset state. It may be controlled longer.
[0020]
On the other hand, the pressure control means (81) may control the change of the switching interval based on the refrigerant pressure of the refrigerant flow passage (13), and the pressure control means (81) collects the change of the switching interval. The control may be performed based on the weight of the cooled refrigerant.
[0021]
Further, the pressure control means (81) may control the change of the switching interval based on the full state of the liquid refrigerant in the two transfer heat exchangers (7A, 7B) in the transfer means (40).
[0022]
Further, the pressure control means (81) may control the change of the switching interval based on the low pressure of the compressor (41) for compressing the transfer refrigerant of the transfer means (40).
[0023]
That is, for example, the transfer means (40) includes two transfer heat exchangers (7A, 7B), one of the transfer heat exchangers (7A or 7B) functions as a condenser, and the other transfer heat exchanger. (7B or 7A) function as an evaporator. The functions of the two transfer heat exchangers (7A, 7B) are alternately switched to perform heating and cooling of the refrigerant in the refrigerant flow path (13), which is a closed circuit, and recover the refrigerant.
[0024]
However, if the switching interval between the heating operation and the cooling operation is lengthened, the refrigerant pressure in the conveying means (40) decreases and the circulation amount decreases, so that the recovery speed of the refrigerant in the refrigerant flow passage (13) decreases.
[0025]
Conversely, when the switching interval between the heating and cooling operations is shortened, the refrigerant pressure of the heat exchanger serving as the evaporator increases, the transport pressure (recovery pressure) increases, and the refrigerant suction force decreases. As a result, the refrigerant recovery rate increases, but the refrigerant recovery rate decreases.
[0026]
Thus, in the present solution, at the time of refrigerant recovery, the pressure control means (81) sets the transport pressure at the initial stage of recovery to a high value and sets the transport pressure at the end of recovery to a low value.
[0027]
【The invention's effect】
Therefore, according to the present solution, the transfer pressure at the initial stage of collection is Than Since the transport pressure at the end of the collection is lowered, the collection speed can be increased, and the collection rate can be improved.
[0028]
In particular, since the transfer means (40) heats and cools the refrigerant in the refrigerant flow passage (13) with the transfer refrigerant and applies transfer pressure to the refrigerant, the recovery speed is increased and the recovery rate is improved. Thereby, the overall efficiency at the time of collection can be improved.
[0029]
Further, the refrigerant can be recovered with less trouble and high reliability than the mechanical pump.
[0030]
Further, according to the second and third solving means, since the transfer pressure is adjusted by changing the switching interval between the heating and the cooling of the refrigerant, the collecting speed can be surely increased, and at the same time, the collecting speed can be increased. The rate can also be reliably improved.
[0031]
Embodiment 1 of the present invention
Hereinafter, Embodiment 1 of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0032]
As shown in FIG. 1, the pipe cleaning device (10) uses a secondary refrigerant system to clean the refrigerant pipes (2A, 2B) in the existing refrigerant circuit, and the existing refrigerant pipes (2A, 2B) It is connected to the. FIG. 1 shows two existing refrigerant pipes (2A, 2B). The existing refrigerant pipes (2A, 2B) are communication pipes that connect the outdoor unit and the indoor unit in an existing refrigerant circuit (not shown), and are vertical pipes in the present embodiment.
[0033]
A first cleaning circuit (11) is connected to one end of the two existing refrigerant pipes (2A, 2B), and a second cleaning circuit (12) is connected to the other end. The first cleaning circuit (11) is composed of one connection pipe, and both ends are connected to two existing refrigerant pipes (2A, 2B) via joints (21, 21). The connection portion of the first cleaning circuit (11) is, for example, a portion to which the indoor unit is connected in the existing refrigerant circuit.
[0034]
The second cleaning circuit (12) includes a connection circuit (30) and a refrigeration circuit (40). Both ends of the connection circuit (30) are connected to two existing refrigerant pipes (2A, 2B) via joints (21, 21). A closed circuit (13) is constituted by the two existing refrigerant pipes (2A, 2B) and the connection circuit (30) of the first cleaning circuit (11) and the second cleaning circuit (12). The connection portion of the connection circuit (30) is, for example, a portion to which an outdoor unit is connected in an existing refrigerant circuit.
[0035]
The closed circuit (13) is filled with a secondary refrigerant for cleaning for cleaning the existing refrigerant pipes (2A, 2B), and forms a refrigerant flow passage. As the secondary refrigerant, for example, a new clean refrigerant used for newly installed air conditioning is used. Specifically, the secondary refrigerant is an HFC-based refrigerant such as R-407C or R-410A.
[0036]
In the connection circuit (30), the first closing valve (V1), the check valve (31), the separator (50), the pressurizing / depressurizing section (60), and the second closing valve (V2) are connected in sequence to the connecting pipe (34). ).
[0037]
The separator (50) includes a tank (51) in which a separation heat exchange coil (52) and a filter (53) are housed, and constitutes separation means for separating foreign matter such as lubricating oil from a secondary refrigerant. I have. The tank (51) stores the liquid-phase secondary refrigerant flowing through the existing refrigerant pipes (2A, 2B).
[0038]
The separation heat exchange coil (52) is connected to a refrigeration circuit (40) to be described later, and constitutes heating means for heating and evaporating the liquid-phase secondary refrigerant in the tank (51). The filter (53) is attached to an upper portion of the tank (51), and removes foreign substances from the secondary refrigerant by passing the secondary refrigerant in a gas phase evaporated by heating the separation heat exchange coil (52). Means.
[0039]
The pressurizing / depressurizing section (60) is formed with two parallel passages (61, 61) in the middle of the connection pipe (34), and a first transfer heat exchanger (7A) and a second transfer heat exchanger (7B). Are provided in each parallel passage (61, 61). Further, check valves (62, 62,...) Which allow the refrigerant to flow in only one direction are provided on the upstream and downstream sides of each of the transfer heat exchangers (7A, 7B) in the pressurizing and depressurizing section (60). Is provided.
[0040]
The refrigeration circuit (40) includes a compression circuit section (4C) and a transfer circuit section (4A) and constitutes an independent transfer means for one refrigeration cycle. The transfer circuit section (4A) is connected to the compression circuit section (4C) by a four-way switching valve (42) so that the flow direction of the refrigerant is reversible. As the refrigerant charged in the refrigeration circuit (40), that is, the primary refrigerant which is the transporting refrigerant, various refrigerants such as R22 and HFC-based refrigerants are used.
[0041]
The compression circuit section (4C) includes an air-cooled condenser (4e) on the discharge side of the compressor (41) and an accumulator (46) on the suction side of the compressor (41). The air-cooled condenser (4e) suppresses a rise in high pressure on the discharge side of the compressor (41). That is, when the amount of condensation of the primary refrigerant decreases, the high pressure on the discharge side of the compressor (41) increases. When the high pressure exceeds a predetermined value, the air-cooling fan (4f) is driven, and the air-cooled condenser (4e) condenses the refrigerant discharged from the compressor (41).
[0042]
On the other hand, the transfer circuit section (4A) includes a first transfer heat exchanger (7A), a rectifier circuit (47), and a second transfer heat exchanger (7B) connected in series. A one-way passage (48) is connected to the rectifier circuit (47).
[0043]
The rectifier circuit (47) is configured as a bridge circuit having four one-way valves (CV). Of the four connection points of the rectifier circuit (47), one connection path (48) is connected to two connection points, and the first transfer heat exchanger (7A) and the second connection point are connected to the other two connection points, respectively. Two-transport heat exchanger (7B) is connected.
[0044]
The separation heat exchange coil (52) and the expansion valve (EV) are sequentially connected to the one-way passage (48) from the upstream side. The expansion valve (EV) constitutes a throttle mechanism controlled by the degree of superheat. The temperature sensing tube (TB) of the expansion valve (EV) is attached to the inflow side of the accumulator (46). The separation heat exchange coil (52) is housed in the tank (51) of the separator (50) as described above.
[0045]
The two transfer heat exchangers (7A, 7B) are configured by, for example, plate heat exchangers. Each of the transfer heat exchangers (7A, 7B) is configured to alternately repeat a cooling operation and a pressurizing operation. That is, each of the transfer heat exchangers (7A, 7B) alternately serves as a cooling unit and a pressurizing unit.
[0046]
The cooling operation is an operation of cooling the gas-phase secondary refrigerant having undergone the phase change in the separator (50), changing the phase to the liquid phase, and reducing the pressure. The pressurizing operation is an operation of heating and pressurizing the liquid-phase secondary refrigerant in the liquid-phase state.
[0047]
Specifically, for example, in a state where the secondary refrigerant in the cleaning liquid phase is stored in the first transfer heat exchanger (7A) on the left side of FIG. 1, the second transfer heat exchanger (7B) on the right side of FIG. ) Is a state in which the secondary refrigerant in the gas phase for cleaning is stored. In this state, the first transfer heat exchanger (7A) serves as a pressurizing unit, and the second transfer heat exchanger (7B) serves as a cooling unit.
[0048]
The high-temperature primary refrigerant discharged from the compressor (41) heats the liquid-phase secondary refrigerant in the first transport heat exchanger (7A) to increase the pressure, and applies transport pressure to convert the secondary refrigerant into the existing refrigerant. Extrude into pipes (2A, 2B). On the other hand, the primary refrigerant is depressurized by the expansion valve (EV) via the separation heat exchange coil (52), and is evaporated by the second transfer heat exchanger (7B). The primary refrigerant cools the gas-phase secondary refrigerant, changes the phase of the secondary refrigerant into a liquid phase, and reduces the pressure. As a result, the second transfer heat exchanger (7B) sucks the gas-phase secondary refrigerant from the separator (50) and stores the secondary refrigerant.
[0049]
Thereafter, the first transfer heat exchanger (7A) is switched to the cooling means, and the second transfer heat exchanger (7B) is switched to the pressurizing means. Then, the high-temperature primary refrigerant discharged from the compressor (41) flows into the second transfer heat exchanger (7B), and pushes out the liquid-phase secondary refrigerant into the existing refrigerant pipes (2A, 2B). On the other hand, the primary refrigerant evaporates in the first transport heat exchanger (7A), cools the gas phase secondary refrigerant, and stores the secondary refrigerant in the first transport heat exchanger (7A). This operation is repeated.
[0050]
In the compression circuit section (4C), a low-pressure pressure sensor (P1) is provided on the suction side of the compressor (41), and a high-pressure pressure sensor (P2) and a temperature sensor (T2) are provided on the discharge side of the compressor (41). Is provided. The low pressure sensor (P1), the high pressure sensor (P2) and the temperature sensor (T2) constitute detection means for detecting the temperature and pressure of the primary refrigerant, as well as the saturation temperature corresponding to pressure.
[0051]
Further, a low pressure switch (LPS) is provided in the connection pipe (34) of the connection circuit (30) at a position downstream of the separator (50). The low pressure switch (LPS) constitutes detection means for detecting the pressure of the secondary refrigerant, the saturation temperature corresponding to the pressure, and the like.
[0052]
The refrigeration circuit (40) is configured such that the discharge pressure of the compressor (41) is equal to or higher than a predetermined value, the discharge temperature of the compressor (41) is equal to or lower than a predetermined value, or the internal pressure of the separator (50) is The four-way switching valve (42) is configured to be switched when a predetermined value is exceeded or any of the conditions is satisfied. In the refrigeration circuit (40), the flow direction of the refrigerant in the transfer circuit (4A) is switched by switching the four-way switching valve (42).
[0053]
For example, when one of the transfer heat exchangers (7A, 7B) (cooling side) is filled with the liquid-phase secondary refrigerant, the heat exchange amount of the primary refrigerant in the transfer heat exchanger (7A, 7B) decreases. . As a result, since the degree of superheating of the expansion valve (EV) is controlled, the throttle amount increases, and the low pressure on the suction side of the compressor (41) decreases. This low pressure is detected by the low pressure sensor (P1), and when the pressure falls below a predetermined value, the four-way switching valve (42) is switched.
[0054]
Further, the connection circuit (30) is provided with a hot gas passage (15) for charging and collecting the secondary refrigerant and an auxiliary circuit (90). That is, the pipe cleaning device (10) of the present embodiment is configured to function as a refrigerant recovery device that recovers the secondary refrigerant in addition to the pipe cleaning.
[0055]
The hot gas passage (15) supplies the high-temperature and high-pressure secondary refrigerant to the existing refrigerant pipes (2A, 2B) after the completion of the cleaning, and the secondary refrigerant liquid remaining in the existing refrigerant pipes (2A, 2B). Is recovered by evaporation. The inflow side of the hot gas passage (15) is branched into two, and two inflow ends are connected to the parallel passages (61, 61) on the inflow side of each of the transfer heat exchangers (7A, 7B). The outflow end of the hot gas passage (15) is connected between the second closing valve (V2) and the existing pipe (2B). A one-way valve (CV) is provided at a branch portion on the inflow side of the hot gas passage (15), and a third closing valve (V3) is provided at a collection portion on the outflow side.
[0056]
The auxiliary circuit (90) includes a refrigerant cylinder (91) as a container and four auxiliary passages (92 to 95).
[0057]
The first auxiliary passage (92) is branched from the main part on the inflow side into two on the outflow side. The inflow end of the first auxiliary passage (92) communicates with the refrigerant cylinder (91), and the two outflow ends are connected to the respective parallel passages (61, 61) downstream of the connection of the hot gas passage (15). It is connected. A fourth closing valve (V4) is provided at a main portion on the inflow side of the first auxiliary passage (92), and a one-way valve (CV) is provided at a branch portion on the outflow side.
[0058]
The third auxiliary passage (94) is provided with a sixth closing valve (V6). One end of the third auxiliary passage (94) communicates with the refrigerant cylinder (91), and the other end is connected to the parallel passage (61) on the outflow side of the second transfer heat exchanger (7B).
[0059]
The second auxiliary passage (93) is provided with a fifth closing valve (V5). One end of the second auxiliary passage (93) is connected to the third auxiliary passage (94) downstream of the sixth closing valve (V6), and the other end is connected to the main of the first auxiliary passage (92). The portion is connected downstream of the fourth closing valve (V4).
[0060]
The fourth auxiliary passage (95) is provided with a seventh closing valve (V7). One end of the fourth auxiliary passage (95) is connected to the gathering portion of the hot gas passage (15) on the upstream side of the third closing valve (V3), and the other end is connected to the first auxiliary passage (92). The main part is connected upstream of the fourth closing valve (V4).
[0061]
A filling circuit (9S) for filling the secondary circuit into the closed circuit (13) includes a part of the hot gas passage (15), a fourth auxiliary passage (95), and a second auxiliary passage (9). 93), a part of the first auxiliary passage (92) and a part of the second auxiliary passage (93).
[0062]
Further, the recovery circuit (9R) for recovering the secondary refrigerant into the refrigerant cylinder (91) includes the hot gas passage (15), the first auxiliary passage (92), and the third auxiliary passage (94). Is formed by
[0063]
The refrigeration circuit (40) is controlled by a controller (80). The controller (80) receives detection signals from the low-pressure pressure sensor (P1), the high-pressure pressure sensor (P2), the temperature sensor (T2), and the low-pressure pressure switch (LPS), while the pressure control unit (81) And a timer (82).
[0064]
The pressure control section (81) constitutes pressure control means for controlling the pressure of the secondary refrigerant when the secondary refrigerant is collected. The pressure control unit (81) is configured to set the transport pressure at the beginning of collection to be higher and to set the transport pressure at the end of collection to be lower.
[0065]
The timer (82) constitutes time counting means for counting the recovery time during refrigerant recovery. The pressure control unit (81) controls a switching interval for switching between the heating operation and the cooling operation of the transfer heat exchanger (7A, 7B) in the refrigeration circuit (40) based on the recovery time counted by the timer (82). .
[0066]
Specifically, the pressure control section (81) is configured to control the switching interval of the four-way switching valve (42) to be short at the initial stage of recovery and long at the end of recovery.
[0067]
<Cleaning operation of existing refrigerant piping>
Next, the operation of cleaning the existing refrigerant pipes (2A, 2B) by the pipe cleaning device (10) will be described, including the recovery operation.
[0068]
First, in the existing refrigerant circuit, the outdoor unit and the indoor unit are removed from the existing refrigerant pipes (2A, 2B) that are communication pipes. Thereafter, a first cleaning circuit (11) is connected to the upper ends of the two existing refrigerant pipes (2A, 2B), while a second cleaning circuit is connected to the lower ends of the two existing refrigerant pipes (2A, 2B). The connection circuit (30) of (12) is connected to form a closed circuit (13).
[0069]
Subsequently, the secondary refrigerant is charged into the closed circuit (13). That is, in the initial stage of filling, for example, the closed circuit (13) is evacuated, and the refrigerant cylinder (91) is connected to the first auxiliary passage (92). Then, the fourth closing valve (V4) is opened, and the secondary refrigerant is charged into the closed circuit (13) from the refrigerant cylinder (91) through the first auxiliary passage (92).
[0070]
Further, when the secondary refrigerant is additionally charged, in the auxiliary circuit (90), the third closing valve (V3), the fourth closing valve (V4), and the sixth closing valve (V6) are closed, while the seventh closing valve is closed. (V7) and the fifth closing valve (V5) are opened.
[0071]
In this state, when the refrigeration circuit (40) is driven, the hot gas of the closed circuit (13) flows from the upstream side of the transfer heat exchangers (7A, 7B) to the hot gas passage ( From 15), the refrigerant flows into the refrigerant cylinder (91) through the fourth auxiliary passage (95). The hot gas pressurizes the interior of the refrigerant cylinder (91), and the refrigerant in the refrigerant cylinder (91), that is, the secondary refrigerant, passes through the third auxiliary passage (94) through the second auxiliary passage (93). After passing through the first auxiliary passage (92), the closed circuit (13) is filled.
[0072]
Subsequently, the operation shifts to a pipe cleaning operation, and drives the refrigeration circuit (40) of the second cleaning circuit (12) while the third to seventh closing valves (V3) to (V7) are closed. That is, the compressor (41) is driven to circulate the primary refrigerant. The high-temperature and high-pressure primary refrigerant discharged from the compressor (41) flows through the air-cooled condenser (4e), and flows into one of the transfer heat exchangers (7A or 7B) via the four-way switching valve (42).
[0073]
In the state where the secondary liquid refrigerant for cleaning is stored in the first transfer heat exchanger (7A) on the left side of FIG. 1, the second transfer heat exchanger (7B) on the right side of FIG. 1 is used for cleaning. A description will be given from the state in which the secondary refrigerant of the gas phase is stored.
[0074]
In this state, the four-way switching valve (42) switches to the solid line state in FIG. 1, and the high-temperature primary refrigerant flows through the first transfer heat exchanger (7A), where the primary refrigerant is condensed and The secondary refrigerant is heated and pressurized. Due to this pressurization, the secondary refrigerant obtains the transfer pressure, that is, the transfer force in the liquid phase, flows out of the first transfer heat exchanger (7A), and flows into the existing refrigerant pipes (2A, 2B).
[0075]
At this time, the secondary refrigerant first flows through the existing refrigerant pipe (2B) on the large-diameter gas side, and then flows through the first refrigerant circuit (11) through the existing refrigerant pipe (2A) on the small-diameter liquid side.
[0076]
Further, the primary refrigerant having passed through the first transfer heat exchanger (7A) flows through the rectifier circuit (47) and the one-way passage (48) to the separation heat exchange coil (52) of the separator (50), The liquid-phase secondary refrigerant stored in the tank (51) of the separator (50) is evaporated.
[0077]
Thereafter, the condensed primary refrigerant is depressurized by the expansion valve (EV), flows to the second transfer heat exchanger (7B), and the primary refrigerant evaporates. By this evaporation, the secondary refrigerant in the gas phase for cleaning is cooled and changes into a liquid phase. Due to this phase change, the secondary refrigerant is depressurized and sucks the gas-phase secondary refrigerant from the separator (50), and stores the secondary refrigerant in the second transfer heat exchanger (7B).
[0078]
On the other hand, the primary refrigerant evaporated in the second transfer heat exchanger (7B) returns to the compressor (41) via the four-way switching valve (42), and repeats this operation.
[0079]
Thereafter, when the second transfer heat exchanger (7B) is full of the liquid-phase secondary refrigerant, the four-way switching valve (42) is switched. That is, when the amount of heat exchange of the primary refrigerant in the second transfer heat exchanger (7B) decreases, the expansion valve (EV) controls the degree of superheat, so the throttle amount increases, and the compressor (41) The low pressure on the suction side drops. Then, for example, the low-pressure pressure sensor (P1) detects the low-pressure pressure and switches the four-way switching valve (42) when the pressure becomes equal to or less than a predetermined value.
[0080]
By the switching of the four-way switching valve (42), the primary refrigerant discharged from the compressor (41) flows to the second transfer heat exchanger (7B) and sends the secondary refrigerant to the existing refrigerant pipes (2A, 2B). I do. On the other hand, the primary refrigerant evaporates in the first transfer heat exchanger (7A) via the separation heat exchange coil (52), cools the secondary refrigerant, and stores the secondary refrigerant. This operation is repeated to circulate the secondary refrigerant in the closed circuit (13).
[0081]
The liquid-phase secondary refrigerant flows through the existing refrigerant pipes (2A, 2B), and foreign matters such as lubricating oil attached to the inner surfaces of the existing refrigerant pipes (2A, 2B) dissolve. In the separator (50), the secondary refrigerant evaporates due to the heating of the separation heat exchange coil (52), the foreign matter is separated, and accumulates in the tank (51). At the same time, when the secondary refrigerant passes through the filter (53), foreign substances such as lubricating oil mixed in the secondary refrigerant are removed, and the secondary refrigerant flows into the above-described one transfer heat exchanger (7A or 7B). This operation is repeated.
[0082]
During the transfer of the secondary refrigerant, if the condensed amount of the primary refrigerant decreases, the high pressure on the discharge side of the compressor (41) increases. This high pressure is detected by the high pressure sensor (P2), and when the pressure becomes equal to or higher than a predetermined value, the air cooling fan (4f) is driven. As a result, after a part of the high-temperature and high-pressure primary refrigerant is condensed in the air-cooled condenser (4e), the gas-liquid two-phase primary refrigerant passes through the four-way switching valve (42) to one of the transfer heat exchangers. Flow through the coil (71 or 72). The high-pressure pressure of the primary refrigerant is reduced by the condensation of the air-cooled condenser (4e).
[0083]
After the completion of the above-described cleaning operation, a recovery operation of the secondary refrigerant is performed. That is, while the second closing valve (V2), the fifth closing valve (V5), and the seventh closing valve (V7) are closed, the first closing valve (V1), the third closing valve (V3), and the fourth closing valve. (V4) and the sixth closing valve (V6) are opened.
[0084]
Due to this valve state, the above-described refrigeration circuit (40) continues to be driven, and hot gas of the closed circuit (13) flows from the hot gas passage (15) to the existing refrigerant pipe (2A) as shown by a dashed line arrow in FIG. , 2B) etc.
[0085]
That is, in the transfer heat exchanger (7A or 7B) that heats and increases the pressure of the secondary refrigerant, the secondary refrigerant has the highest temperature and pressure immediately before switching the four-way switching valve (42). For this reason, the secondary refrigerant in the high-temperature and high-pressure gas phase is sent out from the hot gas passage (15) to the existing refrigerant pipes (2A, 2B). The high-temperature secondary refrigerant evaporates and extrudes the liquid-phase secondary refrigerant remaining in the existing refrigerant pipes (2A, 2B).
[0086]
On the other hand, the refrigerant cylinder (91) is connected to the first auxiliary passage (92) and the third auxiliary passage (94). Then, the opening of the fourth closing valve (V4) allows the first auxiliary passage (92) to communicate with the transfer heat exchanger (7A or 7B) that cools and reduces the pressure of the secondary refrigerant. By this communication, the refrigerant cylinder (91) is degassed, and the pressure in the refrigerant cylinder (91) becomes low.
[0087]
In this state, the four-way switching valve (42) is switched, and the push-out operation and the storage operation of both transfer heat exchangers (7A or 7B) are performed continuously. Since the third auxiliary passage (94) communicates with the refrigerant cylinder (91) by the opening of the sixth closing valve (V6), the secondary extruded from one of the transfer heat exchangers (7A or 7B). The refrigerant is recovered in the refrigerant cylinder (91) via the third auxiliary passage (94).
[0088]
Thereafter, when the low pressure switch (LPS) is activated, the collecting operation ends. That is, when the secondary refrigerant in the closed circuit (13) is almost recovered, the pressure of the secondary refrigerant becomes low. Therefore, the end of the recovery operation is determined based on the low pressure switch (LPS). After the completion of the refrigerant recovery, the first cleaning circuit (11) and the second cleaning circuit (12) are removed from the existing refrigerant pipes (2A, 2B).
[0089]
During the recovery of the secondary refrigerant described above, the pressure control unit (81) controls the switching interval of the four-way switching valve (42). Specifically, at the time of the refrigerant recovery, as shown in FIG. 2, when the refrigerant recovery is started, the timer (82) starts counting the recovery time.
[0090]
On the other hand, the pressure control unit (81) controls the switching interval of the four-way switching valve (42) to be short in the initial stage of recovery. Thereafter, when a predetermined time elapses from the start of collection to the point A in FIG. 2, the end of collection is set, and the pressure control unit (81) changes the switching interval of the four-way switching valve (42) to be longer.
[0091]
That is, in the initial stage of the recovery, a large amount of liquid-phase secondary refrigerant exists in the closed circuit (13). Therefore, the secondary refrigerant immediately accumulates in the cooling-side transfer heat exchanger (7A or 7B) after switching the four-way switching valve (42).
[0092]
Therefore, the switching interval of the four-way switching valve (42) is shortened, and the recovery pressure, that is, the secondary refrigerant pressure of the closed circuit (13) is adjusted to be higher. As a result, the secondary refrigerant accumulated in the transfer heat exchanger (7A or 7B) is quickly collected in the refrigerant cylinder (91).
[0093]
Thereafter, at the end of the recovery, the amount of the secondary refrigerant in the closed circuit (13) decreases, so that it is difficult for the secondary refrigerant to accumulate in the cooling-side transfer heat exchanger (7A or 7B). Therefore, the switching interval of the four-way switching valve (42) is lengthened, and the temperature of the cooling-side transfer heat exchanger (7A or 7B) is lowered. That is, if the switching interval is lengthened, the evaporation amount of the primary refrigerant increases, so that the temperature of the cooling-side transfer heat exchanger (7A or 7B) becomes low, and the secondary refrigerant pressure decreases. As a result, the suction force of the secondary refrigerant increases.
[0094]
Therefore, the secondary refrigerant in the closed circuit (13) is quickly sucked into the transfer heat exchanger (7A or 7B) on the cooling side, and is quickly collected in the refrigerant cylinder (91).
[0095]
<Effect of Embodiment 1>
As described above, according to the present embodiment, the transfer pressure at the initial stage of collection is increased, and the transfer pressure at the end of collection is reduced, so that the collection speed can be increased and the collection rate can be improved. Can be planned.
[0096]
In particular, when the refrigeration circuit (40) applies heating pressure to the secondary refrigerant in the closed circuit (13) by heating and cooling the secondary refrigerant with the primary refrigerant, the recovery speed is increased and the recovery rate is improved. By doing so, the overall efficiency at the time of collection can be improved.
[0097]
Further, the refrigerant can be recovered with less trouble and high reliability than the mechanical pump.
[0098]
In addition, since the switching interval of the heating and cooling of the secondary refrigerant is changed by changing the switching interval of the four-way switching valve (42), and the transfer pressure is adjusted, the recovery speed can be surely increased. It is possible to reliably improve the recovery rate.
[0099]
That is, FIG. 3 shows the relationship between the recovery rate of the secondary refrigerant and the recovery time, and B1 shows the most preferable recovery state.
[0100]
Therefore, when the switching interval between the heating operation and the cooling operation is lengthened in the two transfer heat exchangers (7A, 7B), the refrigerant pressure in the transfer heat exchanger (7A or 7B) serving as an evaporator decreases, and the transfer is performed. The pressure (recovery pressure) decreases, and the refrigerant suction force increases. As a result, the recovery rate of the refrigerant increases. However, since the pressure of the primary refrigerant decreases and the refrigerant circulation amount of the refrigeration circuit (40) decreases, the recovery speed of the secondary refrigerant decreases. Therefore, as shown in B2 of FIG.
[0101]
Conversely, in the two transfer heat exchangers (7A, 7B), when the switching interval between the heating and cooling operations is shortened, the refrigerant pressure of the transfer heat exchanger (7A or 7B) serving as an evaporator increases, The transfer pressure (recovery pressure) increases, and the refrigerant suction force decreases. As a result, although the recovery rate of the secondary refrigerant increases, the recovery rate of the secondary refrigerant decreases at the end of recovery.
[0102]
Therefore, in the present embodiment, the transfer pressure at the initial stage of recovery of the secondary refrigerant is set to be higher, the transfer pressure at the end of recovery is set to be lower, and the recovery of the secondary refrigerant is performed without lowering the recovery speed of the secondary refrigerant. The rate can be improved.
[0103]
Further, since the cleaning of the pipe and the recovery of the refrigerant are performed by a single device, the structure can be simplified, and the refrigeration circuit (40) constitutes the transport means for the cleaning of the pipe and the recovery of the refrigerant. Can be achieved.
[0104]
Embodiment 2 of the present invention
Next, a second embodiment of the present invention will be described.
[0105]
In the present embodiment, the switching interval is gradually increased at the end of collection, instead of the first embodiment in which the switching interval is switched to two.
[0106]
That is, as shown in FIG. 4, when a predetermined time has elapsed from the start of collection to the point A, the end of collection is set, and the pressure control unit (81) changes the switching interval of the four-way switching valve (42) stepwise longer. .
[0107]
The operation of controlling the switching interval of the four-way switching valve (42) will be described with reference to the flowchart of FIG.
[0108]
First, when the recovery operation of the secondary refrigerant is started, in step ST1, it is determined whether or not the timer time counted by the timer (82) has elapsed X minutes. Until this timer time elapses X minutes, the determination in step ST1 is NO, and the process proceeds to step ST2, where the switching interval between the refrigerant heating and the refrigerant cooling of the refrigeration circuit (40) as the heat pump is set to one minute.
[0109]
That is, the four-way switching valve (42) of the refrigeration circuit (40) is switched every minute. By this switching, the heating and cooling operations of the two transfer heat exchangers (7A, 7B) are switched, and the secondary refrigerant extruded from one of the transfer heat exchangers (7A or 7B) is collected in the refrigerant cylinder (91). Is done.
[0110]
Thereafter, the process proceeds from step ST2 to step ST3, in which it is determined whether or not the low pressure switch (LPS) has been operated, and the process returns to step ST1 until the low pressure switch (LPS) has been operated.
[0111]
On the other hand, when the timer time has elapsed for X minutes, the determination in step ST1 is YES, and the process proceeds to step ST4, where it is determined whether the timer time has elapsed for X + 2 minutes. Until the timer time elapses X + 2 minutes, the determination in step ST4 is NO, and the process proceeds to step ST5 where the switching interval of the refrigeration circuit (40) is set to 2 minutes. That is, at the point A in FIG. 4, the switching interval becomes two minutes, and the switching interval becomes longer.
[0112]
Thereafter, the process proceeds from step ST5 to step ST3, and returns from step ST3 to step ST1 until the low pressure switch (LPS) operates.
[0113]
When X + 2 minutes have elapsed, the process proceeds from step ST4 to step ST6, and it is determined whether or not X + 4 minutes have elapsed. Until this timer time elapses X + 4 minutes, the determination in step ST6 is NO, and the process proceeds to step ST7 to extend the switching interval of the refrigeration circuit (40) to 3 minutes.
[0114]
Thereafter, the same operation as the above-mentioned operation from step ST4 to step ST7 is sequentially performed from step ST8 to step ST13, and the switching interval of the refrigeration circuit (40) is extended to 4 minutes until the timer time elapses from X + 4 minutes to X + 6 minutes. The switching interval of the refrigeration circuit (40) is extended to 5 minutes until the timer time elapses from X + 6 minutes to X + 8 minutes, and the switching interval of the refrigeration circuit (40) is extended to 6 minutes until the timer time elapses from X + 8 minutes to X + 10 minutes. I do.
[0115]
Thereafter, when the low pressure switch (LPS) operates, the determination in step ST3 becomes YES, and the collecting operation ends. Other configurations, operations, and effects are the same as those of the first embodiment.
[0116]
Third Embodiment of the Invention
Next, a third embodiment of the present invention will be described.
[0117]
In the present embodiment, a change in the switching interval is determined by the timer (82) in the first embodiment, and the change is determined by the pressure.
[0118]
That is, for example, in the connection pipe (34) of the connection circuit (30), although not shown, a pressure sensor is provided downstream of the separator (50) instead of the low pressure switch (LPS). When the pressure of the secondary refrigerant, which is the pressure of the machine to be recovered, detected by this pressure sensor decreases to point D in FIG. Change to longer. Other configurations, operations, and effects are the same as those of the first embodiment.
[0119]
In addition, the determination of the pressure of the secondary refrigerant may be based on the pressure value directly, or may be based on the gradient of the pressure change as shown in FIG. 6E. That is, when the inclination of the pressure change decreases to the predetermined value, the switching interval of the four-way switching valve (42) is changed to be longer. At this time, when the gradient of the pressure change becomes half (1/2) of the initial gradient, the switching interval of the four-way switching valve (42) may be changed to be longer. Other configurations, operations, and effects are the same as those of the first embodiment.
[0120]
Embodiment 4 of the present invention
Next, a fourth embodiment of the present invention will be described.
[0121]
In the present embodiment, the change of the switching interval is determined by the timer (82) in the first embodiment, but is determined by the weight of the collected refrigerant.
[0122]
That is, for example, a weighing scale is provided in the refrigerant cylinder (91), and when the weight of the refrigerant detected by the weighing scale rises to the point D in FIG. Change the switching interval of the switching valve (42) longer. Other configurations, operations, and effects are the same as those of the first embodiment.
[0123]
In addition, the weight of the secondary refrigerant may be determined directly based on the weight value, or may be determined based on the slope of the change in weight as shown in FIG. 7G. That is, when the inclination of the weight change decreases to the predetermined value, the switching interval of the four-way switching valve (42) is changed to be longer. Other configurations, operations, and effects are the same as those of the first embodiment.
[0124]
Another embodiment of the present invention
In each of the above embodiments, the description has been given of the pipe washing and the refrigerant recovery. However, the refrigerant recovery device of the present invention may perform only the refrigerant recovery. That is, the connection circuit (30) does not need to include the separator (50), and the connection circuit (30) may be connected to various refrigerant injection sections.
[0125]
Further, the pipe cleaning device (10) of each embodiment may function as a refrigerant regeneration device. That is, both ends of the connection circuit (30) in the second cleaning circuit (12) are connected to a container such as a refrigerant cylinder (91). Then, the refrigerant filled in this container is used as a secondary refrigerant and circulated through the closed circuit (13) as in the cleaning operation. This circulation regenerates the refrigerant in the separator (50).
[0126]
Further, in each of the above embodiments, the recovery pressure is set high at the initial stage of recovery, but the refrigerant circulation amount is increased as long as the reliability of the compressor (41) can be ensured for wet operation.
[0127]
In addition, the high recovery pressure at the initial stage of recovery detects the discharge pipe temperature and high pressure of the compressor (41) and predicts the degree of superheating of the suction, ensuring the reliability of the compressor (41) against wet operation. The circulating amount of the refrigerant may be increased within a range that can be achieved.
[0128]
Further, the high recovery pressure at the initial recovery may detect the input current of the compressor (41) and increase the refrigerant circulation amount within a range where the overcurrent relay does not operate.
[0129]
Further, the change of the switching interval may be performed by detecting the weight of the liquid-phase secondary refrigerant accumulated in the separator (50) by a sensor.
[0130]
Further, the change of the switching interval may be performed by a pressure difference between the high-pressure refrigerant pressure and the low-pressure refrigerant pressure of the compressor (41).
[0131]
Further, the change of the switching interval may be performed based on the liquid refrigerant full state in each of the transfer heat exchangers (7A, 7B). That is, when each of the transfer heat exchangers (7A, 7B) in the refrigeration circuit (40) is constituted by a liquid-filled heat exchanger, a float sensor or the like is provided, and the time until the liquid is filled is detected. Then, at the end of recovery, the time required for each of the transport heat exchangers (7A, 7B) to become full becomes longer. Therefore, if a predetermined time or more is required, the above-mentioned switching interval is changed.
[0132]
The switching interval may be changed when the low-pressure refrigerant pressure of the compressor (41) decreases to a predetermined pressure value. In other words, as described above, when each of the transfer heat exchangers (7A, 7B) is composed of a liquid-filled heat exchanger, when each of the transfer heat exchangers (7A, 7B) becomes full, the heat exchange performance is reduced. Therefore, the low-pressure refrigerant pressure decreases. Therefore, it takes a long time for the low-pressure refrigerant pressure to decrease to the predetermined low-pressure value. If the predetermined time or more is required, the switching interval is changed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram showing Embodiment 1 of the present invention.
FIG. 2 is a characteristic diagram of a recovery pressure with respect to a time at the time of refrigerant recovery.
FIG. 3 is a characteristic diagram of a recovery rate with respect to a time at the time of refrigerant recovery.
FIG. 4 is a characteristic diagram of a recovery pressure with respect to a time at the time of refrigerant recovery in a second embodiment.
FIG. 5 is a control flow chart showing the refrigerant recovery according to the second embodiment.
FIG. 6 is a characteristic diagram of a pressure of a to-be-recovered machine with respect to a time at the time of refrigerant recovery according to a third embodiment.
FIG. 7 is a characteristic diagram of a recovered refrigerant weight with respect to a time at the time of recovering the refrigerant according to a fourth embodiment.
[Explanation of symbols]
10 Pipe cleaning equipment
12 Second cleaning circuit
13 Closed circuit (refrigerant passage)
15 Hot gas passage
30 Connection circuit
40 Refrigeration circuit (transportation means)
50 separator
7A, 7B transfer heat exchanger
80 Controller
81 Pressure control unit (pressure control means)
82 timer
90 Auxiliary circuit
91 Refrigerant cylinder (container)

Claims (8)

容器（91）に冷媒を回収する冷媒回収装置であって、
上記容器（91）に接続された冷媒流通路（13）と、
該冷媒流通路（13）の冷媒を容器（91）に回収するための搬送圧力を該冷媒に付与する搬送手段（40）と、
回収初期の搬送圧力より回収終期の搬送圧力を低めに設定する圧力制御手段（81）とを備え、
上記搬送手段（40）は、搬送用冷媒が循環する冷凍サイクルで構成され、上記搬送用冷媒によって冷媒流通路（13）の冷媒を加熱して加圧すると共に、上記搬送用冷媒によって冷媒流通路（13）の冷媒を冷却して減圧し、該冷媒に搬送圧力を付与するように構成されている冷媒回収装置。A refrigerant recovery device that recovers the refrigerant in a container (91),
A refrigerant flow passage (13) connected to the container (91);
Conveying means (40) for applying a conveying pressure to the refrigerant for collecting the refrigerant in the refrigerant flow passage (13) into the container (91);
Pressure control means (81) for setting the transfer pressure at the end of collection lower than the transfer pressure at the beginning of collection,
The transfer means (40) is constituted by a refrigeration cycle in which the transfer refrigerant circulates, and heats and pressurizes the refrigerant in the refrigerant flow passage (13) with the transfer refrigerant, and also controls the refrigerant flow passage ( 13) A refrigerant recovery device configured to cool and depressurize the refrigerant of the above 13) and apply a conveying pressure to the refrigerant. 請求項１記載の冷媒回収装置において、
圧力制御手段（81）は、搬送手段（40）の冷媒加熱と冷媒冷却とを切り換える切換え間隔を回収初期より回収終期に長くするように構成されている冷媒回収装置。The refrigerant recovery device according to claim 1,
Pressure control means (81), the refrigerant heating the refrigerant cooling the refrigerant recovery device configured switching interval so that the length camphor the recovery end than collecting initial switching the transport means (40). 請求項１記載の冷媒回収装置において、
圧力制御手段（81）は、搬送手段（40）の冷媒加熱と冷媒冷却とを切り換える切換え間隔を回収初期より予め設定された状態以降の回収終期に段階的に長くするように構成されている冷媒回収装置。The refrigerant recovery device according to claim 1,
Pressure control means (81) is configured to stepwise length camphor so that the refrigerant heating and refrigerant cooling and recovering the end of subsequent state switching interval is preset from collecting initial switching the transport means (40) Refrigerant recovery device. 請求項２又は請求項３記載の冷媒回収装置において、
圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を時間に基づいて制御するように構成されている冷媒回収装置。In the refrigerant recovery device according to claim 2 or 3,
A refrigerant recovery device configured to control the change of the switching interval based on time, the pressure control means (81). 請求項２又は請求項３記載の冷媒回収装置において、
圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を冷媒流通路（13）の冷媒圧力に基づいて制御するように構成されている冷媒回収装置。In the refrigerant recovery device according to claim 2 or 3,
A refrigerant recovery device configured to control the change of the switching interval based on the refrigerant pressure in the refrigerant flow passage (13). 請求項２又は請求項３記載の冷媒回収装置において、
圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を、回収した冷媒の重量に基づいて制御するように構成されている冷媒回収装置。In the refrigerant recovery device according to claim 2 or 3,
A refrigerant recovery device configured to control the change of the switching interval based on the weight of the recovered refrigerant. 請求項２又は請求項３記載の冷媒回収装置において、
搬送手段（40）は、互いに並列に接続された２つの搬送熱交換器（7A，7B）を備え、該２つの搬送熱交換器（7A，7B）が、冷媒加熱と冷媒冷却とを交互に切り換えて繰り返し、冷媒に搬送圧力を付与するように構成され、
圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を、上記各搬送熱交換器（7A，7B）における液冷媒の満液状態に基づいて制御するように構成されている冷媒回収装置。In the refrigerant recovery device according to claim 2 or 3,
The transfer means (40) includes two transfer heat exchangers (7A, 7B) connected in parallel with each other, and the two transfer heat exchangers (7A, 7B) alternately perform refrigerant heating and refrigerant cooling. It is configured to repeatedly switch and apply a transfer pressure to the refrigerant,
A refrigerant recovery device configured to control the change of the switching interval based on the full state of the liquid refrigerant in each of the transfer heat exchangers (7A, 7B). 請求項２又は請求項３記載の冷媒回収装置において、
圧力制御手段（81）は、切換え間隔の変更を、搬送手段（40）の搬送用冷媒を圧縮する圧縮機（41）の低圧圧力に基づいて制御するように構成されている冷媒回収装置。In the refrigerant recovery device according to claim 2 or 3,
A refrigerant recovery device configured to control a change in a switching interval based on a low pressure of a compressor (41) for compressing a transfer refrigerant of a transfer means (40).

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