JP3399895B2 - 高耐食性を有する溶融めっき鋼線及びその製造方法 - Google Patents
高耐食性を有する溶融めっき鋼線及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金網、護岸工事用
のかごマット、魚網等の屋外に暴露して使用する鋼線の
耐食性を高めたメッキ鋼線に関するものである。
のかごマット、魚網等の屋外に暴露して使用する鋼線の
耐食性を高めたメッキ鋼線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】メッキ鋼線として亜鉛メッキ鋼線や、こ
れよりも耐食性にすぐれた亜鉛−アルミニウム合金メッ
キ鋼線が使用されている。この亜鉛−アルミニウム合金
メッキ鋼線は、一般に、鋼線を洗浄、脱脂等により清浄
化処理し、次いでフラックス処理を行った後、第１段と
して亜鉛を主体とする溶融メッキを施し、次いで第２段
としてＡｌ添加量１０％のＺｎ−Ａｌ合金浴にて溶融メ
ッキするか、または、直接Ａｌ添加量１０％のＺｎ−Ａ
ｌ合金浴でメッキし、メッキ浴から垂直に引き上げて、
冷却後、巻き取ることで作られる。
れよりも耐食性にすぐれた亜鉛−アルミニウム合金メッ
キ鋼線が使用されている。この亜鉛−アルミニウム合金
メッキ鋼線は、一般に、鋼線を洗浄、脱脂等により清浄
化処理し、次いでフラックス処理を行った後、第１段と
して亜鉛を主体とする溶融メッキを施し、次いで第２段
としてＡｌ添加量１０％のＺｎ−Ａｌ合金浴にて溶融メ
ッキするか、または、直接Ａｌ添加量１０％のＺｎ−Ａ
ｌ合金浴でメッキし、メッキ浴から垂直に引き上げて、
冷却後、巻き取ることで作られる。
【０００３】この亜鉛−アルミニウム合金メッキ鋼線に
関し、耐食性をより高くするためには、メッキ厚を厚く
する方法がある。メッキ厚を確保するためには、鋼線の
移動速度（線速）を上げてメッキ浴から高速で引き上げ
ることにより、溶融メッキ合金の粘性により線材に付着
するメッキ合金量を増やす方法がある。しかし、高速化
によりメッキ鋼線の長手方向に直角の断面においてメッ
キ厚みの不均一が生じやすくなるため、生産設備上限界
が生じる。
関し、耐食性をより高くするためには、メッキ厚を厚く
する方法がある。メッキ厚を確保するためには、鋼線の
移動速度（線速）を上げてメッキ浴から高速で引き上げ
ることにより、溶融メッキ合金の粘性により線材に付着
するメッキ合金量を増やす方法がある。しかし、高速化
によりメッキ鋼線の長手方向に直角の断面においてメッ
キ厚みの不均一が生じやすくなるため、生産設備上限界
が生じる。
【０００４】そのため現行の製造装置による亜鉛メッキ
や、Ｚｎ−Ａｌ合金による溶融メッキは耐食性が十分と
はいえず、メッキ鋼線の長寿命化の要望が強い今日、要
求を完全に満足させ得ないという問題があった。メッキ
浴中にＭｇを添加した耐食性が高いＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ合
金系メッキ組成が特開平１０−２２６８６５に提案され
ているが、この方法は鋼板用の薄目付けを前提としてお
り、これをかごマットに代表される厚メッキ鋼線に適用
した場合、メッキ後の鋼線の加工時に割れが発生すると
いう問題があった。また、特開平７−２０７４２１には
Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金メッキを厚目付する方法が記され
ているが、これをそのまま適用した場合にＦｅ−Ｚｎ合
金層が厚くなり鋼線の加工時に合金層が割れ、剥離を起
こすという問題があった。
や、Ｚｎ−Ａｌ合金による溶融メッキは耐食性が十分と
はいえず、メッキ鋼線の長寿命化の要望が強い今日、要
求を完全に満足させ得ないという問題があった。メッキ
浴中にＭｇを添加した耐食性が高いＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ合
金系メッキ組成が特開平１０−２２６８６５に提案され
ているが、この方法は鋼板用の薄目付けを前提としてお
り、これをかごマットに代表される厚メッキ鋼線に適用
した場合、メッキ後の鋼線の加工時に割れが発生すると
いう問題があった。また、特開平７−２０７４２１には
Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金メッキを厚目付する方法が記され
ているが、これをそのまま適用した場合にＦｅ−Ｚｎ合
金層が厚くなり鋼線の加工時に合金層が割れ、剥離を起
こすという問題があった。
【０００５】さらに、これまでのメッキ鋼線では表面に
微少な凹凸が生じた場合、表面積が増加により耐食性が
低下するため、表面粗度を可能な限り小さくすることを
行ってきた。このメッキ線を護岸工事などに使用した場
合、施工後にメッキ鋼線上に人が乗った場合などには滑
りやすく安全上の問題があるとされてきた。
微少な凹凸が生じた場合、表面積が増加により耐食性が
低下するため、表面粗度を可能な限り小さくすることを
行ってきた。このメッキ線を護岸工事などに使用した場
合、施工後にメッキ鋼線上に人が乗った場合などには滑
りやすく安全上の問題があるとされてきた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記課題を
解決するためになされたもので、高耐食性を有し、摩擦
特性に優れた溶融めっき鋼線とその製造方法を提供する
ことを目的とする。
解決するためになされたもので、高耐食性を有し、摩擦
特性に優れた溶融めっき鋼線とその製造方法を提供する
ことを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次のとお
りである。 （１）鋼線表面に平均組成が重量％でＡｌ：４〜２０
％、Ｍｇ：０．８〜５％、残部Ｚｎからなるメッキ合金
を有するメッキ鋼線において、該メッキ表面の円周方向
の粗度の最大値Ｒｍａｘが６０〜３００μｍで、かつメ
ッキ−地鉄界面に２０μｍ以下のＦｅ−Ｚｎ合金層を有
することを特徴とする高耐食性を有し加工性に優れたメ
ッキ鋼線。
りである。 （１）鋼線表面に平均組成が重量％でＡｌ：４〜２０
％、Ｍｇ：０．８〜５％、残部Ｚｎからなるメッキ合金
を有するメッキ鋼線において、該メッキ表面の円周方向
の粗度の最大値Ｒｍａｘが６０〜３００μｍで、かつメ
ッキ−地鉄界面に２０μｍ以下のＦｅ−Ｚｎ合金層を有
することを特徴とする高耐食性を有し加工性に優れたメ
ッキ鋼線。
【０００８】（２）前記メッキ合金が、重量％で、更に
Ｓｉ：２％以下を含むことを特徴とする上記（１）記載
の高耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線。 （３）前記メッキ合金が、重量％で、更にナトリウム：
０．００１〜０．１％を含むことを特徴とする上記
（１）または（２）記載の高耐食性を有し加工性に優れ
たメッキ鋼線。
Ｓｉ：２％以下を含むことを特徴とする上記（１）記載
の高耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線。 （３）前記メッキ合金が、重量％で、更にナトリウム：
０．００１〜０．１％を含むことを特徴とする上記
（１）または（２）記載の高耐食性を有し加工性に優れ
たメッキ鋼線。
【０００９】（４）前記メッキ合金が、重量％で、更に
Ｔｉ：０．０１〜０．１％を含むことを特徴とする上記
（１）〜（３）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し
加工性に優れたメッキ鋼線。 （５）メッキ鋼線において、メッキ−地鉄界面に存在す
るＦｅ−Ｚｎ合金層中にＡｌ：４％以上、Ｍｇ：１％以
上が含まれることを特徴とする上記（１）〜（４）のい
ずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメッ
キ鋼線。
Ｔｉ：０．０１〜０．１％を含むことを特徴とする上記
（１）〜（３）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し
加工性に優れたメッキ鋼線。 （５）メッキ鋼線において、メッキ−地鉄界面に存在す
るＦｅ−Ｚｎ合金層中にＡｌ：４％以上、Ｍｇ：１％以
上が含まれることを特徴とする上記（１）〜（４）のい
ずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメッ
キ鋼線。
【００１０】（６）メッキ鋼線において、メッキ地鉄界
面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層の外側のメッキ層
中にＡｌ−Ｚｎを主成分とするα相とＺｎ単相又はＭｇ
−Ｚｎ合金相からなるβ相およびＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ−Ｍ
ｇ三元共晶相のそれぞれが存在する事を特徴とする上記
（１）〜（５）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し
加工性に優れたメッキ鋼線。
面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層の外側のメッキ層
中にＡｌ−Ｚｎを主成分とするα相とＺｎ単相又はＭｇ
−Ｚｎ合金相からなるβ相およびＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ−Ｍ
ｇ三元共晶相のそれぞれが存在する事を特徴とする上記
（１）〜（５）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し
加工性に優れたメッキ鋼線。
【００１１】（７）メッキ鋼線において、メッキ地鉄界
面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層の外側のメッキ相
中にＡｌ−Ｚｎを主成分とするα相とＺｎ単相又はＭｇ
−Ｚｎ合金相からなるβ相およびＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ−Ｍ
ｇ三元共晶相のそれぞれが存在し、β相の体積率が２０
％以下からなることを特徴とする上記（１）〜（６）の
いずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメ
ッキ鋼線。
面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層の外側のメッキ相
中にＡｌ−Ｚｎを主成分とするα相とＺｎ単相又はＭｇ
−Ｚｎ合金相からなるβ相およびＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ−Ｍ
ｇ三元共晶相のそれぞれが存在し、β相の体積率が２０
％以下からなることを特徴とする上記（１）〜（６）の
いずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメ
ッキ鋼線。
【００１２】（８）メッキ鋼線において、メッキ地鉄界
面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層の外側のメッキ層
がデンドライト組織である事を特徴とする上記（１）〜
（５）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に
優れたメッキ鋼線。 （９）メッキ鋼線を製造する際に、第１段として亜鉛を
主体とする溶融メッキを施し、次いで第２段として溶融
亜鉛合金の平均組成が上記（１）〜（４）のいずれかの
項に記載のメッキ組成であることを特徴とする上記
（１）〜（８）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し
加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。
面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層の外側のメッキ層
がデンドライト組織である事を特徴とする上記（１）〜
（５）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に
優れたメッキ鋼線。 （９）メッキ鋼線を製造する際に、第１段として亜鉛を
主体とする溶融メッキを施し、次いで第２段として溶融
亜鉛合金の平均組成が上記（１）〜（４）のいずれかの
項に記載のメッキ組成であることを特徴とする上記
（１）〜（８）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し
加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。
【００１３】（１０）メッキ鋼線を製造する際に、第１
段として重量％でＡｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５％以下
を含む溶融亜鉛メッキを施し、次いで第２段として溶融
亜鉛合金の平均組成が上記（１）〜（４）のいずれかの
項に記載のメッキ組成であることを特徴とする上記
（１）〜（８）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し
加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。
段として重量％でＡｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５％以下
を含む溶融亜鉛メッキを施し、次いで第２段として溶融
亜鉛合金の平均組成が上記（１）〜（４）のいずれかの
項に記載のメッキ組成であることを特徴とする上記
（１）〜（８）のいずれかの項に記載の高耐食性を有し
加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。
【００１４】（１１）第１段として亜鉛を主体とする溶
融メッキを施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッ
キを行うメッキ鋼線製造工程において、メッキ鋼線をメ
ッキ合金から引き上げる部分を窒素ガスによりパージ
し、浴表面およびメッキ鋼線の酸化を防止することを特
徴とする上記（９）または（１０）に記載の高耐食性を
有し加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。
融メッキを施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッ
キを行うメッキ鋼線製造工程において、メッキ鋼線をメ
ッキ合金から引き上げる部分を窒素ガスによりパージ
し、浴表面およびメッキ鋼線の酸化を防止することを特
徴とする上記（９）または（１０）に記載の高耐食性を
有し加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。
【００１５】（１２）第１段として亜鉛を主体とする溶
融メッキをメッキ浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで
第２段として溶融亜鉛合金メッキをメッキ浴浸漬時間２
０秒以下で行うことを特徴とする上記（９）〜（１１）
のいずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れた
メッキ鋼線製造方法。 （１３）第１段として亜鉛を主体とする溶融メッキを施
し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッキを行うメッ
キ鋼線製造工程において、メッキ鋼線をメッキ合金から
引き上げた直後に水スプレーまたは気水噴霧または水流
による直接水冷により、メッキ合金を凝固させることを
特徴とする上記（９）〜（１２）のいずれかの項に記載
の高耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。
融メッキをメッキ浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで
第２段として溶融亜鉛合金メッキをメッキ浴浸漬時間２
０秒以下で行うことを特徴とする上記（９）〜（１１）
のいずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れた
メッキ鋼線製造方法。 （１３）第１段として亜鉛を主体とする溶融メッキを施
し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッキを行うメッ
キ鋼線製造工程において、メッキ鋼線をメッキ合金から
引き上げた直後に水スプレーまたは気水噴霧または水流
による直接水冷により、メッキ合金を凝固させることを
特徴とする上記（９）〜（１２）のいずれかの項に記載
の高耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。
【００１６】（１４）第１段として亜鉛を主体とする溶
融メッキを施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッ
キを行うメッキ鋼線製造工程において、メッキ鋼線を冷
却する際に冷却開始温度をメッキ合金の融点から融点＋
２０℃とすることを特徴とする上記（９）〜（１３）の
いずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメ
ッキ鋼線製造方法。
融メッキを施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッ
キを行うメッキ鋼線製造工程において、メッキ鋼線を冷
却する際に冷却開始温度をメッキ合金の融点から融点＋
２０℃とすることを特徴とする上記（９）〜（１３）の
いずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメ
ッキ鋼線製造方法。
【００１７】（１５）メッキ鋼線の鋼の成分が重量％
で、Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍ
ｎ：０．６％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４
％以下であることを特徴とする上記（９）〜（１４）の
いずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメ
ッキ鋼線製造方法。 （１６）メッキ鋼線の鋼の成分が重量％で、Ｃ：０．０
２〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０．６％以
下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％以下であるこ
とを特徴とする請求項９〜１４のいずれかの項に記載の
高耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。 （１７）上記（１）〜（８）のいずれかの項に記載のメ
ッキ鋼線よりなる耐滑り性の大きい金網およびかごマッ
ト。
で、Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍ
ｎ：０．６％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４
％以下であることを特徴とする上記（９）〜（１４）の
いずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメ
ッキ鋼線製造方法。 （１６）メッキ鋼線の鋼の成分が重量％で、Ｃ：０．０
２〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０．６％以
下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％以下であるこ
とを特徴とする請求項９〜１４のいずれかの項に記載の
高耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。 （１７）上記（１）〜（８）のいずれかの項に記載のメ
ッキ鋼線よりなる耐滑り性の大きい金網およびかごマッ
ト。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
本発明においてメッキ合金の平均組成は重量％でＡｌ：
４〜２０％、Ｍｇ：０．８％〜５％、残部Ｚｎとしてい
る。Ａｌは耐食性を高める効果があり、４％未満では効
果がなく、メッキ浴中に存在するとＭｇの酸化防止効果
が得られない。また、Ａｌを２０％を越えて添加した場
合、形成されるメッキ合金が硬く脆くなるため加工が行
えない。そのため、メッキ合金中のＡｌの範囲は４〜２
０％とする。鋼線のメッキの場合、厚目付を行うため、
望ましくは９〜１４％とすることで安定したメッキ層を
得ることができる。
本発明においてメッキ合金の平均組成は重量％でＡｌ：
４〜２０％、Ｍｇ：０．８％〜５％、残部Ｚｎとしてい
る。Ａｌは耐食性を高める効果があり、４％未満では効
果がなく、メッキ浴中に存在するとＭｇの酸化防止効果
が得られない。また、Ａｌを２０％を越えて添加した場
合、形成されるメッキ合金が硬く脆くなるため加工が行
えない。そのため、メッキ合金中のＡｌの範囲は４〜２
０％とする。鋼線のメッキの場合、厚目付を行うため、
望ましくは９〜１４％とすることで安定したメッキ層を
得ることができる。
【００１９】Ｍｇはメッキの腐食生成物を均一に生成
し、腐食生成物がＭｇを含有すると腐食の進行を妨げ、
耐食性を向上する作用がある。Ｍｇ添加量が０．８％未
満では耐食性向上の効果を得ることができない。５％を
越えるとメッキ浴表面に酸化物を生成しやすくドロスを
大量に発生して操業が困難になる。図１はＺｎ−１０％
Ａｌ合金にＭｇを添加した場合のＭｇ添加量とメッキ浴
表面に発生したドロス発生量の指標の関係を示したもの
である。Ｍｇ量以外の条件は同じである。Ｍｇ量が５％
を越えるとドロス発生量が多くなり、ドロス除去の頻度
が高くなり、操業が困難になった。耐食性とドロス発生
量の両立のため、Ｍｇは０．８％〜５％とする。メッキ
−地鉄界面には、Ｆｅ−Ｚｎを主とする合金層が形成さ
れるが、この合金層が厚い場合に合金層が割れたり合金
層と地鉄界面または合金層とメッキ界面が割れやすくな
る。図２は、Ｚｎ−１０％Ａｌ−１％Ｍｇ合金メッキの
場合の合金層厚みと巻き付け加工時の割れ個数の関係を
示したものである。メッキ合金層の厚みが２０μｍを越
えると割れが多くなりメッキとしては実用に耐えない。
加工性を損なわない上限が２０μｍであるため、Ｆｅ−
Ｚｎ合金層の厚みは２０μｍ以下とする。
し、腐食生成物がＭｇを含有すると腐食の進行を妨げ、
耐食性を向上する作用がある。Ｍｇ添加量が０．８％未
満では耐食性向上の効果を得ることができない。５％を
越えるとメッキ浴表面に酸化物を生成しやすくドロスを
大量に発生して操業が困難になる。図１はＺｎ−１０％
Ａｌ合金にＭｇを添加した場合のＭｇ添加量とメッキ浴
表面に発生したドロス発生量の指標の関係を示したもの
である。Ｍｇ量以外の条件は同じである。Ｍｇ量が５％
を越えるとドロス発生量が多くなり、ドロス除去の頻度
が高くなり、操業が困難になった。耐食性とドロス発生
量の両立のため、Ｍｇは０．８％〜５％とする。メッキ
−地鉄界面には、Ｆｅ−Ｚｎを主とする合金層が形成さ
れるが、この合金層が厚い場合に合金層が割れたり合金
層と地鉄界面または合金層とメッキ界面が割れやすくな
る。図２は、Ｚｎ−１０％Ａｌ−１％Ｍｇ合金メッキの
場合の合金層厚みと巻き付け加工時の割れ個数の関係を
示したものである。メッキ合金層の厚みが２０μｍを越
えると割れが多くなりメッキとしては実用に耐えない。
加工性を損なわない上限が２０μｍであるため、Ｆｅ−
Ｚｎ合金層の厚みは２０μｍ以下とする。
【００２０】また、上記メッキ層にはさらに耐食性を上
げるためにＳｉを添加することも有効である。Ｓｉの添
加はＡｌ添加量が多い場合多い方が有効である。本発明
のＡｌ添加量の最大値２０％の場合、Ｓｉの効果が得ら
れる最大量が２％であるため、Ｓｉの範囲は２％とし
た。さらに、メッキを行う際のメッキ浴表面にはドロス
が生成するが、微量のＮａ添加がドロス生成抑制に有効
である。ドロス生成抑制によりメッキ表面の改善が図ら
れ、メッキ合金の歩留まり向上効果も得られる。Ｎａが
０．１％を越えるとＮａの酸化が起きるため、Ｎａの範
囲を０．００１〜０．１％とした。また、ドロス生成抑
止にはＴｉ添加も効果があり、その有効な範囲は０．０
１〜０．１％である。
げるためにＳｉを添加することも有効である。Ｓｉの添
加はＡｌ添加量が多い場合多い方が有効である。本発明
のＡｌ添加量の最大値２０％の場合、Ｓｉの効果が得ら
れる最大量が２％であるため、Ｓｉの範囲は２％とし
た。さらに、メッキを行う際のメッキ浴表面にはドロス
が生成するが、微量のＮａ添加がドロス生成抑制に有効
である。ドロス生成抑制によりメッキ表面の改善が図ら
れ、メッキ合金の歩留まり向上効果も得られる。Ｎａが
０．１％を越えるとＮａの酸化が起きるため、Ｎａの範
囲を０．００１〜０．１％とした。また、ドロス生成抑
止にはＴｉ添加も効果があり、その有効な範囲は０．０
１〜０．１％である。
【００２１】上記のＳｉ，Ｎａ，Ｔｉの他にもアンチモ
ン、ミッシュメタルなどを添加するとメッキの表面性状
改善効果が得られる。これまで述べてきたメッキ鋼線に
おいて、メッキ−地鉄界面に存在するＦｅ−Ｚｎ合金層
中にＡｌ：４％以上、Ｍｇ：１％以上が含まれることに
より耐食性が向上する。合金層中にはＡｌが４％以上で
は耐食性が向上効果が得られないため、Ａｌの範囲は４
％以上とする。また、Ｍｇ添加により腐食生成物が均一
に生成するが１％未満では効果が得られないため、Ｍｇ
の量は１％以上とする。
ン、ミッシュメタルなどを添加するとメッキの表面性状
改善効果が得られる。これまで述べてきたメッキ鋼線に
おいて、メッキ−地鉄界面に存在するＦｅ−Ｚｎ合金層
中にＡｌ：４％以上、Ｍｇ：１％以上が含まれることに
より耐食性が向上する。合金層中にはＡｌが４％以上で
は耐食性が向上効果が得られないため、Ａｌの範囲は４
％以上とする。また、Ｍｇ添加により腐食生成物が均一
に生成するが１％未満では効果が得られないため、Ｍｇ
の量は１％以上とする。
【００２２】本発明のメッキ鋼線においては、Ａｌ，Ｍ
ｇを成分とするため、メッキ後の冷却により、メッキ地
鉄界面に存在する合金層の外側のメッキ層中にＡｌ−Ｚ
ｎを主成分とするα相とＺｎ単相又はＭｇ−Ｚｎ合金相
からなるβ相およびＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ−Ｍｇ三元共晶相
を共存させることができる。このうちＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ
−Ｍｇ三元共晶相が存在することにより、腐食生成物の
均一生成と腐食生成物による腐食の進展防止効果が得ら
れる。また、β相は、ほかの相と比較して耐食性が劣る
ため、局所的な腐食を招きやすい。その体積率が２０％
を越えると耐食性の低下を招くため、その体積率は２０
％以上とする。
ｇを成分とするため、メッキ後の冷却により、メッキ地
鉄界面に存在する合金層の外側のメッキ層中にＡｌ−Ｚ
ｎを主成分とするα相とＺｎ単相又はＭｇ−Ｚｎ合金相
からなるβ相およびＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ−Ｍｇ三元共晶相
を共存させることができる。このうちＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ
−Ｍｇ三元共晶相が存在することにより、腐食生成物の
均一生成と腐食生成物による腐食の進展防止効果が得ら
れる。また、β相は、ほかの相と比較して耐食性が劣る
ため、局所的な腐食を招きやすい。その体積率が２０％
を越えると耐食性の低下を招くため、その体積率は２０
％以上とする。
【００２３】メッキ後の鋼線を水冷により強冷却を行う
と、メッキ地鉄界面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層
の外側のメッキ層がデンドライト組織とすることができ
る。デンドライト組織にした場合、メッキ中に生成する
各組織が細かくなり、耐食性が向上する。本発明のメッ
キ鋼線を得るための方法として、２段メッキ法がある。
第１段として亜鉛を主体とする溶融メッキを施しＦｅ−
Ｚｎ合金層を形成し、次いで第２段として溶融亜鉛合金
の平均組成を本発明範囲とすることでこれまで述べてき
たメッキ鋼線を効率的に得られる。第１段目の溶融亜鉛
合金としては、重量％でＡｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５
％以下を含むことも可能である。第１段目でＦｅ−Ｚｎ
合金層を得る場合、Ａｌ，Ｍｇを含むと合金層中にＡ
ｌ，Ｍｇが入りやすくなる効果がある。
と、メッキ地鉄界面に存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層
の外側のメッキ層がデンドライト組織とすることができ
る。デンドライト組織にした場合、メッキ中に生成する
各組織が細かくなり、耐食性が向上する。本発明のメッ
キ鋼線を得るための方法として、２段メッキ法がある。
第１段として亜鉛を主体とする溶融メッキを施しＦｅ−
Ｚｎ合金層を形成し、次いで第２段として溶融亜鉛合金
の平均組成を本発明範囲とすることでこれまで述べてき
たメッキ鋼線を効率的に得られる。第１段目の溶融亜鉛
合金としては、重量％でＡｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５
％以下を含むことも可能である。第１段目でＦｅ−Ｚｎ
合金層を得る場合、Ａｌ，Ｍｇを含むと合金層中にＡ
ｌ，Ｍｇが入りやすくなる効果がある。
【００２４】本発明のメッキ鋼線を製造するには、メッ
キ合金から引き上げる部分を窒素ガスによりパージし、
浴表面およびメッキ鋼線の酸化を防止することで加工性
の向上が図られる。メッキ直後にメッキ表面に酸化物が
生成あるいは浴表面に生成した酸化物が付着した場合、
加工時に酸化物を核としてメッキが割れることがある。
そのため、取り出し部の酸化防止は重要である。図３は
Ｚｎ−１０％Ａｌ−３Ｍｇのメッキ合金組成のメッキ鋼
線について、断気の有無で巻き付け試験時の表面割れを
比較したものである。断気しない場合、表面に割れが許
容限界を超えて発生する。酸化防止には、窒素のほかに
アルゴン、ヘリウムなどの不活性ガスを用いることも可
能であるがコストの面からは窒素がもっとも優れる。
キ合金から引き上げる部分を窒素ガスによりパージし、
浴表面およびメッキ鋼線の酸化を防止することで加工性
の向上が図られる。メッキ直後にメッキ表面に酸化物が
生成あるいは浴表面に生成した酸化物が付着した場合、
加工時に酸化物を核としてメッキが割れることがある。
そのため、取り出し部の酸化防止は重要である。図３は
Ｚｎ−１０％Ａｌ−３Ｍｇのメッキ合金組成のメッキ鋼
線について、断気の有無で巻き付け試験時の表面割れを
比較したものである。断気しない場合、表面に割れが許
容限界を超えて発生する。酸化防止には、窒素のほかに
アルゴン、ヘリウムなどの不活性ガスを用いることも可
能であるがコストの面からは窒素がもっとも優れる。
【００２５】本発明のメッキ線を２段メッキで得る場合
に、メッキ合金の成長を適切にするには、第１段として
亜鉛を主体とする溶融メッキをメッキ浴浸漬時間２０秒
以下で施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッキを
メッキ浴浸漬時間２０秒以下で行うことが必要である。
これより長い時間でメッキを行うと合金層の厚みが厚く
なり、２０ミクロンを越えてしまうため、第１段として
亜鉛を主体とする溶融メッキをメッキ浴浸漬時間２０秒
以下で施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッキを
メッキ浴浸漬時間２０秒以下で行う。図４は、１段目の
Ｚｎメッキ（浸漬時間２０秒）によってＦｅ−Ｚｎ合金
層厚みを１５μｍ形成したＺｎメッキ線に浴組成Ｚｎ−
１０％Ａｌ−１％Ｍｇのメッキを施した場合のメッキ浴
浸漬時間とＦｅ−Ｚｎ合金層厚みの関係を示したもので
ある。２段目の合金メッキにおいて、合金層の厚みはメ
ッキ合金浴浸漬時間が２０秒以下であれば成長が少な
く、合金層厚みが２０μｍ以下となる。
に、メッキ合金の成長を適切にするには、第１段として
亜鉛を主体とする溶融メッキをメッキ浴浸漬時間２０秒
以下で施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッキを
メッキ浴浸漬時間２０秒以下で行うことが必要である。
これより長い時間でメッキを行うと合金層の厚みが厚く
なり、２０ミクロンを越えてしまうため、第１段として
亜鉛を主体とする溶融メッキをメッキ浴浸漬時間２０秒
以下で施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッキを
メッキ浴浸漬時間２０秒以下で行う。図４は、１段目の
Ｚｎメッキ（浸漬時間２０秒）によってＦｅ−Ｚｎ合金
層厚みを１５μｍ形成したＺｎメッキ線に浴組成Ｚｎ−
１０％Ａｌ−１％Ｍｇのメッキを施した場合のメッキ浴
浸漬時間とＦｅ−Ｚｎ合金層厚みの関係を示したもので
ある。２段目の合金メッキにおいて、合金層の厚みはメ
ッキ合金浴浸漬時間が２０秒以下であれば成長が少な
く、合金層厚みが２０μｍ以下となる。
【００２６】メッキ後のメッキ鋼線のメッキ合金が溶融
している状態から早く冷却することにより、各相が成長
することなく凝固させるためメッキ組織を微細化する事
ができる。さらに冷却を強くすることによりメッキ合金
の凝固組織としてデンドライトが形成される。その方法
としてはメッキ鋼線をメッキ合金から引き上げた直後に
水スプレーまたは気水噴霧または水流による直接水冷に
より、メッキ合金を凝固させる。
している状態から早く冷却することにより、各相が成長
することなく凝固させるためメッキ組織を微細化する事
ができる。さらに冷却を強くすることによりメッキ合金
の凝固組織としてデンドライトが形成される。その方法
としてはメッキ鋼線をメッキ合金から引き上げた直後に
水スプレーまたは気水噴霧または水流による直接水冷に
より、メッキ合金を凝固させる。
【００２７】上記メッキ鋼線を冷却する際に、メッキが
溶融状態にあるうちから冷却を開始することが必要であ
る。空冷などにより凝固してしまうと各相が凝固中に成
長し粗大な組織となる。そのため、冷却開始温度はメッ
キ合金の融点以上が必要である。さらに粘性の低い高温
の溶融メッキに冷却水が当たるとメッキ表面が粗くなる
ため上限を融点＋２０℃とする。
溶融状態にあるうちから冷却を開始することが必要であ
る。空冷などにより凝固してしまうと各相が凝固中に成
長し粗大な組織となる。そのため、冷却開始温度はメッ
キ合金の融点以上が必要である。さらに粘性の低い高温
の溶融メッキに冷却水が当たるとメッキ表面が粗くなる
ため上限を融点＋２０℃とする。
【００２８】メッキ鋼線の鋼の成分としては、重量％
で、Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍ
ｎ：０．６％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４
％以下とする。Ｃは鋼の強度を決定する元素であり、通
常のメッキ鋼線の強度を実現するためには０．０２％以
上必要である。また、０．２５％を超えると強度が高く
なりすぎて、かごマットなどに使用する際の施工時に人
間の力で曲げることができなくなるため、０．２５％以
下とする。Ｓｉはメッキ付着性を向上させる効果がある
と同時に強度を上げる効果がある。Ｓｉが１％を超えて
存在すると強度が上がりすぎるため、上限を１％とす
る。Ｍｎは鋼の靱性を上げる効果があると同時に強度を
上げる効果がある。Ｍｎが０．６％を超えて存在すると
強度が上がりすぎるため、上限を０．６％とする。Ｐ，
Ｓは鋼の脆化等を引き起こすため、上限を０．０４％と
する。
で、Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍ
ｎ：０．６％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４
％以下とする。Ｃは鋼の強度を決定する元素であり、通
常のメッキ鋼線の強度を実現するためには０．０２％以
上必要である。また、０．２５％を超えると強度が高く
なりすぎて、かごマットなどに使用する際の施工時に人
間の力で曲げることができなくなるため、０．２５％以
下とする。Ｓｉはメッキ付着性を向上させる効果がある
と同時に強度を上げる効果がある。Ｓｉが１％を超えて
存在すると強度が上がりすぎるため、上限を１％とす
る。Ｍｎは鋼の靱性を上げる効果があると同時に強度を
上げる効果がある。Ｍｎが０．６％を超えて存在すると
強度が上がりすぎるため、上限を０．６％とする。Ｐ，
Ｓは鋼の脆化等を引き起こすため、上限を０．０４％と
する。
【００２９】これまでのメッキ鋼線の場合、表面が粗い
と実質的な表面積が大きくなり、腐食量が増加してしま
う。そのため、ＤＩＮ４７６８：０５．９０に基づきメ
ッキ線の全周について凹凸を測定した粗さプロファイル
から本来の表面に相当する円周線を抽出し、その円周線
からの最大粗さ（Ｒｍａｘ）を測定し検討した結果Ｒｍ
ａｘが３００μｍ以下であれば、本発明のメッキ鋼線で
は耐食性に影響がないことが確認された。また、Ｒｍａ
ｘが６０μｍ以上であれば、十分な摩擦が得られること
が判明した。なお、このメッキ組成および製造方法を、
板、形鋼など他の鋼材製品に適用しても同様に高耐食性
が得られる。
と実質的な表面積が大きくなり、腐食量が増加してしま
う。そのため、ＤＩＮ４７６８：０５．９０に基づきメ
ッキ線の全周について凹凸を測定した粗さプロファイル
から本来の表面に相当する円周線を抽出し、その円周線
からの最大粗さ（Ｒｍａｘ）を測定し検討した結果Ｒｍ
ａｘが３００μｍ以下であれば、本発明のメッキ鋼線で
は耐食性に影響がないことが確認された。また、Ｒｍａ
ｘが６０μｍ以上であれば、十分な摩擦が得られること
が判明した。なお、このメッキ組成および製造方法を、
板、形鋼など他の鋼材製品に適用しても同様に高耐食性
が得られる。
【００３０】
【実施例】鋼線材ＪＩＳ Ｇ ３５０５ ＳＷＲＭ６の
表面に純Ｚｎメッキを施した４mm径の鋼線に、表１に示
す条件にてＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系亜鉛合金メッキを施し評
価した。比較としてメッキ組成、Ｆｅ−Ｚｎ合金層組織
およびメッキ組織を変えたものを同様に評価した。
表面に純Ｚｎメッキを施した４mm径の鋼線に、表１に示
す条件にてＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系亜鉛合金メッキを施し評
価した。比較としてメッキ組成、Ｆｅ−Ｚｎ合金層組織
およびメッキ組織を変えたものを同様に評価した。
【００３１】メッキ組織の観察はメッキ線のＣ断面を研
磨後ＥＰＭＡにて観察した。合金層の組成分析はビーム
径を２μｍとして定量分析を行った。耐食性は、２５０
時間の連続塩水噴霧にて試験前後の重量差から単位面積
あたりメッキが腐食された量を腐食減量とした。本試験
では２０ｇ／ｍ2 以下を合格として合否を判定した。
磨後ＥＰＭＡにて観察した。合金層の組成分析はビーム
径を２μｍとして定量分析を行った。耐食性は、２５０
時間の連続塩水噴霧にて試験前後の重量差から単位面積
あたりメッキが腐食された量を腐食減量とした。本試験
では２０ｇ／ｍ2 以下を合格として合否を判定した。
【００３２】加工性の評価は、作成したメッキ線を６mm
径の鋼線に６回巻き付け、その表面を目視観察により割
れの有無を判定した。また、割れ判定後のサンプルにセ
ロハンテープを張り付けた後に、はがした際にメッキの
剥離の有無を観察し、割れが１本以下、剥離がないこと
を合格の条件とした。表１にメッキ組成、合金層組成お
よび厚みメッキの組織およびβ相体積率と耐食性、加工
性、メッキ浴のドロス生成との関係を示す。本発明例は
いずれも良好な耐食性、加工性を示し、ドロス生成も少
なかった。比較例の１〜５はメッキ合金組成が本発明範
囲外のものである。比較例１，２はＡｌまたはＭｇ合金
量が下限より低く耐食性が劣る。比較例３−５はＡｌま
たはＭｇ合金量が上限より高く加工性が劣り、メッキ浴
のドロスの生成が多く操業に支障を来す。比較例の６，
７はメッキ合金層の厚みが本発明の範囲外の場合であ
り、加工性が劣る結果となった。比較例の８〜１０は、
メッキ組織中のβ相が本発明の範囲外であり、耐食性が
劣る。
径の鋼線に６回巻き付け、その表面を目視観察により割
れの有無を判定した。また、割れ判定後のサンプルにセ
ロハンテープを張り付けた後に、はがした際にメッキの
剥離の有無を観察し、割れが１本以下、剥離がないこと
を合格の条件とした。表１にメッキ組成、合金層組成お
よび厚みメッキの組織およびβ相体積率と耐食性、加工
性、メッキ浴のドロス生成との関係を示す。本発明例は
いずれも良好な耐食性、加工性を示し、ドロス生成も少
なかった。比較例の１〜５はメッキ合金組成が本発明範
囲外のものである。比較例１，２はＡｌまたはＭｇ合金
量が下限より低く耐食性が劣る。比較例３−５はＡｌま
たはＭｇ合金量が上限より高く加工性が劣り、メッキ浴
のドロスの生成が多く操業に支障を来す。比較例の６，
７はメッキ合金層の厚みが本発明の範囲外の場合であ
り、加工性が劣る結果となった。比較例の８〜１０は、
メッキ組織中のβ相が本発明の範囲外であり、耐食性が
劣る。
【００３３】表２はメッキの冷却方法、冷却開始温度と
耐食性および加工性の関係をＺｎ−１０％Ａｌ−３％Ｍ
ｇについて示したものである。本発明範囲のものは良好
な結果を示す。図５は、表面粗度と摩擦の関係を示した
ものである。摩擦係数は、メッキ線を一直線に固定し安
全靴の底を線に沿って移動させたときの動摩擦係数を測
定している。従来の表面が平滑なものに対して１．４倍
以上の摩擦係数があると耐すべり性は十分である。
耐食性および加工性の関係をＺｎ−１０％Ａｌ−３％Ｍ
ｇについて示したものである。本発明範囲のものは良好
な結果を示す。図５は、表面粗度と摩擦の関係を示した
ものである。摩擦係数は、メッキ線を一直線に固定し安
全靴の底を線に沿って移動させたときの動摩擦係数を測
定している。従来の表面が平滑なものに対して１．４倍
以上の摩擦係数があると耐すべり性は十分である。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によるメッ
キ装置を用いた場合、高耐食性を有する加工性に優れた
亜鉛合金メッキ鋼線を得ることができる。
キ装置を用いた場合、高耐食性を有する加工性に優れた
亜鉛合金メッキ鋼線を得ることができる。
【図１】Ｍｇ含有量とドロス発生指標との関係を示す
図。
図。
【図２】メッキ合金厚みと巻き付け試験割れ本数との関
係を示す図。
係を示す図。
【図３】巻き付け試験における断気有無と割れ本数との
関係を示す図。
関係を示す図。
【図４】２段目メッキ合金浸漬時間とＦｅ−Ｚｎ合金層
厚との関係を示す図。
厚との関係を示す図。
【図５】表面最大粗さと摩擦係数との関係を示す図。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｅ０２Ｂ 3/08 ３０１ Ｅ０２Ｂ 3/08 ３０１
Ｅ０２Ｄ 17/20 １０３ Ｅ０２Ｄ 17/20 １０３Ａ
１０３Ｇ
(72)発明者 高橋 彰
千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株
式会社 君津製鐵所内
(72)発明者 吉江 淳彦
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株
式会社 技術開発本部内
(56)参考文献 特開 平７−207421（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−51715（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−158656（ＪＰ，Ａ)
特開2000−178774（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−265931（ＪＰ，Ａ)
特公 昭63−50419（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C23C 2/00 - 2/40
Claims (17)
- 【請求項１】 鋼線表面に平均組成が重量％でＡｌ：４
〜２０％、Ｍｇ：０．８〜５％、残部Ｚｎからなるメッ
キ合金を有するメッキ鋼線において、該メッキ表面の円
周方向の粗度の最大値Ｒｍａｘが６０〜３００μｍで、
かつメッキ−地鉄界面に２０μｍ以下のＦｅ−Ｚｎ合金
層を有することを特徴とする高耐食性を有し加工性に優
れたメッキ鋼線。 - 【請求項２】 前記メッキ合金が、重量％で、更にＳ
ｉ：２％以下を含むことを特徴とする請求項１記載の高
耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線。 - 【請求項３】 前記メッキ合金が、重量％で、更にナト
リウム：０．００１〜０．１％を含むことを特徴とする
請求項１または２記載の高耐食性を有し加工性に優れた
メッキ鋼線。 - 【請求項４】 前記メッキ合金が、重量％で、更にＴ
ｉ：０．０１〜０．１％を含むことを特徴とする請求項
１〜請求項３のいずれかの項に記載の高耐食性を有し加
工性に優れたメッキ鋼線。 - 【請求項５】 メッキ鋼線において、メッキ−地鉄界面
に存在するＦｅ−Ｚｎ合金層中にＡｌ ４％以上、Ｍｇ
１％以上が含まれることを特徴とする請求項１〜請求
項４のいずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優
れたメッキ鋼線。 - 【請求項６】 メッキ鋼線において、メッキ地鉄界面に
存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層の外側のメッキ層中に
Ａｌ−Ｚｎを主成分とするα相とＺｎ単相又はＭｇ−Ｚ
ｎ合金相からなるβ相およびＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ−Ｍｇ三
元共晶相のそれぞれが存在する事を特徴とする請求項１
〜請求項５のいずれかの項に記載の高耐食性を有し加工
性に優れたメッキ鋼線。 - 【請求項７】 メッキ鋼線において、メッキ地鉄界面に
存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層の外側のメッキ相中に
Ａｌ−Ｚｎを主成分とするα相とＺｎ単相又はＭｇ−Ｚ
ｎ合金相からなるβ相およびＺｎ／Ａｌ／Ｚｎ−Ｍｇ三
元共晶相のそれぞれが存在し、β相の体積率が２０％以
下からなることを特徴とする請求項１〜請求項６のいず
れかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメッキ
鋼線。 - 【請求項８】 メッキ鋼線において、メッキ地鉄界面に
存在するＦｅ−Ｚｎ主体の合金層の外側のメッキ層がデ
ンドライト組織である事を特徴とする請求項１〜請求項
５のいずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れ
たメッキ鋼線。 - 【請求項９】 メッキ鋼線を製造する際に、第１段とし
て亜鉛を主体とする溶融メッキを施し、次いで第２段と
して溶融亜鉛合金の平均組成が請求項１〜請求項４のい
ずれかの項に記載のメッキ組成であることを特徴とする
請求項１〜請求項８のいずれかの項に記載の高耐食性を
有し加工性に優れたメッキ鋼線製造方法。 - 【請求項１０】 メッキ鋼線を製造する際に、第１段と
して重量％でＡｌ：３％以下、Ｍｇ：０．５％以下を含
む溶融亜鉛メッキを施し、次いで第２段として溶融亜鉛
合金の平均組成が請求項１〜請求項４のいずれかの項に
記載のメッキ組成であることを特徴とする請求項１〜請
求項８のいずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に
優れたメッキ鋼線製造方法。 - 【請求項１１】 第１段として亜鉛を主体とする溶融メ
ッキを施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッキを
行うメッキ鋼線製造工程において、メッキ鋼線をメッキ
合金から引き上げる部分を窒素ガスによりパージし、浴
表面およびメッキ鋼線の酸化を防止することを特徴とす
る請求項９または請求項１０に記載の高耐食性を有し加
工性に優れたメッキ鋼線製造方法。 - 【請求項１２】 第１段として亜鉛を主体とする溶融メ
ッキをメッキ浴浸漬時間２０秒以下で施し、次いで第２
段として溶融亜鉛合金メッキをメッキ浴浸漬時間２０秒
以下で行うことを特徴とする請求項９〜請求項１１のい
ずれかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメッ
キ鋼線製造方法。 - 【請求項１３】 第１段として亜鉛を主体とする溶融メ
ッキを施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッキを
行うメッキ鋼線製造工程において、メッキ鋼線をメッキ
合金から引き上げた直後に水スプレーまたは気水噴霧ま
たは水流による直接水冷により、メッキ合金を凝固させ
ることを特徴とする請求項９〜請求項１２のいずれかの
項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線製
造方法。 - 【請求項１４】 第１段として亜鉛を主体とする溶融メ
ッキを施し、次いで第２段として溶融亜鉛合金メッキを
行うメッキ鋼線製造工程において、メッキ鋼線を冷却す
る際に冷却開始温度をメッキ合金の融点から融点＋２０
℃とすることを特徴とする請求項９〜請求項１３のいず
れかの項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメッキ
鋼線製造方法。 - 【請求項１５】 メッキ鋼線の鋼の成分が重量％で、
Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：
０．６％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％以
下であることを特徴とする請求項１〜８のいずれかの項
に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線。 - 【請求項１６】 メッキ鋼線の鋼の成分が重量％で、
Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：
０．６％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％以
下であることを特徴とする請求項９〜１４のいずれかの
項に記載の高耐食性を有し加工性に優れたメッキ鋼線製
造方法。 - 【請求項１７】 請求項１〜８のいずれかの項に記載の
メッキ鋼線よりなる耐滑り性の大きい金網およびかごマ
ット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000018799A JP3399895B2 (ja) | 2000-01-27 | 2000-01-27 | 高耐食性を有する溶融めっき鋼線及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000018799A JP3399895B2 (ja) | 2000-01-27 | 2000-01-27 | 高耐食性を有する溶融めっき鋼線及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001207250A JP2001207250A (ja) | 2001-07-31 |
| JP3399895B2 true JP3399895B2 (ja) | 2003-04-21 |
Family
ID=18545593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000018799A Expired - Lifetime JP3399895B2 (ja) | 2000-01-27 | 2000-01-27 | 高耐食性を有する溶融めっき鋼線及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP4157522B2 (ja) | 2004-12-28 | 2008-10-01 | サクラテック株式会社 | 高耐食・高加工性メッキ鋼線、メッキ浴組成物、高耐食・高加工性メッキ鋼線の製造方法、及び金網製品 |
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| JP6265073B2 (ja) * | 2014-07-15 | 2018-01-24 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼線及びそのめっき鋼線から製造した金網 |
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| CN116411226B (zh) * | 2023-04-17 | 2024-04-12 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种超低碳软线钢swrm6及其制备方法 |
-
2000
- 2000-01-27 JP JP2000018799A patent/JP3399895B2/ja not_active Expired - Lifetime
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