JP3397169B2

JP3397169B2 - 固体高分子型燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼および固体高分子型燃料電池

Info

Publication number: JP3397169B2
Application number: JP11546199A
Authority: JP
Inventors: 芳男樽谷; 彰関; 教史土井
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1999-04-22
Filing date: 1999-04-22
Publication date: 2003-04-14
Anticipated expiration: 2019-04-22
Also published as: JP2000309854A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、接触電気抵抗の
小さいオーステナイト系ステンレス鋼であって、自動車
搭載用や家庭用等の小型分散型電源として用いられる固
体高分子型燃料電池セパレータ用のステンレス鋼、およ
びそのステンレス鋼からなるセパレータ（バイポーラプ
レートと呼ばれることもある）を備えた固体高分子型燃
料電池に関する。

【０００２】

【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼は、その
表面に不働態体皮膜が形成されているため耐食性に優れ
ている。しかし、表面の不働態体皮膜は電気抵抗が大き
いため、小さい接触電気抵抗が要求される通電して使用
される電気部品には適していない。不働態体皮膜の厚さ
が厚くなれば耐食性はより優れたものとなるが、電気抵
抗はより大きくなる傾向にある。

【０００３】オーステナイト系ステンレス鋼の接触電気
抵抗を小さくすることができれば、オーステナイト系ス
テンレス鋼を耐食性が要求される通電電気部品として使
用することが可能となる。優れた耐食性と小さい接触電
気抵抗が要求される通電電気部品の一つに固体高分子型
燃料電池のセパレータがある。

【０００４】燃料電池は、水素および酸素を利用して直
流電力を発電する電池であり、固体電解質型燃料電池、
溶融炭酸塩型燃料電池、リン酸型燃料電池および固体高
分子型燃料電池などがある。燃料電池の名称は、電池の
根幹をなす『電解質』部分の構成材料に由来している。

【０００５】現在、商用段階に達している燃料電池に
は、リン酸型燃料電池、溶融炭酸塩型燃料電池がある。
燃料電池のおおよその運転温度は、固体電解質型燃料電
池で１０００℃、溶融炭酸塩型燃料電池で６５０℃、リ
ン酸型燃料電池で２００℃および固体高分子型燃料電池
で８０℃である。

【０００６】固体高分子型燃料電池は、運転温度が８０
℃前後と低く起動−停止が容易であり、エネルギー効率
も４０％程度が期待できることから、小事業所、電話局
などの非常用分散電源、都市ガスを燃料とする家庭用小
型分散電源、水素ガス、メタノールあるいはガソリンを
燃料とする低公害電気自動車搭載用電源として、世界的
に実用化が期待されている。

【０００７】上記の各種の燃料電池は、『燃料電池』と
言う共通の呼称で呼ばれているものの、それぞれの電池
構成材料を考える場合には、全く別物として捉えること
が必要である。使用される電解質による構成材料の腐食
の有無、３８０℃付近から顕在化し始める高温酸化の有
無、電解質の昇華と再析出、凝結の有無等により求めら
れる性能、特に耐食性能が、それぞれの燃料電池で全く
異なるためである。実際、使用されている材料も様々で
あり、黒鉛系素材から、Ｎｉクラッド材、高合金、ステ
ンレス鋼と多様である。

【０００８】商用化されているリン酸型燃料電池、溶融
炭酸塩型燃料電池に使用されている材料を、固体高分子
質型燃料電池の構成材料に適用することは全く考えるこ
とができない。

【０００９】図１は、固体高分子型燃料電池の構造を示
す図で、図１（ａ）は、燃料電池セル（単セル）の分解
図、図１（ｂ）は燃料電池全体の斜視図である。同図に
示すように、燃料電池１は単セルの集合体である。単セ
ルは、図１（ａ）に示すように固体高分子電解質膜２の
１面に燃料電極膜（アノード）３を、他面には酸化剤電
極膜（カソード）４が積層されており、その両面にセパ
レータ５ａ、５ｂが重ねられた構造になっている。

【００１０】代表的な固体高分子電解質膜２としては、
水素イオン（プロトン）交換基を有するフッ素系イオン
交換樹脂膜がある。

【００１１】燃料電極膜３および酸化剤電極膜４には、
粒子状の白金触媒と黒鉛粉、必要に応じて水素イオン
（プロトン）交換基を有するフッ素樹脂からなる触媒層
が設けられており、燃料ガスまたは酸化性ガスと接触す
るようになっている。

【００１２】セパレータ５ａに設けられている流路６ａ
から燃料ガス（水素または水素含有ガス）Ａが流されて
燃料電極膜３に水素が供給される。また、セパレータ５
ｂに設けられている流路６ｂからは空気のような酸化性
ガスＢが流され、酸素が供給される。これらガスの供給
により電気化学反応が生じて直流電力が発生する。

【００１３】固体高分子型燃料電池セパレータに求めら
れる機能は、（１）燃料極側で、燃料ガスを面内均一に
供給する“流路”としての機能、（２）カソード側で生
成した水を、燃料電池より反応後の空気、酸素といった
キャリアガスとともに効率的に系外に排出させる“流
路”としての機能、（３）長時間にわたって電極として
低電気抵抗、良電導性を維持する単セル間の電気的“コ
ネクタ”としての機能、および（４）隣り合うセルで一
方のセルのアノード室と隣接するセルのカソード室との
“隔壁”としての機能などである。

【００１４】これまで、セパレータ材料としてカーボン
板材の適用が鋭意検討されてきているが、カーボン板材
には“割れやすい”という問題があり、さらに表面を平
坦にするための機械加工コストおよびガス流路形成のた
めの機械加工コストが非常に高くなる問題がある。それ
ぞれが宿命的な問題であり、燃料電池の商用化そのもの
を難しくさせかねない状況がある。

【００１５】カーボンの中でも、熱膨張性黒鉛加工品は
格段に安価であることから、固体高分子型燃料電池セパ
レータ用素材として最も注目されている。しかしなが
ら、ガス透過性を低減して前記隔壁としての機能を付与
するためには、“複数回”に及ぶ樹脂含浸と焼成を実施
しなければならない。また、平坦度確保および溝形成の
ための機械加工コスト等今後も解決すべき課題が多く、
実用化に至っていない。

【００１６】こうした黒鉛系素材の適用の検討に対峙す
る動きとして、コスト削減を目的に、セパレータにステ
ンレス鋼を適用する試みが開始されている。

【００１７】特開平１０−２２８９１４号公報には、金
属製部材からなり、単位電池の電極との接触面に直接金
めっきを施した燃料電池用セパレータが開示されてい
る。金属製部材として、ステンレス鋼、アルミニウムお
よびＮｉ−鉄合金が挙げられており、ステンレス鋼とし
ては、ＳＵＳ３０４が用いられている。この発明では、
セパレータは金めっきが施されているので、セパレータ
と電極との接触抵抗が低下し、セパレータから電極への
電子の導通が良好となるため、燃料電池の出力電圧が大
きくなるとされている。

【００１８】特開平８−１８０８８３号公報には、表面
に形成される不働態膜が大気により容易に生成される金
属材料からなるセパレータが用いられている固体高分子
電解質型燃料電池が開示されている。金属材料としてス
テンレス鋼とチタン合金が挙げられている。この発明で
は、セパレータに用いられる金属の表面には、必ず不働
態膜が存在しており、金属の表面が化学的に侵され難く
なって燃料電池セルで生成された水がイオン化される度
合いが低減され、燃料電池セルの電気化学反応度の低下
が抑制されるとされている。また、セパレータの電極膜
等に接触する部分の不働体膜を除去し、貴金属層を形成
することにより、電気接触抵抗値が小さくなるとされて
いる。

【００１９】しかしながら、上記の公開公報に開示され
ている表面に不働態膜を備えたステンレス鋼のような金
属材料をそのままセパレータに用いても、耐食性が十分
でなく金属の溶出が起こり、溶出金属イオンにより担持
触媒性能が劣化（以下、担持触媒の被毒と記す）する。
また、溶出後に生成するCr-OH、Fe-OHのような腐食生成
物により、セパレータの接触抵抗が増加するという問題
があるので、金属材料からなるセパレータには、コスト
を度外視した金めっき等の貴金属めっきが施されている
のが現状である。

【００２０】これまでの金属材料のセパレータへの適用
は、適用したという実績があるにすぎず、実用化にはほ
ど遠い状況にある。

【００２１】セパレータとして、高価な表面処理を施さ
ない“無垢”で適用でき、電池環境での接触電気抵抗が
小さいと共に、耐食性に優れたステンレス鋼の開発が極
めて強く望まれており、ステンレス鋼製セパレータの実
用化が固体高分子型燃料電池の商用化、適用拡大の成否
を握っていると言っても過言ではない。

【００２２】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、接触
電気抵抗が小さく、耐食性に優れた、特に固体高分子型
燃料電池のセパレータ環境で、高価な表面処理を施すこ
となく、無垢のままで使用しても、溶出金属イオンの少
ないオーステナイト系ステンレス鋼、およびそのステン
レス鋼からなるセパレータを備えた固体高分子型燃料電
池を提供することにある。

【００２３】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、以下の
通りである。

【００２４】（１）重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．２
％、Ｓｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．０１〜２．
５％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃ
ｒ：１７〜３０％、Ｎｉ：７〜５０％、Ｎ：０〜０．３
％およびＡｌ：０〜０．２％を含有し、かつＣｒ＋３Ｍ
ｏが１７〜５０％であって、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなり、Ｃｒ系炭化物として析出しているＣ量およ
び鋼中の全Ｃ量が、下記式を満足している接触電気抵抗
の小さい固体高分子型燃料電池のセパレータ用オーステ
ナイト系ステンレス鋼。このステンレス鋼は、さらに３
％以下のＣｕおよび７％以下のＭｏの一方または両方を
含むことができる。

【００２５】(Cr系炭化物として析出しているＣ重量%)
×100/(鋼中全Ｃ重量%-0.012%)≧85 （２）固体高分子電解質膜を中央にして燃料電極膜と酸
化剤電極膜を重ね合わせた単位電池を複数個、単位電池
間にセパレータを介在させて積層した積層体に、燃料ガ
スと酸化剤ガスを供給して直流電力を発生させる固体高
分子型燃料電池において、セパレータが上記（１）記載
のオーステナイト系ステンレス鋼からなる固体高分子型
燃料電池。

【００２６】なお、セパレータとは前述した４つの機能
を有するものである。すなわち、ａ）燃料極側で、燃料
ガスを面内均一に供給する"流路"としての機能、ｂ）カ
ソード側で生成した水を、燃料電池より反応後の空気、
酸素といったキャリアガスとともに効率的に系外に排出
させる"流路"としての機能、ｃ）長時間にわたって電極
として低電気抵抗、良電導性を維持する単セル間の電気
的"コネクタ"としての機能、およびｄ）隣り合うセルで
一方のセルのアノード室と隣接するセルのカソード室と
の"隔壁"としての機能を有するものである。これらの機
能を複数枚のプレートで機能分担させる構造にする場合
もある。本発明でいうセパレータとは、少なくとも上記
Ｃ）の機能を有するプレートをセパレータと言う。

【００２７】また、Ｃｒ系炭化物とは、Ｃ₂₇Ｃ₆に代表
されるＣｒを含む炭化物をいう。炭化物中にＦｅ、Ｍｏ
などのＣｒと並んでＣとの化学的親和力の強い元素を微
量含有している場合もある。

【００２８】本発明者らは、接触電気抵抗の小さい通電
電気部品用のオーステナイト系ステンレス鋼、特に固体
電解質型燃料電池セパレータ環境において、鋼表面から
溶出する金属イオンができるだけ少なく、長時間にわた
ってセパレータとして使用しても、電極用黒鉛との接触
電気抵抗が大きくならないステンレス鋼の開発を目指し
て種々の試験を実施した。その結果、以下の知見を得て
本発明を完成するに至った。

【００２９】ａ）セパレータ環境で、オーステナイト系
ステンレス鋼は比較的良好な耐食性を発揮するが、一般
のオーステナイト系ステンレス鋼では金属溶出が起こ
る。

【００３０】ｂ）金属溶出が起こると、腐食生成物（Ｆ
ｅを主体とする水酸化物）が生成し、接触電気抵抗の増
大をもたらし、かつ担持触媒性能に著しい悪影響を及
す。起電力に代表される電池性能が短時間で劣化し、水
素イオン（プロトン）交換基を有するフッ素系イオン交
換樹脂膜のプロトン伝導性が劣化する。ｃ）表面に形成される不働態皮膜の電気抵抗はステンレ
ス鋼固有のものであり、電池性能を確保するのに十分小
さい不働態皮膜電気抵抗を安定して維持させることは容
易でない。

【００３１】ｄ）一方で、電池本体内環境におけるセパ
レータとしての耐食性を確保するためには、不働態皮膜
は必要不可欠である。

【００３２】ｅ）耐食性確保のために不働態被膜を強固
にしても、被膜厚が厚くなると接触電気抵抗が増大し、
電池効率が著しく低下する。

【００３３】ｆ）ステンレス鋼表面のＣｒ系炭化物が、
電気伝導性に優れた接触点として作用しており、ステン
レス鋼をセパレータとして用いた際に問題となる接触電
気抵抗は、接触単位面積当りの接触点数と面積、表面に
形成される不働態皮膜の電気抵抗に依存している。

【００３４】ｇ）鋼中にＣｒ系主体の炭化物が析出した
ステンレス鋼は、鋼表面の不働態皮膜の如何によらず、
接触電気抵抗を継時的に低く維持することができる。た
だし、Ｃｒ含有炭化物として析出しているＣ量および鋼
中の全Ｃ量が下記式を満足していなければならない。

【００３５】(Cr系炭化物として析出しているＣ重量%)
×100/(鋼中全Ｃ重量%-0.012%)≧85 ｈ）不働態被膜を強固にして、セパレータ環境で金属の
溶出を抑制するためには、ＣｒとＭｏの含有量は（Ｃｒ
＋３Ｍｏ）が１７〜５０％の範囲内になるようにする必
要がある。

【００３６】ｊ）積極的にＭｏを添加することで、耐食
性が確保されるが、Ｍｏは溶出したとしても、アノード
およびカソード部に担持されている触媒の性能に対する
影響は比較的軽微である特徴を有する。

【００３７】

【発明の実施の形態】以下、本発明のオーステナイト系
ステンレス鋼の化学組成を規定した理由を詳しく説明す
る。なお、下記の％表示は重量％を示す。

【００３８】Ｃ：Ｃは、本発明においてもっとも重要な
元素である。Ｃｒ系主体の炭化物として分散析出するこ
とで、不働態皮膜で覆われるステンレス鋼表面の接触電
気抵抗を下げる効果がある。

【００３９】一般に、ステンレス鋼におけるクロム系炭
化物の析出は、“鋭敏化”として知られる耐食性低下の
主原因となり少ないほどよいとされている。しかし、本
発明ではクロム系炭化物を積極的に析出させて利用する
ものである。

【００４０】ステンレス鋼表面には、数十Å程度の極々
薄い不働態皮膜が生成しており優れた耐食性を示すが、
母材に比べて電気伝導性が劣り、接触電気抵抗を高め
る。不働態皮膜を薄くすることで、電気抵抗を小さくす
ることも可能ではあるが、特に固体高分子型燃料電池内
部では、安定して不動態皮膜を薄い状態で維持すること
は容易ではない。

【００４１】電気伝導性に優れたＣｒ系炭化物が不働態
皮膜に覆われることなく表面に直接露出することが、ス
テンレス鋼表面の電気伝導性を長時間にわたって低く安
定させるのに極めて有効である。すなわち、Ｃｒ系炭化
物は耐食的に安定で、かつ表面に不働態皮膜を形成しな
いため、たとえ固体高分子型燃料電池内部で表面の不働
態皮膜が厚くなったとしても、鋼表面に露出しているＣ
ｒ系炭化物を介して良電導性が確保されることとなり、
鋼表面の接触電気抵抗が高くなるのを抑制することがで
きる。言いかえるならば、不働態皮膜に覆われることな
く露出している微細なクロム系炭化物が『電気の通り道
（迂回路）』として機能することで、接触電気抵抗を低
く維持することができる。

【００４２】一般に、オーステナイト系ステンレス鋼に
Ｃを多量に含有させると、強度および硬度が高くなり、
延性も低下する。また熱間加工性の低下も大きくなる。
固体高分子型燃料電池用セパレータ材としての成形性を
確保するためにも、鋼中のＣを炭化物として析出させ
て、固溶Ｃ量を下げる必要がある。炭化物として、Ｃを
析出させることで、鋼の成形性が改善される。すなわ
ち、成形性確保の点からも、鋼中のＣを炭化物として析
出させることが必要である。さらに、炭化物を熱処理で
凝集粗大化させることも、加工性を一層改善させるのに
有効である。長時間保持することで、炭化物は凝集、粗
大化する。

【００４３】本発明鋼では、積極的に炭化物を析出させ
るためにＣを０．０１５％以上、０．２％以下の量で含
有させる。０．２％を超えて含有させると、固体高分子
型燃料電池セパレータ用としての成形性を確保すること
ができなくなる。

【００４４】(Cr系炭化物として析出しているＣ重量%)
×100/(鋼中全Ｃ重量%-0.012%)≧85 ：不働態被膜を表面に有するオーステナイト系ステンレ
ス鋼をセパレータとして用いた場合、電極との接触電気
抵抗を小さくするためには、Cr系炭化物として析出して
いるＣ重量と鋼中全Ｃ重量を下記式を満足するように調
整する必要がある。

【００４５】(Cr系炭化物として析出しているＣ重量%)
×100/(鋼中全Ｃ重量%-0.012%)≧85以下、この(Cr含系
化物として析出しているＣ重量%)×100/(鋼中全Ｃ重量%
-0.012)をＩ値という。

【００４６】Ｉ値が８５未満では、鋼表面にCr系炭化物
が析出している効果がなく、通常のオーステナイト系ス
テンレス鋼の接触電気抵抗と同程度になる。

【００４７】Ｉ値を８５以上にするには、最終の熱処理
として５００〜９５０℃の温度域に保持する熱処理を施
せばよい。９５０℃を超える温度域では、Ｃｒ系炭化物
は熱的に不安定となり再固溶する。一方、５００℃以下
では鋼中Ｃ，Ｃｒの拡散速度が遅く、量産での析出処理
時間が長くなり工業的な観点より好ましくない。Ｃｒ系
炭化物析出に好適な処理温度域は６００℃以上、９００
℃以下である。

【００４８】Ｃｒ系炭化物は鋼中に微細に分散析出する
が、析出しやすい結晶粒界に優先析出する傾向がある。
接触電気抵抗を低くする上で、クロム系炭化物が粒界、
粒内いずれに析出するかはさほどの影響はないが、均一
に分散させるとの観点より考えると、粒内にも分散析出
していることが望ましい。

【００４９】粒内に分散させるためには、一旦、Ｃｒ系
炭化物を析出させた状態で、Ｃｒ系炭化物が再固溶しな
い温度域および時間内に熱間圧延あるいは冷間圧延で加
工歪を付与した後、再度５００℃以上、９５０℃以下の
Ｃｒ系炭化物析出温度域に保持すればよい。再固溶した
鋼中Ｃが、粒界あるいは粒内に固溶せず残留している炭
化物を核として再度析出し、新粒界が形成されることで
粒内にも炭化物が析出することとなる。

【００５０】周知のように、Ｃｒ系炭化物析出処理で
は、鋭敏化により母材耐食性を低下させる可能性があ
る。鋭敏化とは、Ｃｒ系炭化物が析出することでその周
囲にＣｒ欠乏層が生成することで起こる耐食性の低下で
ある。Ｃｒ系炭化物析出処理で５００℃以上、９５０℃
以下の温度域に長時間保持し、緩冷却することで鋭敏化
を回避、あるいは鋭敏化度を小さくすることができる。
一般的に、冷却速度は遅いほど望ましい。ただし、鋭敏
化抑制の熱処理時間は、鋼中のＣ量および材料の履歴に
より異なる現象がある。すなわち、鋭敏化抑制の熱処理
は、炭化物析出処理の熱処理前での炭化物での析出状
況、残留加工歪量および保持温度などにより一概に規定
することは困難である。一例としては、８３０℃×６時
間炉冷などがある。析出熱処理をおこなった直後に冷却
することなく継続して処理をおこなってもよい。また、
いったん冷却した後、再度５００℃以上、９５０℃以下
の温度域に加熱保持し、緩冷却してもよい。

【００５１】次に、（Ｃｒ系炭化物として析出している
Ｃ重量％）値の定量は、例えば試験材を、ＡＡ液（１０
％アセチルアセトンー１％テトラメチルアンモニウムク
ロライド−残りメタノール）を用いる非水溶媒溶液中で
の定電流電解をおこない、地金を溶解して得られた“抽
出残渣”中のＣｒの定量分析結果から、ＣｒがすべてＣ
ｒ₂₃Ｃ₆であるとして等量計算によりおこなうことがで
きる。

【００５２】また、（鋼中全Ｃ重量％）の定量について
は、赤外線吸収法を用いて定量することができる。すな
わち、試験片を酸素気流中で加熱、溶解して、鋼中の炭
素を十分に加熱して二酸化炭素とし、これを酸素と共に
赤外線吸収セルに送り、二酸化炭素による赤外線吸収量
で定量分析する。この方法は、現在では最も一般的な鋼
中Ｃ定量法である。

【００５３】Ｓｉ：Ｓｉは、０．０１〜１．５％の範囲
内で含有させる。Ｓｉは、量産鋼においてはＡｌと同様
に有効な脱酸元素である。０．０１％未満では脱酸が不
十分となり、一方１．５％を超えると成形性が低下する
ので、Ｓｉ含有量は０．０１〜１．５％とした。

【００５４】Ｍｎ：Ｍｎ含有量は、０．０１〜２．５％
の範囲内であることが必要である。通常、Ｍｎは、鋼中
のＳをＭｎ系の硫化物として固定する作用があり、熱間
加工性を改善する効果がある。また脱酸元素あるいはＮ
ｉバランス調整元素でもある。これらの効果を得るに
は、０．０１％以上が必要である。一方、２．５％を超
えると製造時の表面スケール生成量が多くなり鋼板表面
性状がわるくなるため上限は２．５％とした。

【００５５】Ｐ：鋼中のＰは、０．０３５％以下である
ことが必要である。本発明においては、Ｓと同様に最も
有害な不純物である。低ければ低い程望ましい。

【００５６】Ｓ：鋼中のＳ量は、０．０１％以下である
ことが必要である。本発明において、Ｐと同様に最も有
害な不純物である。低ければ、低いほど望ましい。鋼中
共存元素およびＳ含有量に応じて、Ｍｎ系硫化物、Ｃｒ
系硫化物、Ｆｅ系硫化物、あるいはこれらの複合硫化物
および酸化物との複合非金属介在物としてほとんどは析
出している。しかしながら、セパレータ環境において
は、いずれの組成の非金属介在物も、程度の差はあるも
のの腐食の起点として作用し、不働態被膜の維持、腐食
溶出抑制に有害である。通常の量産鋼の鋼中Ｓ量は、
０．００５％超え０．００８％前後であるが、上記の有
害な影響を防止するためには０．００４％以下に低減す
ることが望ましい。より望ましくは０．００２％以下で
あり、最も望ましいのは、０．００１％未満であり、低
ければ低い程よい。工業的量産レベルで０．００１％未
満とすることは、現状の精錬技術で十分可能である。。

【００５７】Ｃｒ：Ｃｒは、母材の耐食性を確保する上
で極めて重要な基本合金元素である。含有量は高いほど
高耐食となる。３０％を超えると、熱間で割れが発生し
やすくなり量産規模での生産が難しくなる。また、１７
％未満では、その他の元素を変化させてもセパレータと
して必要な耐食性の確保が困難となる。

【００５８】Ｎｉ：Ｎｉは、本発明鋼を金属組織学的に
オーステナイト系とするために重要な元素である。オー
ステナイト系とすることで、熱間加工性、耐食性、成形
性が確保される。７％未満ではオーステナイト組織とす
ることが困難となり、一方、５０％を超えるとコスト的
に極めて高価なものとなる。したがって、下限を７％、
上限を５０％とした。

【００５９】Ｃｕ：Ｃｕは、鋼表面を不働態化する作用
があり、必要に応じて３％以下で含有させる。含有させ
る場合、０．０１％以上が好ましく、一方３％を超えて
含有させると、熱間での加工性が劣化して量産が難しく
なる。

【００６０】Ｎ：Ｎは、オーステナイト形成元素で、必
要により０．３％以下で含有させる。０．３％を超える
と常温での薄板成形性が劣化するため、上限は０．３％
とした。

【００６１】Ｍｏ：Ｍｏは、必要に応じ含有させる。Ｃ
ｒに比べて少量で耐食性を改善する効果がある。しか
し、７％を超えて含有させると、シグマ相等の金属間化
合物の析出回避が困難であり、鋼の脆化の問題から生産
が困難となるので上限を７％とした。

【００６２】また、Ｍｏの特徴として、たとえＭｏが溶
出したとしても、アノードおよびカソード部に担持され
ている触媒の性能に対する影響は比較的軽微である特徴
がある。水素イオン（プロトン）交換基を有するフッ素
系イオン交換樹脂膜の陽イオン伝導度に対する影響も小
さいことが挙げられる。

【００６３】（Ｃｒ＋３Ｍｏ）：セパレータ用ステンレ
ス鋼としては、固体高分子型燃料電池の作動温度である
７０℃から高々１００℃の環境において不働態化の状態
にあり、かつ、継時的にも接触電気抵抗値が低いことが
必要である。不働態皮膜厚さ増加と腐食生成物生成を実
用的な範囲で抑制する必要がある。そのための必要条件
として、少なくとも、ＣｒおよびＭｏの含有量は、腐食
指数である（Ｃｒ＋３Ｍｏ）が１７〜５０％の範囲内に
あることが必要である。

【００６４】削除

【００６５】なお、上記のように本発明のオーステナイ
ト系ステンレス鋼は、固体高分子型燃料電池のセパレー
タ用として好適であるが、通電する電気部品で小さい接
触電気抵抗が要求されるような部品に用いることができ
る。例えば、電線と、電線または電気機械器具とを接続
するためのコネクター等の電気部品である。

【００６６】

【実施例】以下、実施例により本発明の効果について説
明する。

【００６７】表１に示した２１種の化学組成のオーステ
ナイト系ステンレス鋼を高周波誘導加熱方式の１５０kg
真空溶解炉で溶解した。溶解原料としては、市販の溶解
原料を使用し、鋼中の不純物量を調整した。

【００６８】

【表１】

【００６９】造塊した横断面が丸形のインゴットは、大
気中で１２８０℃に３時間加熱した後、プレス方式鍛造
機で熱間鍛造し、各インゴットを下記２種の寸法の試験
用スラブに仕上げた。

【００７０】厚さ３０ｍｍ、幅１００ｍｍ、長さ１２０ｍｍ厚さ７０ｍｍ、幅３８０ｍｍ、長さ５５０ｍｍのスラブは、熱間圧延して厚さ６ｍｍの熱延鋼板と
し、次いで実生産での熱延終了直後の温度履歴を模擬し
た断熱材巻き付け条件で徐冷した。次いで、この熱延鋼
板に、大気雰囲気の８００℃に恒温保持された加熱炉中
で１６時間保持した後、４８時間をかけて炉冷する焼鈍
を施し供試材（以下、素材Ａと記す）とした。

【００７１】上記のスラブは、機械加工でスラブ表面
を切削加工して、表面の酸化スケールを除去し、厚さ６
２ｍｍのスラブに仕上げた。このスラブを大気中で１２
００℃に加熱し、熱間圧延して厚さ４ｍｍに仕上げた
後、と同様、実生産での熱延終了直後の温度履歴を模
擬した断熱材巻き付け条件で徐冷した。次いで、この熱
延鋼板に、大気雰囲気の８００℃に恒温保持された加熱
炉中で１６時間保持した後、４８時間をかけて炉冷する
焼鈍を施した。次いで、酸洗した後冷間圧延機を用いて
圧下率８０％の冷間圧延をおこない厚さ０．３ｍｍ（＋
−０．０２）の冷延鋼板（以下、素材Ｂと記す）とし
た。

【００７２】上記の熱延鋼板の素材Ａおよび冷延鋼板の
素材Ｂから、接触電気抵抗測定試験片、固体高分子
型燃料電池用セルにセパレータ、および粒界腐食試験
片を作製した。これらの各試験片に、表２および表３の
最終熱処理欄に示す条件でＣｒ炭化物析出処理を施し、
各試験に供した。試験片および試験条件は以下に示す通
りとした。なお、素材Ｂから作製したセパレータは、セ
パレータの形状に冷間成形する前にＣｒ炭化物析出処理
を施した。

【００７３】接触電気抵抗測定試験試験片の寸法：厚さ：３ｍｍまたは０．３ｍｍ、幅：４
０ｍｍ、長さ：４０ｍｍ接触電気抵抗は、電極として厚さ０．６ｍｍの市販のグ
ラッシーカーボン板を用い、そのカーボン板に、接触面
積１ｃｍ²として上記試験片を接触させた。接触電気抵
抗の測定は、４端子法とした。なお、評価用試験片表面
は、評価直前に湿式６００番エメリー研磨し、表面を洗
浄後評価に供試した。負荷荷重は１２ｋｇ/ｃｍ²とし
た。負荷荷重により接触電気抵抗は変化するが、１２ｋ
ｇ/ｃｍ²ではほぼ一定値が得られる。

【００７４】固体高分子型燃料電池セルにセパレータ
を装填した状態での特性評価固体高分子型燃料電池セル装填による性能評価は、厚さ
０．３ｍｍの素材Ｂを用いておこなった。コルゲート形
状の詳細は下記の通りである。

【００７５】ａ）セパレータ形状：素材Ａ厚さ５ｍｍ、縦８０ｍｍ、横８０ｍｍガス流路：高さ０．８ｍｍ、山と山との間隔１．２ｍｍ
（機械加工）素材Ｂ厚さ０．３ｍｍ、縦８０ｍｍ、横８０ｍｍガス流路：高さ０．８ｍｍ、山と山との間隔１．２ｍｍ
（コルケ゛ート加工）ｂ）セパレータ表面仕上げ：表面をショット加工用Ｓｉ
Ｃ砥粒を用いて機械的にショット研磨仕上げし、５％Ｈ
ＮＯ₃＋３％ＨＦ、４０℃中で１５分間の超音波洗浄を
行い、さらに、試験直前に６％水酸化ナトリウム水溶液
を用いたアルカリ噴霧脱脂処理をおこない、流水で簡易
水洗後、バッチ型水槽で蒸留水浸漬洗浄を３回行い、さ
らに蒸留水噴霧洗浄を４分間行って冷風ドライアー乾燥
させた後、各試験に供した。

【００７６】固体高分子型単セル電池内部にセパレータ
として装填した状態での特性評価は、電池内に燃料ガス
を流してから１時間経過後に単セル電池の電圧を測定
し、初期の電圧と比較することにより電圧の低下率を調
べて行った。なお、低下率は、１−（１時間経過後の電
圧Ｖ／初期電圧ｖ）により求めた。

【００７７】評価に用いた固体高分子型燃料単セル電池
は、米国Electrochem社製市販電池セルFC50を改造して
用いた。

【００７８】アノード極側燃料用ガスとしては９９．９
９９９％水素ガスを用い、カソード極側ガスとしては空
気を用いた。電池本体は全体を７８±２℃に保温すると
共に、電池内部の湿度制御を、セル出側の排ガス水分濃
度測定をもとに入り側で調整した。電池内部の圧力は、
1気圧である。水素ガス、空気の電池への導入ガス圧は
０．０４〜０．２０ｂａｒで調整した。セル性能評価
は、単セル電圧で５００（＋−１００）ｍＡ/cm²−０．
６２（＋−０．０３）Ｖが確認できた状態より継時的に
測定をおこなった。

【００７９】単セル性能測定用システムとしては、米国
スクリブナー社製890シリーズを基本とした燃料電池計
測システムを改造して用いた。電池運転状態により、特
性に変化があると予想されるが、同一条件で比較評価し
た。

【００８０】粒界腐食試験片ストラウス試験にて耐粒界腐食性を調べた。ＩＪＳＧ
０５７５の規定に従って、硫酸−硫酸銅腐食試験を実施
した。

【００８１】以上の試験結果を表２および表３に示す。

【００８２】

【表２】

【００８３】

【表３】

【００８４】各熱処理を施してＣｒ炭化物を析出させ接
触電気抵抗測定試験片の一部から分析試験片を切り出
し、下記の方法でＣｒ含有炭化物として析出しているＣ
量および鋼中全Ｃ量を求めた。その分析結果から求めた
Ｉ値を表２および表３に示す。

【００８５】（Ｃｒ含有炭化物として析出しているＣ重
量％）値の定量は、試験材を、ＡＡ液（１０％アセチル
アセトン−１％テトラメチルアンモニウムクロライド−
残りメタノール）を用いる非水溶媒溶液中での定電流電
解を行うことで得られる“抽出残渣”中Ｃｒ定量分析結
果に基づいて求めた。すなわち、ＡＡ非水溶媒液中に
て、２０ｍＡ/ｃｍ²の電流密度にて約３時間の定電流電
解をおこなうことで約０．４ｇ相当を溶解し、電解後す
みやかに電解試験片を超音波洗浄した際に用いたＡＡ非
水溶媒液と電解に用いたＡＡ非水溶媒溶液をフィルター
径０．２μｍのCoster Scientific Corporation社製
“商品名Nuclepore”で濾し取り、フィルター上の残渣
を硫りん酸（特級りん酸：特級硫酸：蒸留水＝１：１：
１）中で溶解し、これを島津製作所製誘導結合プラズマ
発光分光分析装置“商品名ICPV-1014”にて金属成分を
分析し、Ｃｒ濃度を定量した。ＣｒがすべてＣｒ₂₃Ｃ₆
であるとして等量計算にてＣ量を定量した。

【００８６】また、（鋼中全Ｃ重量％）の定量について
は、一般に用いられている赤外線吸収法にて定量した。

【００８７】熱延条件、熱延後の冷却条件、Ｃｒ炭化物
析出のための熱処理条件によって化学組成が同じ鋼板で
あっても炭化物の析出状態が異なり、クロム欠乏層形成
度により耐食性、接触電気抵抗値および固体高分子型燃
料電池内部での性能に差異がある。

【００８８】本発明例では、全て接触電気抵抗が０．２
Ω・ｃｍ²以下と低いが、比較例では０．４１〜０．９６
Ω・ｃｍ²と極めて高い。鋼中Ｃ量が０．０１％未満と低
い鋼番１３、１４および１５は、炭化物析出量が少ない
ため接触抵抗値が特に大きい。

【００８９】Ｉ値は、高い程鋼中ＣはＣｒ系の炭化物と
して析出している割合が高いが、８５未満では、カーボ
ン板との接触電気抵抗、固体高分子型燃料電池セルでの
性能ともに十分でない。この傾向は、鋼中Ｃ量が低い程
Ｉ値の影響を大きく受け、低い場合には性能が劣ってい
る。

【００９０】固体高分子型燃料電池セルにセパレータを
装填した状態での特性は、本発明例では電圧低下率は全
て０．０５未満であるのに対し、本発明で規定した化学
組成を外れた比較例では、電圧低下率が０．２〜＞０．
８と極めて大きかった。

【００９１】表３中、鋼番２０、２１は、熱間圧延に際
して耳割れと称している端面からの割れが発生した。熱
間での耳割れ対策としては、鋼中のＳ量を低く押さえる
ことが有効であることが知られているが、鋼番２０、２
１ともに鋼中Ｓ量は０．００１％程度であり、工業的に
は極めて低いレベルである。したがって、鋼中Ｐあるい
はＳｉ量が高いことが熱間での割れに起因している。

【００９２】鋼番１９は、フェライトとオーステナイト
両組織からなる二相ステンレス鋼である。二相ステンレ
ス組織では、耐食性は比較的良好であるが、常温での加
工性に方向性が強く、薄板での成形性が要求されるセパ
レータへの加工は難しい。また、表３に示した８３０℃
で２４時間保持後空冷の熱処理をおこなった鋼は、耐食
性は確保されたもののσ相析出による脆化が顕著であっ
た。硬度も高く、切断、切削加工は極めて困難であっ
た。

【００９３】

【発明の効果】本発明のオーステナイト系ステンレス鋼
は、接触電気抵抗が小さく、特に固体高分子型燃料電池
のセパレータ用として、極めて優れた電気特性を発揮す
る。また、このセパレータを用いた固体高分子型燃料電
池は安価で電気特性に優れている。

【図面の簡単な説明】

【図１】固体高分子型燃料電池の構造を示す図である。

【符号の説明】

１燃料電池２固体分子電解質膜３燃料電極膜４酸化剤電極膜５ａ、５ｂセパレータ

フロントページの続き (56)参考文献特開2000−239806（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H01M 8/02 C22C 38/00 302 C22C 38/44 C22C 38/58 H01M 8/10

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．２％、Ｓ
ｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．０１〜２．５％、
Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１
７〜３０％、Ｎｉ：７〜５０％、Ｎ：０．３％以下およ
びＡｌ：０〜０．２％を含有し、かつＣｒ＋３Ｍｏが１
７〜５０％であって、残部Ｆｅおよび不可避不純物から
なり、Ｃｒ系炭化物として析出しているＣ量および鋼中
の全Ｃ量が、下記式を満足していることを特徴とする接
触電気抵抗の小さい固体高分子型燃料電池のセパレータ
用オーステナイト系ステンレス鋼。 (Cr系炭化物として析出しているＣ重量%)×100／(鋼中
全Ｃ重量%−0.012%)≧85
【請求項２】重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．２％、Ｓ
ｉ：０．０１〜１．５％、Ｍｎ：０．０１〜２．５％、
Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１
７〜３０％、Ｎｉ：７〜５０％、Ｎ：０．３％以下、Ａ
ｌ：０〜０．２％、ならびにＣｕ：３％以下とＭｏ：７
％以下の一方または両方を含有し、かつＣｒ＋３Ｍｏが
１７〜５０％であって、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなり、Ｃｒ系炭化物として析出しているＣ量および鋼
中の全Ｃ量が、下記式を満足していることを特徴とする
接触電気抵抗の小さい固体高分子型燃料電池のセパレー
タ用オーステナイト系ステンレス鋼。 (Cr系炭化物として析出しているＣ重量%)×100／(鋼中
全Ｃ重量%−0.012%)≧85
【請求項３】固体高分子電解質膜を中央にして燃料電極
膜と酸化剤電極膜を重ね合わせた単位電池を複数個、単
位電池間にセパレータを介在させて積層した積層体に、
燃料ガスと酸化剤ガスを供給して直流電力を発生させる
固体高分子型燃料電池であって、セパレータが請求項１
または請求項２に記載のオーステナイト系ステンレス鋼
からなることを特徴とする固体高分子型燃料電池。