JP3009126B2 - ラインパイプ用高Ｃｒマルテンサイト鋼管の製造方法 - Google Patents
ラインパイプ用高Ｃｒマルテンサイト鋼管の製造方法Info
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- JP3009126B2 JP3009126B2 JP7097063A JP9706395A JP3009126B2 JP 3009126 B2 JP3009126 B2 JP 3009126B2 JP 7097063 A JP7097063 A JP 7097063A JP 9706395 A JP9706395 A JP 9706395A JP 3009126 B2 JP3009126 B2 JP 3009126B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶接性、母材および溶
接部の靱性、耐食性に優れた、おもに石油・天然ガスを
輸送するためのラインパイプ用高Crマルテンサイト鋼管
の製造方法に関する。
接部の靱性、耐食性に優れた、おもに石油・天然ガスを
輸送するためのラインパイプ用高Crマルテンサイト鋼管
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】石油・天然ガスを生産する坑井は、掘削
が容易なものは既に掘り尽くされている。従って、腐食
環境の厳しい坑井、深度が大きい坑井、寒冷地や海底な
どのような厳しい環境にある坑井にも手をつけざるを得
ないのが実情である。そのため、油井管やラインパイプ
に使用される材料としては、より高い性能が求められる
ようになってきている。ところで、こうした腐食環境と
しては、炭酸ガスを多量に含む井戸が増加しており、こ
のような環境では、炭素鋼は著しく腐食するので、従
来、その防食手段としてインヒビタを添加することが行
われてきた。しかし、インヒビタの使用は、高コストと
なることや、高温では効果が不十分であるため、近年で
は、インヒビタを用いずに耐食材料を用いる傾向にあ
る。そこで従来、このような油井管用材料として、Ｃｒ
を１３％含有するマルテンサイト系ステンレス鋼が広く
用いられている。
が容易なものは既に掘り尽くされている。従って、腐食
環境の厳しい坑井、深度が大きい坑井、寒冷地や海底な
どのような厳しい環境にある坑井にも手をつけざるを得
ないのが実情である。そのため、油井管やラインパイプ
に使用される材料としては、より高い性能が求められる
ようになってきている。ところで、こうした腐食環境と
しては、炭酸ガスを多量に含む井戸が増加しており、こ
のような環境では、炭素鋼は著しく腐食するので、従
来、その防食手段としてインヒビタを添加することが行
われてきた。しかし、インヒビタの使用は、高コストと
なることや、高温では効果が不十分であるため、近年で
は、インヒビタを用いずに耐食材料を用いる傾向にあ
る。そこで従来、このような油井管用材料として、Ｃｒ
を１３％含有するマルテンサイト系ステンレス鋼が広く
用いられている。
【０００３】この１３％Ｃｒマルテンサイト系ステンレ
ス鋼とほぼ同等の耐食性を有する耐食性ラインパイプ用
材料として、ＡＰＩ規格中にＣ量を低減した12％Ｃｒ系
マルテンサイト系ステンレス鋼が規定されている。しか
し、この鋼は、円周溶接に予熱、後熱が必要であり高コ
ストとなることや、溶接部の靱性に劣るという欠点があ
ることから、一般にはほとんど採用されていない。その
ため、耐食性ラインパイプ用材料としては、溶接性と耐
食性に優れているとの理由で、二相ステンレス鋼が用い
られてきた。しかし、この二相ステンレス鋼というの
は、井戸によっては過剰品質であったり、高コストとな
るという問題があった。
ス鋼とほぼ同等の耐食性を有する耐食性ラインパイプ用
材料として、ＡＰＩ規格中にＣ量を低減した12％Ｃｒ系
マルテンサイト系ステンレス鋼が規定されている。しか
し、この鋼は、円周溶接に予熱、後熱が必要であり高コ
ストとなることや、溶接部の靱性に劣るという欠点があ
ることから、一般にはほとんど採用されていない。その
ため、耐食性ラインパイプ用材料としては、溶接性と耐
食性に優れているとの理由で、二相ステンレス鋼が用い
られてきた。しかし、この二相ステンレス鋼というの
は、井戸によっては過剰品質であったり、高コストとな
るという問題があった。
【０００４】従来技術が抱えている上述した問題点を克
服する技術として、特開平４−９９１２８号公報では、
ＣおよびＮを低めに誘導すると共に、焼入れ焼もどし条
件を適正にすることにより、耐食性、衝撃靱性、生産性
に優れるラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼
を提案している。しかし、この従来技術は、溶接熱影響
部（ＨＡＺ部）の靱性が十分ではないという問題点があ
った。
服する技術として、特開平４−９９１２８号公報では、
ＣおよびＮを低めに誘導すると共に、焼入れ焼もどし条
件を適正にすることにより、耐食性、衝撃靱性、生産性
に優れるラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼
を提案している。しかし、この従来技術は、溶接熱影響
部（ＨＡＺ部）の靱性が十分ではないという問題点があ
った。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上説明したように、
上記各従来技術はいずれも、溶接熱影響部の靱性が低
く、安定した防食作用を持たないうえに常にコスト高で
あるという共通した課題を抱えていた。そこで本発明
は、炭酸ガス環境でも十分な耐食性を示し、かつ溶接熱
影響部の靱性ならびに溶接性にも優れたラインパイプ用
鋼管の製造方法を提供することを目的とするものであ
る。
上記各従来技術はいずれも、溶接熱影響部の靱性が低
く、安定した防食作用を持たないうえに常にコスト高で
あるという共通した課題を抱えていた。そこで本発明
は、炭酸ガス環境でも十分な耐食性を示し、かつ溶接熱
影響部の靱性ならびに溶接性にも優れたラインパイプ用
鋼管の製造方法を提供することを目的とするものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を実現すべく鋭意検討した結果、ＣおよびＮ量をそれ
ぞれ0.03wt％以下、0.02wt％以下にまで低減したうえ、
Cuを0.2 〜1.0 wt％に調整したＣｒ鋼に、適切な熱処理
を施すことで、炭酸ガス環境下などでのラインパイプに
要求される耐食性および溶接性、とくに溶接熱影響部の
靱性に優れたラインパイプ用高Ｃｒマルテンサイト鋼管
の製造方法を開発するに到った。
的を実現すべく鋭意検討した結果、ＣおよびＮ量をそれ
ぞれ0.03wt％以下、0.02wt％以下にまで低減したうえ、
Cuを0.2 〜1.0 wt％に調整したＣｒ鋼に、適切な熱処理
を施すことで、炭酸ガス環境下などでのラインパイプに
要求される耐食性および溶接性、とくに溶接熱影響部の
靱性に優れたラインパイプ用高Ｃｒマルテンサイト鋼管
の製造方法を開発するに到った。
【０００７】すなわち、本発明は、 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、550 ℃以上Ａc1点未満の温度で焼もどすこ
とを特徴とするラインパイプ用高Crマルテンサイト鋼管
の製造方法、 (2) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上Ａc1点＋50℃以下の温度で熱処
理することを特徴とするラインパイプ用高Crマルテンサ
イト鋼管の製造方法、 (3) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上Ａc1点＋50℃以下の温度で熱処
理し、さらにその後冷却してから、Ａc1点未満の温度で
焼もどすことを特徴とするラインパイプ用高Crマルテン
サイト鋼管の製造方法、である。
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、550 ℃以上Ａc1点未満の温度で焼もどすこ
とを特徴とするラインパイプ用高Crマルテンサイト鋼管
の製造方法、 (2) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上Ａc1点＋50℃以下の温度で熱処
理することを特徴とするラインパイプ用高Crマルテンサ
イト鋼管の製造方法、 (3) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上Ａc1点＋50℃以下の温度で熱処
理し、さらにその後冷却してから、Ａc1点未満の温度で
焼もどすことを特徴とするラインパイプ用高Crマルテン
サイト鋼管の製造方法、である。
【０００８】
【作用】以下に、本発明において用いるマルテンサイト
系ステンレス鋼の成分およびその限定理由について述べ
る。 Ｃ：0.03wt％以下 Ｃは、溶接割れ回避のため、溶接熱影響部の靱性向上の
ため、溶接熱影響部の硬さ低減のため、また、炭酸ガス
に対する耐食性確保のためにできるだけ低いほうが望ま
しい。特に、予熱なしで溶接を可能にするためには0.03
wt％以下とすることが必要であることから、Ｃ量は0.03
wt％以下、好ましくは0.02wt％以下とする。
系ステンレス鋼の成分およびその限定理由について述べ
る。 Ｃ：0.03wt％以下 Ｃは、溶接割れ回避のため、溶接熱影響部の靱性向上の
ため、溶接熱影響部の硬さ低減のため、また、炭酸ガス
に対する耐食性確保のためにできるだけ低いほうが望ま
しい。特に、予熱なしで溶接を可能にするためには0.03
wt％以下とすることが必要であることから、Ｃ量は0.03
wt％以下、好ましくは0.02wt％以下とする。
【０００９】Si：0.5 wt％以下 Siは、脱酸元素として添加されるが、フェライト生成元
素であるので、多量に含有するとフェライトが生成しや
すくなり、母材および溶接部の靱性を劣化させる。ま
た、継目無鋼管においてはフェライトが存在すると、製
造に支障をきたす恐れがある。したがって、Si量は0.5
wt％以下、好ましくは0.3 wt％以下とする。
素であるので、多量に含有するとフェライトが生成しや
すくなり、母材および溶接部の靱性を劣化させる。ま
た、継目無鋼管においてはフェライトが存在すると、製
造に支障をきたす恐れがある。したがって、Si量は0.5
wt％以下、好ましくは0.3 wt％以下とする。
【００１０】Mn：0.8 〜3.0 wt％ Mnは、脱酸および強度確保に必要な元素である。また、
オーステナイト生成元素であるため、フェライト生成を
抑制し、母材および溶接部の靱性を向上させる働きもあ
る。これらの効果を得るためには 0.5wt％以上、好まし
くは0.8wt ％以上必要であるが、3.0 wt％を超えて添加
しても効果が飽和するため、Mn量は 0.5〜3.0 wt％、好
ましくは0.8 〜2.7 wt％とする。
オーステナイト生成元素であるため、フェライト生成を
抑制し、母材および溶接部の靱性を向上させる働きもあ
る。これらの効果を得るためには 0.5wt％以上、好まし
くは0.8wt ％以上必要であるが、3.0 wt％を超えて添加
しても効果が飽和するため、Mn量は 0.5〜3.0 wt％、好
ましくは0.8 〜2.7 wt％とする。
【００１１】Cr：10〜14wt％ Ｃｒは、マルテンサイト組織を確保し、かつ炭酸ガスに
対する耐食性を付与するために必要な基本元素である。
これらの効果を得るためには10wt％以上の添加が必要で
ある。一方、14wt％を超えて含有するとフェライトの生
成が容易になり、マルテンサイト組織を安定して得るた
めには、多量のオーステナイト生成元素の添加が必要と
なり、コスト高となる。従って、Ｃｒ量は10〜14wt％と
する。
対する耐食性を付与するために必要な基本元素である。
これらの効果を得るためには10wt％以上の添加が必要で
ある。一方、14wt％を超えて含有するとフェライトの生
成が容易になり、マルテンサイト組織を安定して得るた
めには、多量のオーステナイト生成元素の添加が必要と
なり、コスト高となる。従って、Ｃｒ量は10〜14wt％と
する。
【００１２】Ni：0.2 〜2.0 wt％ Niは、オーステナイト生成元素としてＣ, Ｎの低減によ
る影響を補うとともに、炭酸ガス環境における耐食性、
ならびに靱性を向上させることに効果がある。その効果
を得るには 0.2wt％以上の添加が必要である。しかし、
2.0 wt％を超えて添加するとＡc1点が下がり過ぎ、要求
される特性を得るには長時間の焼もどしが必要となるほ
か、コストも高くなる。したがって、Niの添加量は0.2
〜2.0 wt％、好ましくは0.5 〜1.7 wt％とする。
る影響を補うとともに、炭酸ガス環境における耐食性、
ならびに靱性を向上させることに効果がある。その効果
を得るには 0.2wt％以上の添加が必要である。しかし、
2.0 wt％を超えて添加するとＡc1点が下がり過ぎ、要求
される特性を得るには長時間の焼もどしが必要となるほ
か、コストも高くなる。したがって、Niの添加量は0.2
〜2.0 wt％、好ましくは0.5 〜1.7 wt％とする。
【００１３】Cu：0.2 〜1.0 wt％ Cuは、Ni, Mnとともにオーステナイト生成元素として
Ｃ, Ｎの低減による影響を補うとともに、溶接熱影響部
の靱性向上、耐炭酸ガス腐食性向上にも効果がある。こ
れらの効果を得るには 0.2wt％以上の添加が必要であ
る。しかし、1.0 wt％を超えて含有すると、一部が固溶
せず析出するようになり、母材および溶接熱影響部の靱
性に悪影響を与えるようになる。よって、Cuは0.2 〜1.
0 wt％、好ましくは0.2 〜0.7 wt％とする。
Ｃ, Ｎの低減による影響を補うとともに、溶接熱影響部
の靱性向上、耐炭酸ガス腐食性向上にも効果がある。こ
れらの効果を得るには 0.2wt％以上の添加が必要であ
る。しかし、1.0 wt％を超えて含有すると、一部が固溶
せず析出するようになり、母材および溶接熱影響部の靱
性に悪影響を与えるようになる。よって、Cuは0.2 〜1.
0 wt％、好ましくは0.2 〜0.7 wt％とする。
【００１４】Ｎ：0.02wt％以下 Ｎは、Ｃと同様、溶接割れ回避のため、溶接熱影響部の
靱性向上のため、溶接熱影響部の硬さ低減のためにでき
るだけ低いほうが望ましい。含有量が0.02wt％を超える
と、これらの影響が大きくなるので、Ｎ量は0.02wt％以
下、好ましくは0.015 wt％以下とする。
靱性向上のため、溶接熱影響部の硬さ低減のためにでき
るだけ低いほうが望ましい。含有量が0.02wt％を超える
と、これらの影響が大きくなるので、Ｎ量は0.02wt％以
下、好ましくは0.015 wt％以下とする。
【００１５】上記の組成からなる鋼を、プラグミル方
式、マンドレルミル方式などの一般に行われる工程から
なる継目無鋼管製造方法、あるいは、電縫鋼管、ＵＯＥ
鋼管、スパイラル鋼管などの一般に行われる工程からな
る溶接鋼管製造方法により造管した後、以下の熱処理を
実施する。
式、マンドレルミル方式などの一般に行われる工程から
なる継目無鋼管製造方法、あるいは、電縫鋼管、ＵＯＥ
鋼管、スパイラル鋼管などの一般に行われる工程からな
る溶接鋼管製造方法により造管した後、以下の熱処理を
実施する。
【００１６】・Ａc3点以上の温度でオーステナイト化
し、焼入れ Ａc3点以上の温度でのオーステナイト化は、鋼の組織を
均一化し、所定の特性を得るために行う。しかし、過度
に高い温度でのオーステナイト化は、粒が粗大化し靱性
が劣化すること、また、エネルギーコストの上昇を招
く。したがって、オーステナイト化のための温度は、Ａ
c3点以上の温度、好ましくはＡc3点以上Ａc3点＋100 ℃
以下とする。なお、本発明に従う組成の鋼では、オース
テナイト化後、空冷することによりマルテンサイト単相
組織が得られる。上記焼入れ処理後の熱処理に関して
は、本発明法の特徴をなす重要なポイントであり、下記
(1)(2)(3) の３種類の方法を適用することができる。
し、焼入れ Ａc3点以上の温度でのオーステナイト化は、鋼の組織を
均一化し、所定の特性を得るために行う。しかし、過度
に高い温度でのオーステナイト化は、粒が粗大化し靱性
が劣化すること、また、エネルギーコストの上昇を招
く。したがって、オーステナイト化のための温度は、Ａ
c3点以上の温度、好ましくはＡc3点以上Ａc3点＋100 ℃
以下とする。なお、本発明に従う組成の鋼では、オース
テナイト化後、空冷することによりマルテンサイト単相
組織が得られる。上記焼入れ処理後の熱処理に関して
は、本発明法の特徴をなす重要なポイントであり、下記
(1)(2)(3) の３種類の方法を適用することができる。
【００１７】・(1) 550 ℃以上、Ａc1点未満の温度で焼
もどし 550 ℃以上、Ａc1点未満の温度で焼もどしすることによ
り、均一な焼もどしマルテンサイトとなり、優れた靱性
が得られる。ここで、焼もどし温度が550 ℃に満たない
と、焼もどしが不十分となり靱性が不足する。なお、こ
の焼もどし処理における上記温度範囲における保持時間
は１０分以上１２０分以下とするのが好ましく、保持後
の冷却は空冷でよい。
もどし 550 ℃以上、Ａc1点未満の温度で焼もどしすることによ
り、均一な焼もどしマルテンサイトとなり、優れた靱性
が得られる。ここで、焼もどし温度が550 ℃に満たない
と、焼もどしが不十分となり靱性が不足する。なお、こ
の焼もどし処理における上記温度範囲における保持時間
は１０分以上１２０分以下とするのが好ましく、保持後
の冷却は空冷でよい。
【００１８】・(2) Ａc1点以上、Ａc1点＋50℃以下の温
度で熱処理（二相域熱処理） Ａc1点以上の熱処理により、マルテンサイトとオーステ
ナイトの微細な二相組織となり、その後の冷却におい
て、微細なマルテンサイト組織になる。組織には焼もど
しされていないフレッシュなマルテンサイトが混在する
が、組織が微細なため靱性が向上する。しかし、Ａc1点
＋50℃を超えて熱処理を行うと、粒が粗大化することか
ら、逆に靱性が劣化する。なお、この温度範囲における
保持時間は１０分以上６０分以下とするのが好ましく、
保持後の冷却は空冷でよい。
度で熱処理（二相域熱処理） Ａc1点以上の熱処理により、マルテンサイトとオーステ
ナイトの微細な二相組織となり、その後の冷却におい
て、微細なマルテンサイト組織になる。組織には焼もど
しされていないフレッシュなマルテンサイトが混在する
が、組織が微細なため靱性が向上する。しかし、Ａc1点
＋50℃を超えて熱処理を行うと、粒が粗大化することか
ら、逆に靱性が劣化する。なお、この温度範囲における
保持時間は１０分以上６０分以下とするのが好ましく、
保持後の冷却は空冷でよい。
【００１９】・(3) Ａc1点以上、Ａc1点＋50℃以下の温
度で熱処理し、その後、Ａc1点以下の温度で焼もどし 上記(2) の組織が焼もどされることにより、微細な焼も
どしマルテンサイト組織となるため、さらに高靱性の鋼
が得られる。なお、場合の各温度範囲における保持時間
は、それぞれ上記(1) および(2) と同様に行えばよく、
保持後の冷却はいずれも空冷でよい。
度で熱処理し、その後、Ａc1点以下の温度で焼もどし 上記(2) の組織が焼もどされることにより、微細な焼も
どしマルテンサイト組織となるため、さらに高靱性の鋼
が得られる。なお、場合の各温度範囲における保持時間
は、それぞれ上記(1) および(2) と同様に行えばよく、
保持後の冷却はいずれも空冷でよい。
【００２０】上記の各熱処理方法は、鋼管として必要な
特性や製造コストなどを考慮して適宜選択される。
特性や製造コストなどを考慮して適宜選択される。
【００２１】
【実施例】表１に示す組成の鋼を溶製し、肉厚0.5" (1
2.7mm) の継目無鋼管とした。引き続き、表１に併せて
示す温度の熱処理により製品とした。表中のＱは、オー
ステナイト化焼入れ温度、Tdは、Ａc1点以上二相域熱処
理温度、ＴはＡc1点以下での焼もどし温度を意味する。
これらの熱処理における保持時間はいずれも30分間で、
冷却はいずれも空冷とした。これらの鋼管をＴＩＧ溶接
法（予熱、後熱はともに行わず）により円周溶接を行
い、継手を作製した。
2.7mm) の継目無鋼管とした。引き続き、表１に併せて
示す温度の熱処理により製品とした。表中のＱは、オー
ステナイト化焼入れ温度、Tdは、Ａc1点以上二相域熱処
理温度、ＴはＡc1点以下での焼もどし温度を意味する。
これらの熱処理における保持時間はいずれも30分間で、
冷却はいずれも空冷とした。これらの鋼管をＴＩＧ溶接
法（予熱、後熱はともに行わず）により円周溶接を行
い、継手を作製した。
【００２２】
【表１】
【００２３】得られた溶接継手から試験片を採取し、溶
接熱影響部のシャルピー試験、および溶接部の炭酸ガス
腐食試験を実施した。シャルピー試験は、熱影響部から
フルサイズ試験片を採取し、０℃における吸収エネルギ
ーを測定した。また、炭酸ガス腐食試験は、オートクレ
ーブを用い3.0 MPa の炭酸ガスを飽和させた20％NaCl中
に、母材と溶接部が含まれるよう採取した3.0 mm×25mm
×50mmの試験片を浸漬し、80℃で７日間保持し、試験前
後の重量測定から腐食速度を求めた。これらの試験結果
を表１に併せて示す。
接熱影響部のシャルピー試験、および溶接部の炭酸ガス
腐食試験を実施した。シャルピー試験は、熱影響部から
フルサイズ試験片を採取し、０℃における吸収エネルギ
ーを測定した。また、炭酸ガス腐食試験は、オートクレ
ーブを用い3.0 MPa の炭酸ガスを飽和させた20％NaCl中
に、母材と溶接部が含まれるよう採取した3.0 mm×25mm
×50mmの試験片を浸漬し、80℃で７日間保持し、試験前
後の重量測定から腐食速度を求めた。これらの試験結果
を表１に併せて示す。
【００２４】表１から、本発明によって製造された鋼管
は、溶接熱影響部の０℃での吸収エネルギーが 170Ｊ以
上あり、優れた靱性を示すことがわかる。また、腐食速
度は、耐食性材料として実用的に使用可能な0.1 mm／y
以下となっており、しかも溶接部の選択腐食は認められ
ず、耐炭酸ガス腐食性にも優れていることがわかる。な
お、溶接において予熱、後熱を行っていないことから、
優れた溶接性を兼ね備えていることも明らかである。
は、溶接熱影響部の０℃での吸収エネルギーが 170Ｊ以
上あり、優れた靱性を示すことがわかる。また、腐食速
度は、耐食性材料として実用的に使用可能な0.1 mm／y
以下となっており、しかも溶接部の選択腐食は認められ
ず、耐炭酸ガス腐食性にも優れていることがわかる。な
お、溶接において予熱、後熱を行っていないことから、
優れた溶接性を兼ね備えていることも明らかである。
【００２５】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、炭
酸ガス環境で優れた耐食性を示し、かつ溶接部とくに溶
接熱影響部の靱性、溶接性に優れたラインパイプ用高Ｃ
ｒマルテンサイト鋼管が製造可能になる。したがって、
この発明によれば石油・天然ガス等を輸送するためのラ
インパイプが安価に提供可能なり、産業の発展に寄与す
るところが極めて大きい。
酸ガス環境で優れた耐食性を示し、かつ溶接部とくに溶
接熱影響部の靱性、溶接性に優れたラインパイプ用高Ｃ
ｒマルテンサイト鋼管が製造可能になる。したがって、
この発明によれば石油・天然ガス等を輸送するためのラ
インパイプが安価に提供可能なり、産業の発展に寄与す
るところが極めて大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−140645（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−31423（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−88130（ＪＰ，Ａ) 特公 昭59−15977（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/00 - 9/44 C21D 9/50
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、550 ℃以上、Ａc1点未満の温度で焼もどす
ことを特徴とするラインパイプ用高Crマルテンサイト鋼
管の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上、Ａc1点＋50℃以下の温度で熱
処理することを特徴とするラインパイプ用高Crマルテン
サイト鋼管の製造方法。 - 【請求項３】 Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.5 wt％以下、 Mn：0.8 〜3.0 wt％、Cr：10〜14wt％、 Ni：0.2 〜2.0 wt％、Cu：0.2 〜1.0 wt％、 Ｎ：0.02wt％以下を含有し、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を造管した後、
Ａc3点以上の温度でオーステナイト化してから焼入れ
し、その後、Ａc1点以上、Ａc1点＋50℃以下の温度で熱
処理し、さらにその後冷却してから、Ａc1点未満の温度
で焼もどすことを特徴とするラインパイプ用高Crマルテ
ンサイト鋼管の製造方法。
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-
1995
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