JP2968166B2 - 珪石れんがの製造方法 - Google Patents
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、珪石れんがの製造方法
に関し、特に工業窯炉(主としてコ−クス炉及び熱風炉)
の新設並びに改修に有用な珪石れんがの製造方法に関す
る。
に関し、特に工業窯炉(主としてコ−クス炉及び熱風炉)
の新設並びに改修に有用な珪石れんがの製造方法に関す
る。
【0002】
【従来の技術】珪石れんがは、工業窯炉(主としてコ−
クス炉及び熱風炉)の新設並びに改修に使用される耐火
物として非常に重要な材料である。この珪石れんがの主
原料である珪石は、その製造焼成過程中に主成分である
石英(シリカ)が結晶変態に基づいてクリストバライト
及びトリジマイトに転移することは広く知られている。
クス炉及び熱風炉)の新設並びに改修に使用される耐火
物として非常に重要な材料である。この珪石れんがの主
原料である珪石は、その製造焼成過程中に主成分である
石英(シリカ)が結晶変態に基づいてクリストバライト
及びトリジマイトに転移することは広く知られている。
【0003】未転移の石英が多く残留している珪石れん
がは、前述の工業窯炉の耐火物として使用中に異常膨張
を起こし、炉体容積構造上不安定であることから好まし
くない。従って、石英の転移の程度は、工業窯炉の設計
面において、材質の選択や使用の適否を決定するための
因子として極めて重要な要素の一つである。
がは、前述の工業窯炉の耐火物として使用中に異常膨張
を起こし、炉体容積構造上不安定であることから好まし
くない。従って、石英の転移の程度は、工業窯炉の設計
面において、材質の選択や使用の適否を決定するための
因子として極めて重要な要素の一つである。
【0004】従来、珪石れんがの製造にあたっては、赤
白珪石、青白珪石等の珪石原料を適当な粒度に粉砕し、
添加剤として結合剤の効果もある石灰(CaO)を混合する
のが一般的である。また、ガラス溶解槽の上部構造のれ
んが表面に生成する霜状物質であるフロスト生成を抑制
する目的で、CaO:0〜1.5%、K2O:0.3〜1.5%(ただ
し、CaO+K2O≦1.5%)を含むガラス窯槽用珪石れんが
は公知である(特公昭49−16087号公報参照)。この他F
e、Fe2O3、Cu2O、TiO2、Si等を添加することも知られて
いる。
白珪石、青白珪石等の珪石原料を適当な粒度に粉砕し、
添加剤として結合剤の効果もある石灰(CaO)を混合する
のが一般的である。また、ガラス溶解槽の上部構造のれ
んが表面に生成する霜状物質であるフロスト生成を抑制
する目的で、CaO:0〜1.5%、K2O:0.3〜1.5%(ただ
し、CaO+K2O≦1.5%)を含むガラス窯槽用珪石れんが
は公知である(特公昭49−16087号公報参照)。この他F
e、Fe2O3、Cu2O、TiO2、Si等を添加することも知られて
いる。
【0005】ところで、加熱による珪石原料中の石英の
クリストバライト及びトリジマイトへの転移の難易度
は、石英の結晶粒径や珪石原料中の不純成分により影響
を受けやすく、また、当該珪石原料の産地等によっても
異なる。一般的に、石英の結晶粒径が大きいか又は不純
成分量が少ない珪石原料は、石英の転移が困難である。
クリストバライト及びトリジマイトへの転移の難易度
は、石英の結晶粒径や珪石原料中の不純成分により影響
を受けやすく、また、当該珪石原料の産地等によっても
異なる。一般的に、石英の結晶粒径が大きいか又は不純
成分量が少ない珪石原料は、石英の転移が困難である。
【0006】石英の転移が困難である珪石原料、特に外
国産の珪石原料について、石英の転移を促進するための
優れた添加剤、及びこれによる珪石れんがの製造方法
は、本発明者等が先に提案した特開平5−4864号公報に
開示されている。この方法は、珪石原料にソ−ダ石灰珪
酸系溶融物を0.2〜5重量%添加し、該溶融物が石英(シ
リカ)と反応してクリストバライト及びトリジマイトへ
の転移を促進させるものであり、石英の転移が困難な珪
石原料を用いた場合でも、石英残留量が著しく少ない珪
石れんがを製造し得るものである。
国産の珪石原料について、石英の転移を促進するための
優れた添加剤、及びこれによる珪石れんがの製造方法
は、本発明者等が先に提案した特開平5−4864号公報に
開示されている。この方法は、珪石原料にソ−ダ石灰珪
酸系溶融物を0.2〜5重量%添加し、該溶融物が石英(シ
リカ)と反応してクリストバライト及びトリジマイトへ
の転移を促進させるものであり、石英の転移が困難な珪
石原料を用いた場合でも、石英残留量が著しく少ない珪
石れんがを製造し得るものである。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】上記した本発明者等の
既提案の方法では、珪石原料にソ−ダ石灰珪酸系溶融物
を0.2〜5重量%添加するものであり、本発明者等のその
後の研究の結果、このような範囲内の溶融物の添加によ
り非晶質のガラス量が多く含有するということを知見し
た。
既提案の方法では、珪石原料にソ−ダ石灰珪酸系溶融物
を0.2〜5重量%添加するものであり、本発明者等のその
後の研究の結果、このような範囲内の溶融物の添加によ
り非晶質のガラス量が多く含有するということを知見し
た。
【0008】ところで、長時間使用されるコ−クス炉、
熱風炉等では、非晶質のガラス量が多く含有すると耐ク
リ−プ性が低下することになる。また、珪石れんが中の
クリストバライトが多く含有すると、構造体を不安定に
するものである。
熱風炉等では、非晶質のガラス量が多く含有すると耐ク
リ−プ性が低下することになる。また、珪石れんが中の
クリストバライトが多く含有すると、構造体を不安定に
するものである。
【0009】更に、コ−クス炉や熱風炉における珪石れ
んがの使用温度域中、800〜1400℃の温度範囲はトリジ
マイトの安定な領域である。このため、該炉の使用中の
珪石れんがのクリストバライトは、トリジマイトに転移
し、使用後の珪石れんがはトリジマイト主体の珪石れん
がとなっている。
んがの使用温度域中、800〜1400℃の温度範囲はトリジ
マイトの安定な領域である。このため、該炉の使用中の
珪石れんがのクリストバライトは、トリジマイトに転移
し、使用後の珪石れんがはトリジマイト主体の珪石れん
がとなっている。
【0010】コ−クス炉や熱風炉の使用中において、ク
リストバライトからトリジマイトに転移する際堆積膨張
を起こし、構造体を不安定にする。本発明者等は、使用
後の珪石れんがを解析の結果、トリジマイトを主体とす
る珪石れんがが好ましいことを知見した。
リストバライトからトリジマイトに転移する際堆積膨張
を起こし、構造体を不安定にする。本発明者等は、使用
後の珪石れんがを解析の結果、トリジマイトを主体とす
る珪石れんがが好ましいことを知見した。
【0011】本発明は、上記知見に基づき完成されたも
のであって、残留石英量が少なく、トリジマイトを主体
とし、かつ、ガラス量を少なくして耐クリ−プ性を向上
した珪石れんがを製造することを目的とする。
のであって、残留石英量が少なく、トリジマイトを主体
とし、かつ、ガラス量を少なくして耐クリ−プ性を向上
した珪石れんがを製造することを目的とする。
【0012】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成する手段として、珪石原料に所定量のソ−ダ石灰珪酸
系溶融物及び酸化鉄を併用することを特徴とする。
成する手段として、珪石原料に所定量のソ−ダ石灰珪酸
系溶融物及び酸化鉄を併用することを特徴とする。
【0013】即ち、本発明は、「シリカを主成分とする
珪石原料を焼成して珪石れんがを製造する方法におい
て、該珪石原料にソ−ダ石灰珪酸系溶融物を0.05〜0.25
重量%、酸化鉄をFe2O3換算で0.1〜1.0重量%添加する
ことを特徴とする珪石れんがの製造方法。」を要旨とす
るものである。
珪石原料を焼成して珪石れんがを製造する方法におい
て、該珪石原料にソ−ダ石灰珪酸系溶融物を0.05〜0.25
重量%、酸化鉄をFe2O3換算で0.1〜1.0重量%添加する
ことを特徴とする珪石れんがの製造方法。」を要旨とす
るものである。
【0014】以下、本発明を詳細に説明すると、本発明
で使用されるソ−ダ石灰珪酸系溶融物は、Na2O、CaO及
びSiO2と少量のMgO及びAl2O3を含有する溶融物であり、
その化学組成は、通常、次の通りである。 SiO2 :70〜75重量% CaO :5〜13重量% Na2O :10〜40重量% Al2O3 :0.5〜2重量% MgO :0.5〜4重量%
で使用されるソ−ダ石灰珪酸系溶融物は、Na2O、CaO及
びSiO2と少量のMgO及びAl2O3を含有する溶融物であり、
その化学組成は、通常、次の通りである。 SiO2 :70〜75重量% CaO :5〜13重量% Na2O :10〜40重量% Al2O3 :0.5〜2重量% MgO :0.5〜4重量%
【0015】このようなソ−ダ石灰珪酸系溶融物の添加
形態は、粉末状が好ましく、その粒度は0.3mm以下で
あることが望ましい。これは、焼成により得られる珪石
れんがのピンホ−ル(溶融孔)発生の防止と珪石原料の
主成分である石英(シリカ)との反応を促進し転移速度
を速くする目的で、粒度を小さく、比表面積を大きくす
るためである。
形態は、粉末状が好ましく、その粒度は0.3mm以下で
あることが望ましい。これは、焼成により得られる珪石
れんがのピンホ−ル(溶融孔)発生の防止と珪石原料の
主成分である石英(シリカ)との反応を促進し転移速度
を速くする目的で、粒度を小さく、比表面積を大きくす
るためである。
【0016】また、本発明で使用されるソ−ダ石灰珪酸
系溶融物(非晶質のガラス粉)は、珪砂、ソ−ダ灰、炭酸
石灰、炭酸マグネシウム、ソ−ダ長石等を前記化学組成
となるように配合して製造することができる。
系溶融物(非晶質のガラス粉)は、珪砂、ソ−ダ灰、炭酸
石灰、炭酸マグネシウム、ソ−ダ長石等を前記化学組成
となるように配合して製造することができる。
【0017】本発明で使用されるソ−ダ石灰珪酸系溶融
物の具体的化学組成を表1に示す。表1に示すガラスビ
−ズ及び板ガラス粉末は、本発明におけるソ−ダ石灰珪
酸系溶融物として好適なものである。
物の具体的化学組成を表1に示す。表1に示すガラスビ
−ズ及び板ガラス粉末は、本発明におけるソ−ダ石灰珪
酸系溶融物として好適なものである。
【0018】
【表1】
【0019】本発明において、ソ−ダ石灰珪酸系溶融物
の添加量が多過ぎると、珪石れんが中の非晶質ガラス量
が増加し、耐クリ−プ性は低下する。また、トリジマイ
トの生成が少なく、クリストバライトの生成が多くな
り、所望の珪石れんがが得られないので好ましくない。
逆に、ソ−ダ石灰珪酸系溶融物の添加量が少な過ぎる
と、珪石れんがの残留石英量が3重量%以下とならない
ので好ましくない。
の添加量が多過ぎると、珪石れんが中の非晶質ガラス量
が増加し、耐クリ−プ性は低下する。また、トリジマイ
トの生成が少なく、クリストバライトの生成が多くな
り、所望の珪石れんがが得られないので好ましくない。
逆に、ソ−ダ石灰珪酸系溶融物の添加量が少な過ぎる
と、珪石れんがの残留石英量が3重量%以下とならない
ので好ましくない。
【0020】残留石英量が3重量%以上の珪石れんがで
は、高温での使用中に異常膨張を起こしやすく、構造体
として好ましくない。このようなことから、本発明にお
けるソ−ダ石灰珪酸系溶融物の添加量は、珪石原料に対
して0.05〜0.25重量%、好ましくは0.1〜0.2重量%であ
る。
は、高温での使用中に異常膨張を起こしやすく、構造体
として好ましくない。このようなことから、本発明にお
けるソ−ダ石灰珪酸系溶融物の添加量は、珪石原料に対
して0.05〜0.25重量%、好ましくは0.1〜0.2重量%であ
る。
【0021】本発明で使用される酸化鉄としては、FeO
・Fe2O3、Fe2O及び/又はFe2O3等であり、その粒度は0.
3mm以下が好ましく、0.1mm以下がより好ましい。ま
た、純度:99重量%以上のものが好ましい。添加量とし
ては、Fe2O3換算で0.1〜1.0重量%が好ましい。0.1重量
%未満では、トリジマイトの生成量が低下して好ましく
ない。また、1.0重量%を越えると他の不純物と共にガ
ラスを生成し、その量が多くなり過ぎ荷重軟化点、耐ク
リ−プ性が低下するので好ましくない。
・Fe2O3、Fe2O及び/又はFe2O3等であり、その粒度は0.
3mm以下が好ましく、0.1mm以下がより好ましい。ま
た、純度:99重量%以上のものが好ましい。添加量とし
ては、Fe2O3換算で0.1〜1.0重量%が好ましい。0.1重量
%未満では、トリジマイトの生成量が低下して好ましく
ない。また、1.0重量%を越えると他の不純物と共にガ
ラスを生成し、その量が多くなり過ぎ荷重軟化点、耐ク
リ−プ性が低下するので好ましくない。
【0022】本発明の方法に従って珪石れんがを製造す
るには、例えば、粒度調整した珪石原料に所定量のソ−
ダ珪酸系溶融物並びに酸化鉄を添加し、必要に応じて石
灰(CaO成分)やリグニンスルホン酸、糖蜜等の可塑性
結合剤を添加、混合したものを常法に従って成形焼成す
る。
るには、例えば、粒度調整した珪石原料に所定量のソ−
ダ珪酸系溶融物並びに酸化鉄を添加し、必要に応じて石
灰(CaO成分)やリグニンスルホン酸、糖蜜等の可塑性
結合剤を添加、混合したものを常法に従って成形焼成す
る。
【0023】本発明は、特に珪石原料として石英の転移
が困難な珪石原料を用いる場合に有効であるが、これに
石英の転移が容易な珪石原料、予め焼成した珪石原料、
れんが屑等を混合して用いることもできる。また、SiO2
を90重量%以上含有する無定形シリカを含むシリカ超微
粉を珪石原料に対して5重量%未満添加することによ
り、より一層高密度な組織とすることができる。
が困難な珪石原料を用いる場合に有効であるが、これに
石英の転移が容易な珪石原料、予め焼成した珪石原料、
れんが屑等を混合して用いることもできる。また、SiO2
を90重量%以上含有する無定形シリカを含むシリカ超微
粉を珪石原料に対して5重量%未満添加することによ
り、より一層高密度な組織とすることができる。
【0024】更に、本発明において、CaCO3、Ca(OH)2、
CaO等のCaO成分を添加することができ、様々な形態で添
加することができる。このCaO成分は、石英のトリジマ
イト化及び常温での結合力向上に有効であり、その添加
量は珪石原料に対して1.5〜3.0重量%とするのが好まし
い。
CaO等のCaO成分を添加することができ、様々な形態で添
加することができる。このCaO成分は、石英のトリジマ
イト化及び常温での結合力向上に有効であり、その添加
量は珪石原料に対して1.5〜3.0重量%とするのが好まし
い。
【0025】添加量が1.5重量%未満では、得られる珪
石れんがの隅角がぼろぼろする上に表面に斑点が生じて
全体が黒ずみ、外観が非常に汚くなる。また、3.0重量
%を越えると、得られる珪石れんがの常温強度が低下
し、破損し易くなる上に気孔率が増加し、更に熱間特
性、特に荷重軟化点、耐クリ−プ性等も低下するので好
ましくない。
石れんがの隅角がぼろぼろする上に表面に斑点が生じて
全体が黒ずみ、外観が非常に汚くなる。また、3.0重量
%を越えると、得られる珪石れんがの常温強度が低下
し、破損し易くなる上に気孔率が増加し、更に熱間特
性、特に荷重軟化点、耐クリ−プ性等も低下するので好
ましくない。
【0026】焼成は、単独窯又はトンネル窯で行うこと
ができ、焼成温度は1350〜1470℃とするのが好ましい。
焼成温度が1350℃未満では、得られる珪石れんがの残留
石英量が多く(3重量%以上)、1470℃を越えると転移に
より生成したトリジマイトが不安定でクリストバライト
に転移し、いずれの場合も好ましくない。
ができ、焼成温度は1350〜1470℃とするのが好ましい。
焼成温度が1350℃未満では、得られる珪石れんがの残留
石英量が多く(3重量%以上)、1470℃を越えると転移に
より生成したトリジマイトが不安定でクリストバライト
に転移し、いずれの場合も好ましくない。
【0027】
【作用】本発明の珪石れんがの製造法において、所定量
のソ−ダ石灰珪酸系溶融物と酸化鉄とを併用することに
より、(1) トリジマイトが生成しやすくなる、(2) 珪石
れんがは、トリジマイトが主体となり、石英量2.0%以
下と残留石英量は少量となる、(3) 非晶質のガラス量は
少なく、耐クリ−プ性の劣化を起こさない、という作用
が生じる。
のソ−ダ石灰珪酸系溶融物と酸化鉄とを併用することに
より、(1) トリジマイトが生成しやすくなる、(2) 珪石
れんがは、トリジマイトが主体となり、石英量2.0%以
下と残留石英量は少量となる、(3) 非晶質のガラス量は
少なく、耐クリ−プ性の劣化を起こさない、という作用
が生じる。
【0028】
【実施例】次に、本発明の実施例を挙げ、本発明をより
具体的に説明する。
具体的に説明する。
【0029】(実施例1〜5)表2に示す化学組成及び
結晶粒径の珪石原料A、Bに、前記表1に示した板ガラ
ス粉末(粒径:5〜300μm)及び酸化鉄を珪石原料A、
Bに対し表3に示す量を配合し、常法に従って珪石れん
がを製造した。
結晶粒径の珪石原料A、Bに、前記表1に示した板ガラ
ス粉末(粒径:5〜300μm)及び酸化鉄を珪石原料A、
Bに対し表3に示す量を配合し、常法に従って珪石れん
がを製造した。
【0030】
【表2】
【0031】本実施例では、いずれも石灰乳をCaO源と
して珪石原料に対し2重量%添加し、焼成は、単独窯で1
410℃にて行った。得られた珪石れんがの鉱物組成及び
特性を表3に示す。なお、鉱物組成はX線回析により定
量した。
して珪石原料に対し2重量%添加し、焼成は、単独窯で1
410℃にて行った。得られた珪石れんがの鉱物組成及び
特性を表3に示す。なお、鉱物組成はX線回析により定
量した。
【0032】
【表3】
【0033】表3より、本発明によれば、石英残留率が
著しく低く、熱間特性に優れた珪石れんがが得られるこ
とが明らかである。
著しく低く、熱間特性に優れた珪石れんがが得られるこ
とが明らかである。
【0034】(比較例1〜6)比較のため、前記表2に
示す化学組成及び結晶粒径の珪石原料Aを用い、これに
表4に示す添加量のガラス、酸化鉄(いずれも前記実施
例と同一のもの)を配合し、実施例と同様の条件で珪石
れんがを製造した。得られた珪石れんがの鉱物組成及び
特性(前記実施例と同一試験)を表4に示す。
示す化学組成及び結晶粒径の珪石原料Aを用い、これに
表4に示す添加量のガラス、酸化鉄(いずれも前記実施
例と同一のもの)を配合し、実施例と同様の条件で珪石
れんがを製造した。得られた珪石れんがの鉱物組成及び
特性(前記実施例と同一試験)を表4に示す。
【0035】
【表4】
【0036】表4より、本発明で添加するソ−ダ石灰珪
酸系溶融物及び酸化鉄のいずれも配合しない比較例1で
は、石英残留率が9.0重量%と著しく高く、また、クリ
ストバライトの生成も49.0重量%と多くなり、所望の珪
石れんがが得られない。更に、ソ−ダ石灰珪酸系溶融物
又は酸化鉄のみを添加したものでは、それらが本発明で
規定する範囲内であっても、トリジマイトの生成量が少
なく(比較例2、4、5)、また、その範囲を越えて多量
に添加した比較例3、6では、トリジマイトの生成量が
少ないばかりでなく、ガラス量が多くなり、いずれも所
望の珪石れんがが得られない。
酸系溶融物及び酸化鉄のいずれも配合しない比較例1で
は、石英残留率が9.0重量%と著しく高く、また、クリ
ストバライトの生成も49.0重量%と多くなり、所望の珪
石れんがが得られない。更に、ソ−ダ石灰珪酸系溶融物
又は酸化鉄のみを添加したものでは、それらが本発明で
規定する範囲内であっても、トリジマイトの生成量が少
なく(比較例2、4、5)、また、その範囲を越えて多量
に添加した比較例3、6では、トリジマイトの生成量が
少ないばかりでなく、ガラス量が多くなり、いずれも所
望の珪石れんがが得られない。
【0037】(比較例7〜10)さらに比較のため、前
記表2に示す化学組成及び結晶粒径の珪石原料Aを用い
(比較例7〜9)、これに表5に示す添加量のガラス、
酸化鉄(いずれも前記実施例と同一のもの)を配合し、
実施例と同様の条件で珪石れんがを製造した。得られた
珪石れんがの鉱物組成及び特性(前記実施例と同一試験)
を表5に示す。なお、前記表2に示す石英の転移良好な
珪石原料Cを用いた例を比較例10とし、同じく表5に
示した。
記表2に示す化学組成及び結晶粒径の珪石原料Aを用い
(比較例7〜9)、これに表5に示す添加量のガラス、
酸化鉄(いずれも前記実施例と同一のもの)を配合し、
実施例と同様の条件で珪石れんがを製造した。得られた
珪石れんがの鉱物組成及び特性(前記実施例と同一試験)
を表5に示す。なお、前記表2に示す石英の転移良好な
珪石原料Cを用いた例を比較例10とし、同じく表5に
示した。
【0038】
【表5】
【0039】表5から、ソ−ダ石灰珪酸系溶融物と酸化
鉄とを併用しても、そのうち1つでも本発明で規定する
添加量範囲外である場合は、比較例7〜9に示すよう
に、特にガラス量が多くなり、所望の珪石れんがが得ら
れない。
鉄とを併用しても、そのうち1つでも本発明で規定する
添加量範囲外である場合は、比較例7〜9に示すよう
に、特にガラス量が多くなり、所望の珪石れんがが得ら
れない。
【0040】以上のとおり、表4、5(比較例1〜9)
と前記表3(実施例1〜5)との対比から明らかなよう
に、本発明では、石英の転移が困難な珪石原料A、Bに
所定量(0.05〜0.25重量%)のソ−ダ石灰珪酸系溶融物及
び同じく所定量(0.1〜1.0重量%)の酸化鉄とを併用す
ることによって、はじめて残留石英量及びガラス量が少
なく、トリジマイトの生成量が多く、所望の珪石れんが
が得られることが理解できる。そして、表5の石英の転
移性が良好な原料Cの比較例10と比較して、遜色のな
い珪石れんがが得られる。
と前記表3(実施例1〜5)との対比から明らかなよう
に、本発明では、石英の転移が困難な珪石原料A、Bに
所定量(0.05〜0.25重量%)のソ−ダ石灰珪酸系溶融物及
び同じく所定量(0.1〜1.0重量%)の酸化鉄とを併用す
ることによって、はじめて残留石英量及びガラス量が少
なく、トリジマイトの生成量が多く、所望の珪石れんが
が得られることが理解できる。そして、表5の石英の転
移性が良好な原料Cの比較例10と比較して、遜色のな
い珪石れんがが得られる。
【0041】
【発明の効果】本発明は、以上詳記したとおり、珪石原
料に所定範囲のソ−ダ石灰珪酸系溶融物と酸化鉄を添加
することを特徴とし、これにより、(1) 石英のトリジマ
イトへの移転が効果的に促進され、(2) 石英の転移の困
難な珪石原料を用いた場合でも石英残留量が少なく、ト
リジマイト主体の珪石れんがを製造することができ、
(3) 非晶質のガラス量も少なく、耐クリ−プ性は向上す
る、という顕著な効果が生じる。
料に所定範囲のソ−ダ石灰珪酸系溶融物と酸化鉄を添加
することを特徴とし、これにより、(1) 石英のトリジマ
イトへの移転が効果的に促進され、(2) 石英の転移の困
難な珪石原料を用いた場合でも石英残留量が少なく、ト
リジマイト主体の珪石れんがを製造することができ、
(3) 非晶質のガラス量も少なく、耐クリ−プ性は向上す
る、という顕著な効果が生じる。
【0042】そして、本発明による製造方法によれば、
コ−クス炉、熱風炉等の高温構造材料として工業的に極
めて有用な珪石れんがを提供することができる。
コ−クス炉、熱風炉等の高温構造材料として工業的に極
めて有用な珪石れんがを提供することができる。
Claims (4)
- 【請求項1】 シリカを主成分とする珪石原料を焼成し
て珪石れんがを製造する方法において、該珪石原料にソ
−ダ石灰珪酸系溶融物を0.05〜0.25重量%、酸化鉄をFe
2O3換算で0.1〜1.0重量%添加することを特徴とする珪
石れんがの製造方法。 - 【請求項2】 前記ソ−ダ石灰珪酸系溶融物がNa2O、Ca
O及びSiO2と少量のMgO及びAl2O3を含有する溶融物であ
り、その化学組成がSiO2:70〜75重量%、CaO:5〜13重
量%、Na2O:10〜40重量%、Al2O3:0.5〜2重量%、Mg
O:0.5〜4重量%であることを特徴とする請求項1記載
の珪石れんがの製造方法。 - 【請求項3】 前記ソ−ダ石灰珪酸系溶融物が0.3mm
以下の粒度からなる粉末であることを特徴とする請求項
1又は2記載の珪石れんがの製造方法。 - 【請求項4】 前記酸化鉄が粒度:0.3mm以下のFeO・
Fe2O3、Fe2O及び/又はFe2O3であることを特徴とする請
求項1記載の珪石れんがの製造方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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EP95102665A EP0670293B1 (en) | 1994-03-02 | 1995-02-24 | Method for producing silica brick |
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JP2968166B2 true JP2968166B2 (ja) | 1999-10-25 |
Family
ID=13030868
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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JP (1) | JP2968166B2 (ja) |
CN (1) | CN1112908A (ja) |
DE (1) | DE69505572T2 (ja) |
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US6313057B1 (en) | 1998-10-09 | 2001-11-06 | Corning Incorporated | Alkali resistant silica refractory |
DE60107462D1 (de) * | 2000-09-22 | 2004-12-30 | Premier Refractories Belgium S | Feuerfester formkörper |
KR100463292B1 (ko) * | 2004-04-16 | 2004-12-24 | 정무수 | 자동 용접용 지지구 |
JP2006124561A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-18 | Jfe Steel Kk | コークス炉用珪石質煉瓦 |
CN101265073B (zh) * | 2008-04-18 | 2010-06-09 | 郑州大学 | 复合硅砖及其制备方法 |
CN105130495B (zh) * | 2015-07-09 | 2017-10-17 | 石哲文 | 一种高强度轻质硅砖及其制备方法 |
CN116283320A (zh) * | 2023-04-06 | 2023-06-23 | 海城利尔麦格西塔材料有限公司 | 一种镁钙免烧砖及其制备方法 |
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JPS5913470B2 (ja) * | 1977-09-10 | 1984-03-29 | 黒崎窯業株式会社 | 珪石レンガの製造方法 |
FR2429762A1 (fr) * | 1978-06-29 | 1980-01-25 | Carbonisation Entr Ceram | Procede pour la construction de fours a coke, piece obtenue et four realise selon ce procede |
DE3705002A1 (de) * | 1987-02-17 | 1988-08-25 | Otto Feuerfest Gmbh | Silikastein sowie verfahren zu seiner herstellung |
DE3908124A1 (de) * | 1989-03-13 | 1990-09-20 | Didier Werke Ag | Verfahren zur herstellung von silikasteinen mit erhoehter rohdichte |
JPH0696469B2 (ja) * | 1991-06-26 | 1994-11-30 | 品川白煉瓦株式会社 | 珪石れんがの製造方法 |
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1994
- 1994-03-02 JP JP6056572A patent/JP2968166B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-02-07 US US08/385,309 patent/US5496780A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-02-24 ES ES95102665T patent/ES2124924T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-02-24 DE DE69505572T patent/DE69505572T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-02-24 EP EP95102665A patent/EP0670293B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-03-01 CN CN95100019A patent/CN1112908A/zh active Pending
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ES2124924T3 (es) | 1999-02-16 |
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