JP2914126B2 - Copper removal and tin removal from molten iron - Google Patents
Copper removal and tin removal from molten ironInfo
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明法は、溶鉄からの脱銅およ
び／または脱錫方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for removing copper and / or tin from molten iron.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、鉄スクラップの発生量の増大とと
もに、鉄スクラップを種々の再溶解法にて再利用するプ
ロセスや、鉄スクラップを溶銑や溶鋼と混ぜて使用する
プロセスが一般的に行われている。2. Description of the Related Art In recent years, along with an increase in the amount of generated iron scrap, a process of recycling iron scrap by various remelting methods and a process of mixing iron scrap with hot metal or molten steel have been generally performed. ing.
【０００３】ところで、これらの鉄スクラップの品位は
年々低下する傾向にある。例えば、自動車解体屑中の銅
配線やモータコアに含まれる銅線や錫メッキといったも
のから銅や錫が混入するため、鉄スクラップを原料とす
る鋼材中の銅や錫の含有量が増加している。[0003] The quality of these iron scraps tends to decrease year by year. For example, since copper and tin are mixed in from copper wiring in automobile scraps and copper wires and tin plating contained in motor cores, the content of copper and tin in steel materials made from iron scrap is increasing. .
【０００４】鋼中の銅や錫は、一般に有害不純物である
ので低濃度に抑えるような管理が望まれている。つま
り、銅が多く含有される鋼では赤熱脆性が不可避的に見
られるために、一部の耐候性鋼を除いては、一般には0.
35％ないし0.20％以下にすることが必要とされている。
一方、錫は鋼中にあっては、熱間加工性の低下や進展性
や絞り性の低下を招くので、やはり錫濃度も0.1 ％以下
に抑制することが必要である。[0004] Since copper and tin in steel are generally harmful impurities, it is desired to control them so as to keep them at a low concentration. In other words, red hot brittleness is inevitably observed in steels containing a large amount of copper, so that, except for some weather-resistant steels, it is generally 0.
It is required to be less than 35% to 0.20%.
On the other hand, tin in steel causes a reduction in hot workability, a reduction in spreadability and a drawability, so that it is necessary to control the tin concentration to 0.1% or less.
【０００５】すでに良く知られているように、銅や錫
は、鉄よりも貴な金属、すなわち酸素との親和力が小さ
く、通常の製鋼過程では除去することが困難である。し
かしながら、溶鉄の蒸気圧と比較して溶鋼中の銅および
錫の蒸気圧が高いこと利用して、溶鉄からの銅および／
または錫の除去が可能である。[0005] As is well known, copper and tin have a lower affinity for oxygen, a metal noble than iron, and are difficult to remove in a normal steelmaking process. However, taking advantage of the fact that the vapor pressure of copper and tin in the molten steel is higher than the vapor pressure of the molten iron, copper and / or
Alternatively, tin removal is possible.
【０００６】そこで、本発明者の一部は、特開昭61−11
9612号公報および特公平３−72129号公報に開示した方
法を発明した。これらの方法では、この溶鉄中の鉄と銅
および錫の蒸気圧の差を利用して、10Torr以下の減圧下
におかれた溶鉄を酸素、酸化鉄といった酸化剤を供給添
加して脱炭する際に、同時に脱銅および／または脱錫を
行なう方法であり、溶鉄の大量処理が可能な実用的方法
であった。つまり、この方法のように成分間の蒸気圧差
を利用する反応では、反応界面を確保することが反応速
度の増大に有利であり、酸素や酸化鉄を溶鉄に供給して
脱炭反応を生ぜしめ、この脱炭反応によって生じるCO気
泡の発生による揮発界面の増大、界面の攪乱を利用して
反応界面を飛躍的に増大させ、これによって脱銅および
／または脱錫を促進する方法であった。Accordingly, a part of the present inventor has disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-11 / 1986.
The method disclosed in Japanese Patent Publication No. 9612 and Japanese Patent Publication No. 3-72129 was invented. In these methods, utilizing the difference between the vapor pressures of iron, copper and tin in the molten iron, the molten iron placed under reduced pressure of 10 Torr or less is supplied with an oxidizing agent such as oxygen or iron oxide to be decarbonized. In this case, copper removal and / or tin removal were performed at the same time, and this was a practical method capable of treating a large amount of molten iron. In other words, in a reaction utilizing the vapor pressure difference between components as in this method, it is advantageous to secure a reaction interface to increase the reaction rate, and supply oxygen or iron oxide to the molten iron to cause a decarburization reaction. In this method, a volatile interface is increased due to the generation of CO bubbles generated by the decarburization reaction, and the reaction interface is dramatically increased by using the disturbance of the interface, thereby promoting copper removal and / or tin removal.
【０００７】しかしながら、この方法においても、さら
なる鉄スクラップの大量処理を想定した場合には脱銅速
度、脱錫速度は十分ではなく、処理時間の短縮、脱銅率
および脱錫率の向上には限界があった。[0007] However, even in this method, when a large amount of iron scrap is to be treated, the copper removal rate and the tin removal rate are not sufficient. There was a limit.
【０００８】ところで、このような成分の蒸気圧差を利
用する溶鉄からの脱銅および脱錫の反応速度増大をもた
らすもう一つの方法は、反応温度を高く維持する方法で
ある。すなわち、脱銅、脱錫反応速度は通常の製鋼温度
(1600℃付近) よりも高い温度でさらに有利になると考
えられる。しかしながら、固体酸化物などの酸化剤を添
加したり溶鋼へ吹き込んだりして脱炭を行う方法では、
溶鋼表面下でも脱炭反応が生じるため反応界面の増大と
界面の攪乱が生じる一方で、酸化物の解離反応に伴う吸
熱や酸化剤自身の熱容量によって、実際には脱炭反応が
起こる界面近傍では局所的に温度降下が起こり脱銅・脱
錫反応には不利な状況になっていることが考えられた。[0008] Another method of increasing the reaction rate of copper removal and tin removal from molten iron utilizing the vapor pressure difference of such components is a method of maintaining a high reaction temperature. In other words, the decopperization and detinization reaction rates are at normal steelmaking temperatures.
It is believed that higher temperatures (around 1600 ° C.) will be more advantageous. However, in the method of decarburizing by adding an oxidizing agent such as solid oxide or blowing into molten steel,
While the decarburization reaction occurs even below the surface of the molten steel, the reaction interface increases and the interface is disturbed.On the other hand, due to the heat absorption by the dissociation reaction of the oxide and the heat capacity of the oxidizing agent itself, near the interface where the decarburization reaction actually occurs. It was considered that the temperature dropped locally, which was unfavorable for the copper removal and tin removal reactions.
【０００９】よって、いずれの方法においても、さらな
るスクラップの大量一括処理を考えた場合には脱銅速
度、脱錫速度は充分ではなく、処理時間の短縮、脱銅率
および脱錫率の向上には限界があった。現状では、たと
えば該方法による２ｔ規模の溶鋼処理により、初期濃度
Cu:0.5％、Sn:0.06 ％のものを、30分間程度の短時間で
Cu:0.4％、Sn:0.05 ％に下げることは難しい。Therefore, in any of the methods, when considering a large-scale batch treatment of scrap, the copper removal rate and the tin removal rate are not sufficient, and the processing time is reduced, and the copper removal rate and the copper removal rate are improved. Had limitations. At present, for example, by the molten steel treatment of 2t scale by this method, the initial concentration
Cu: 0.5%, Sn: 0.06% in a short time of about 30 minutes
It is difficult to reduce Cu to 0.4% and Sn to 0.05%.
【００１０】ところで、近年社会問題となっている鉄ス
クラップの再生利用のためには、スクラップ大量一括処
理プロセスを構築する必要がある。特に、鉄スクラップ
中の不純物として年々濃度が増加している銅および錫を
溶鉄から除去するためには、溶鉄からの脱銅および脱錫
速度を増大させることが必要不可欠の技術となる。Incidentally, in order to recycle iron scrap, which has become a social problem in recent years, it is necessary to construct a mass scrapping process for scrap. In particular, in order to remove copper and tin, whose concentrations are increasing year by year, as impurities in iron scrap from molten iron, it is indispensable to increase the rate of copper removal and tin removal from molten iron.
【００１１】[0011]
【発明が解決しようとする課題】ここに、本発明の目的
は、上述した高い減圧下で酸化剤を供給添加して溶鉄の
脱炭を行う際に脱銅および／または脱錫を行う方法にお
いて、溶鉄からの脱銅・脱錫速度を増大させ、溶鉄から
の脱銅・脱錫を高効率に、短時間で行うことのできる方
法を提供することである。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a method for decopperizing and / or detinning a molten iron when deoxidizing a molten iron by supplying and adding an oxidizing agent under a high vacuum. Another object of the present invention is to provide a method capable of increasing the rate of copper removal and tin removal from molten iron and performing copper removal and tin removal from molten iron with high efficiency and in a short time.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、高い減圧
下で種々の酸化物からなる酸化剤を供給添加して脱炭を
行う際に同時に溶鉄から脱銅・脱錫を行う方法に関して
鋭意研究を続けたところ、脱銅反応、脱錫反応には反応
温度が高いほうが有利であることを知り、さらに研究を
続け次の知見を得た。Means for Solving the Problems The present inventors have proposed a method for simultaneously removing copper and tin from molten iron while supplying and adding an oxidizing agent composed of various oxides under high reduced pressure to perform decarburization. After intensive research, they found that a higher reaction temperature was advantageous for the decopperization and tin removal reactions, and continued their research to obtain the following findings.
【００１３】脱銅・脱錫反応をさらに促進するには、
脱銅、脱錫が生じる反応界面の温度を極力高く保持する
ことが、とりわけ脱炭反応で生じる溶鉄表面近傍の温度
を充分に高い状態を維持することが、重要である。In order to further promote the copper removal / tin removal reaction,
It is important to keep the temperature at the reaction interface where copper removal and tin removal occur as high as possible, especially to keep the temperature near the surface of the molten iron generated by the decarburization reaction sufficiently high.
【００１４】酸化物からなる酸化剤を溶鉄に吹き込ん
だり添加して脱炭反応を行う場合、酸化物の解離に伴う
吸熱反応や酸化物粉体が持つ熱容量による温度降下が見
られ、脱炭によって生じる一酸化炭素気泡と溶鉄の揮発
界面の温度を充分に高い状態にすることができない。When a decarburization reaction is carried out by blowing or adding an oxidizing agent consisting of an oxide into molten iron, an endothermic reaction accompanying the dissociation of the oxide and a temperature drop due to the heat capacity of the oxide powder are observed. The temperature of the volatile interface between the resulting carbon monoxide bubbles and the molten iron cannot be made sufficiently high.
【００１５】脱銅・脱錫には不利なこのような温度降
下を補償するためには、酸化物粉体を溶鉄へ供給する際
に、酸化物粉体を高エネルギー熱源であるプラズマフレ
ームにより搬送して酸化剤に熱を充分に付与することが
有効である。In order to compensate for such a temperature drop which is disadvantageous for copper removal and tin removal, when supplying the oxide powder to the molten iron, the oxide powder is transported by a plasma flame which is a high energy heat source. It is effective to sufficiently apply heat to the oxidizing agent.
【００１６】本発明は、かかる知見に基づいて完成され
たものであって、その要旨とするところは、10Torr以下
の実用的な真空下で溶鉄を酸化鉄、酸化ニッケルおよび
これらより酸化力の弱い酸化物を酸化剤として用いて脱
炭する際に、溶鉄から銅および／または錫を除去する方
法において、より有効に脱銅および／または脱錫を行う
ために、供給する酸化剤をプラズマ流に搬送させて該酸
化物をプラズマで加熱することを特徴とする溶鉄からの
脱銅・脱錫法である。The present invention has been completed on the basis of such findings, and the gist of the present invention is that molten iron is formed under a practical vacuum of 10 Torr or less by using iron oxide, nickel oxide, and those having a weaker oxidizing power. In a method of removing copper and / or tin from molten iron when decarburizing using an oxide as an oxidizing agent, an oxidizing agent to be supplied is supplied to a plasma stream in order to more effectively remove copper and / or tin. This is a method for removing copper and tin from molten iron, wherein the oxide is transported and the oxide is heated by plasma.
【００１７】[0017]
【作用】次に、本発明による作用についてさらに従来技
術のそれと比較しながら詳述する。すでに述べたよう
に、脱炭反応を利用する脱銅および脱錫を有効に行うた
めには、自由表面付近の脱炭反応によって界面の増大を
維持するとともに、この反応界面の温度を極力高く保持
することが重要と考えられる。Next, the operation of the present invention will be described in detail in comparison with that of the prior art. As described above, in order to effectively perform copper removal and tin removal using the decarburization reaction, the decarburization reaction near the free surface keeps increasing the interface and keeps the temperature of the reaction interface as high as possible. Is considered important.
【００１８】さらに、この脱炭反応を利用した脱銅およ
び脱錫反応の促進には、必ずしもバルク温度を高める必
要はなく、反応界面を局所的に高温に保持すれば、効率
的である。Furthermore, in order to promote the decopperization and tin removal reactions utilizing the decarburization reaction, it is not always necessary to increase the bulk temperature, but it is efficient if the reaction interface is locally maintained at a high temperature.
【００１９】このような方法においては、溶鉄の自由表
面付近の反応界面温度を高く維持するには、充分なエネ
ルギー密度を有する局所的加熱方法によって供給する酸
化物粉体を加熱する方法が適当であり、このような考察
から、酸化剤である酸化物粉体をプラズマフレームによ
り搬送しながら供給すれば、有効であると結論するに至
った。In such a method, in order to keep the reaction interface temperature near the free surface of the molten iron high, it is appropriate to heat the oxide powder supplied by a local heating method having a sufficient energy density. From such considerations, it was concluded that it would be effective to supply the oxide powder, which is an oxidizing agent, while transporting the powder using a plasma frame.
【００２０】つまり本発明は、酸化剤である酸化物を溶
鉄表面に吹き付けるなどして供給することにより脱炭す
る際に、プラズマを用いて酸化物粉体を加熱しながら溶
鉄に供給して高い温度を維持したまま脱炭反応を生じさ
せることによって、反応界面温度を高く維持して脱銅・
脱錫反応を促進することを特徴とするものである。That is, according to the present invention, when deoxidizing by supplying an oxide as an oxidizing agent to the surface of molten iron by spraying or the like, the oxide powder is supplied to the molten iron while heating the oxide powder using plasma. The decarburization reaction occurs while maintaining the temperature, thereby maintaining the reaction interface temperature high and removing copper and
It is characterized by accelerating the tin removal reaction.
【００２１】したがって、本発明では、この酸化物粉体
を加熱するプラズマの発生方法には特に限定されない。Therefore, in the present invention, there is no particular limitation on the method of generating plasma for heating the oxide powder.
【００２２】また、プラズマにより酸化剤を加熱する方
法、態様についても、特に限定されず、溶鉄に吹込まれ
るに先立ってプラズマ流と接触すればよく、例えば、プ
ラズマフレームに対して垂直に粉体を供給しても良い
し、プラズマフレームに対して平行に粉体を供給しても
良い。特に非移行型のプラズマフレームによって酸化物
粉体を搬送して溶鉄に供給する方法が、酸化物への加熱
と同時に、溶鉄表面への加熱も行える点で望ましい。The method and mode of heating the oxidizing agent by the plasma are not particularly limited either, and the method may be such that the oxidizing agent is brought into contact with the plasma flow prior to being injected into the molten iron. May be supplied, or powder may be supplied in parallel with the plasma frame. In particular, a method in which the oxide powder is transported by a non-transfer type plasma frame and supplied to the molten iron is desirable in that the surface of the molten iron can be heated simultaneously with the heating of the oxide.
【００２３】また、真空度を10Torr以下としたのは、実
用上容易に実現可能な真空度であって、かつ、脱炭に伴
って銅および錫を蒸発除去できるからであり、さらにCO
ガスの生成によって脱炭反応界面に酸素原子の局在が少
なくなることにより脱銅・脱錫が促進されるからであ
る。The reason why the degree of vacuum is set to 10 Torr or less is that the degree of vacuum can be easily realized in practice and that copper and tin can be removed by evaporation along with decarburization.
This is because the generation of gas reduces the localization of oxygen atoms at the decarburization reaction interface, thereby promoting copper removal and tin removal.
【００２４】ところで、本発明では酸化鉄、酸化ニッケ
ルまたはこれらより酸化力が弱いものであればいずれの
酸化剤を用いてもよく、種々の酸化物からなる酸化剤を
用いて脱炭反応を利用することができる。固体酸化物と
して、酸化鉄を溶鉄表面に添加もしくは吹き付けで脱炭
を生ぜしめ、これを利用して溶鉄より脱銅、脱錫を行う
場合を例にとると、酸化鉄は単に酸素供給源であるのみ
ならず、脱炭反応のサイトとして寄与し、脱炭反応によ
って酸素を消費された後は溶鉄の一部となる。このよう
な酸化鉄と似かよった酸化力の近い働きをする酸化物と
しては、他に酸化マンガン、酸化クロム、酸化ニッケル
等があり、これらはいずれも脱炭反応で酸素を消費され
た後、溶鉄に溶解して鋼成分になることから、溶鉄の目
標成分に応じて選べばよい。In the present invention, any oxidizing agent may be used as long as it has a lower oxidizing power than iron oxide, nickel oxide, or the like. can do. As a solid oxide, iron oxide is added to the surface of molten iron or sprayed to cause decarburization, and this is used to remove copper and tin from molten iron.For example, iron oxide is simply an oxygen supply source. Not only does it contribute to the site of the decarburization reaction, it becomes part of the molten iron after oxygen is consumed by the decarburization reaction. Other oxides having a similar oxidizing power similar to iron oxide include manganese oxide, chromium oxide, nickel oxide, and the like. Can be selected according to the target component of the molten iron.
【００２５】ここで、“酸化力”の強い、弱いは純粋酸
化物の解離酸素分圧 (平衡酸素分圧) で理解される。す
なわち、Here, the strong and weak "oxidizing power" can be understood from the dissociated oxygen partial pressure of pure oxide (equilibrium oxygen partial pressure). That is,
【００２６】[0026]
【数１】 (Equation 1)
【００２７】なる反応式で示されるときの純物質Ｍが酸
素と反応するときの酸素分圧 (Po2)であり、温度の関数
で示すことができる。例えば、一般的な製鋼温度である
1600℃では、酸化鉄のPo2 は10-8atm 程度である。酸化
鉄と類似した酸化物として前述した酸化マンガン、酸化
クロムのPo2 は、若干低くいずれも10-14atm程度であ
る。また、酸化ニッケルは酸化鉄よりも高い10-4atm 程
度の値である。The oxygen partial pressure (Po 2 ) when the pure substance M reacts with oxygen as shown by the following reaction formula, and can be expressed as a function of temperature. For example, typical steelmaking temperatures
At 1600 ° C., Po 2 of iron oxide is about 10 −8 atm. The manganese oxide and chromium oxide described above as oxides similar to iron oxide have slightly lower Po 2 , both of which are about 10 -14 atm. Nickel oxide has a value of about 10 -4 atm, which is higher than iron oxide.
【００２８】さらに、固体酸化剤を用いて脱炭を生ぜし
め脱銅、脱錫を促進する方法として、酸化鉄より酸化力
の弱い二酸化珪素、酸化マグネシウムを利用する方法が
ある。ここで、二酸化珪素、酸化マグネシウムの平衡酸
素分圧は1600℃でそれぞれ10-16atm、10-18atmでかなり
小さい値である。Further, as a method of decarburizing using a solid oxidizing agent to promote copper removal and tin removal, there is a method using silicon dioxide and magnesium oxide, which have less oxidizing power than iron oxide. Here, the equilibrium oxygen partial pressures of silicon dioxide and magnesium oxide are 10 -16 atm at 1600 ° C. and 10 -18 atm, respectively, which are considerably small values.
【００２９】このような酸化剤を溶鉄に吹き付ける方法
を用いると、酸化剤が溶鉄に溶けて消滅することなく溶
鋼表面に脱炭反応サイトが形成されるので、本発明で示
したようなプラズマ酸化物粉体の加熱と併用すること
は、脱銅・脱錫反応促進にさらに有効である。When such a method of spraying the oxidizing agent onto the molten iron is used, since the oxidizing agent is dissolved in the molten iron and a decarburization reaction site is formed on the surface of the molten steel without disappearing, the plasma oxidation as shown in the present invention is performed. Use in combination with heating of the material powder is more effective in promoting the copper removal / tin removal reaction.
【００３０】酸化剤として、酸化鉄よりも酸化力の弱い
酸化剤を用いる理由は、酸素原子の脱炭反応界面への局
在を少なくし、銅・錫の反応界面への移動を容易とする
ことにより脱銅・脱錫を促進させるためである。The reason for using an oxidizing agent having a lower oxidizing power than iron oxide as an oxidizing agent is to reduce the localization of oxygen atoms at the decarburization reaction interface and to facilitate the transfer of copper and tin to the reaction interface. This is to promote copper removal and tin removal.
【００３１】酸化剤の粒径は、特に制限されないが、一
般には平均粒径0.003 〜１mmのものを用いるのがよく、
さらに望ましくは平均粒径0.05〜0.3 mmのものが、充分
な反応界面を形成し、かつ溶鉄への進入を考慮した上で
適当である。Although the particle size of the oxidizing agent is not particularly limited, it is generally preferable to use an oxidizing agent having an average particle size of 0.003 to 1 mm.
More preferably, those having an average particle size of 0.05 to 0.3 mm are suitable in view of forming a sufficient reaction interface and taking into the molten iron.
【００３２】本発明の実施に必要な溶鉄の真空処理によ
る精錬機能を有する手段は特に限定されない。例えば、
溶鉄処理に一般的に用いられるRHプロセスのような炉外
精錬法、VOD やLFV のような取鍋真空脱ガス法、高周波
による加熱が可能なVIM プロセス等、現在使用される真
空プロセスには本発明はいずれも適用可能である。Means having a refining function by vacuum treatment of molten iron necessary for carrying out the present invention is not particularly limited. For example,
Vacuum processes currently in use, such as out-of-pile refining methods such as the RH process commonly used for molten iron processing, ladle vacuum degassing methods such as VOD and LFV, and VIM processes capable of high-frequency heating, are used in this process. All the inventions are applicable.
【００３３】本発明の対象となる溶鉄の種類は、特に限
定されない。例えば、通常スクラップを溶解して得られ
る炭素鋼や溶銑は、酸化剤による脱炭が可能であるから
適用可能である。また、ニッケルやクロムを多量に含ん
だステンレス鋼や高合金鋼にも適用可能である。鋼種に
よっては必要に応じて加炭した後に酸化剤を供給、添加
して脱銅・脱錫を行うことも可能である。本発明では脱
炭反応を利用するので、溶鉄の炭素含有量が高いほど脱
銅・脱錫効率は高いといえる。The type of molten iron to be used in the present invention is not particularly limited. For example, carbon steel or hot metal usually obtained by melting scrap is applicable because it can be decarburized by an oxidizing agent. Also, the present invention can be applied to stainless steel or high alloy steel containing a large amount of nickel or chromium. Depending on the type of steel, it is also possible to supply and add an oxidizing agent after carburizing as necessary to perform copper removal and tin removal. Since the decarburization reaction is used in the present invention, it can be said that the higher the carbon content of the molten iron, the higher the copper removal / tin removal efficiency.
【００３４】前述したようにプラズマは粉体を加熱する
ためのもので、プラズマ発生方法については特に限定さ
れない。実用上、耐久上、ArガスもしくはN2ガスを主体
とするものが一般的である。また酸化性ガス、Arバラン
ス酸素ガス等を利用した場合は酸素供給源としても機能
する。As described above, the plasma is used to heat the powder, and the method for generating the plasma is not particularly limited. Generally, those mainly composed of Ar gas or N 2 gas are practically used and durable. When an oxidizing gas, an Ar balance oxygen gas, or the like is used, it also functions as an oxygen supply source.
【００３５】粉体を供給するキャリアガスについても、
必要に応じてAr、N2、O2あるいはその混合ガスを選ぶこ
とができる。O2ガスおよびO2含有ガスをキャリアガスと
して用いた場合、酸化剤として機能する。次に、実施例
によって本発明の作用、効果についてさらに具体的に説
明する。Regarding the carrier gas for supplying the powder,
Ar, N 2 , O 2 or a mixed gas thereof can be selected as necessary. When O 2 gas and O 2 -containing gas are used as carrier gas, they function as oxidizing agents. Next, the operation and effect of the present invention will be described more specifically with reference to examples.
【００３６】[0036]
【実施例】本例では、酸化物粉体を非移行型プラズマフ
レームに搬送させて、粉体を加熱しながら溶鋼表面に供
給し脱炭を生じさせて、脱銅・脱錫を促進した実施例に
ついて説明する。本発明による溶鉄、つまり溶鋼からの
脱銅・脱錫を、図１に示すような装置を用いて行った。EXAMPLE In this example, an oxide powder was conveyed to a non-transfer type plasma frame and supplied to the surface of molten steel while heating the powder to cause decarburization to promote copper removal and tin removal. An example will be described. Copper removal and tin removal from molten iron according to the present invention, that is, molten steel, were performed using an apparatus as shown in FIG.
【００３７】図中、溶鉄を最大2.5 トン溶解できる高周
波誘導加熱方式による真空炉１を用い、この真空炉の上
蓋２には、酸化剤となる酸化鉄、SiO2、MgO 等の粉体を
溶鉄に吹き付けることができる昇降可能なランス３、お
よび供給される酸化剤を加熱できるような非移行型Arガ
スプラズマトーチ４が取り付けられている。溶鉄はMgO
を主成分とする耐火物容器５に保持される。In the figure, a high-frequency induction heating type vacuum furnace 1 capable of melting up to 2.5 tons of molten iron is used, and a powder such as iron oxide, SiO 2 , MgO or the like as an oxidizing agent is placed on the upper lid 2 of the vacuum furnace. And a non-transferring Ar gas plasma torch 4 capable of heating the supplied oxidant. Molten iron is MgO
Is held in the refractory container 5 whose main component is.
【００３８】この真空炉は、排気孔６を通じてスチーム
エジェクターポンプにより溶鉄を保持した状態で真空度
を１Torr以下に保つことができる。また、炉底には溶鉄
を攪拌するためのポーラスレンガ羽口７を有し、Arガス
吹き込みによる溶鉄の攪拌ができる。また、図には示し
ていないが、上蓋には溶解途中に試料を採取するための
サンプラーが取り付けられている。In this vacuum furnace, the degree of vacuum can be maintained at 1 Torr or less while the molten iron is held by the steam ejector pump through the exhaust hole 6. The furnace bottom has a porous brick tuyere 7 for stirring the molten iron, and the molten iron can be stirred by blowing Ar gas. Although not shown in the figure, a sampler for collecting a sample during dissolution is attached to the upper lid.
【００３９】実施例として用いた溶鋼は、組成が、重量
％で、Cu: 0.5 ％、Sn: 0.06％含有した、炭素：0.5
％、Si：0.03％、Mn：0.01％、Ｐ：0.012 −0.018 ％、
残部鉄および不可避的不純物からなる溶鋼であった。次
に、実施方法について説明する。The molten steel used as an example had a composition containing 0.5% by weight of Cu, 0.06% by weight of Sn and 0.5% by weight of carbon.
%, Si: 0.03%, Mn: 0.01%, P: 0.012-0.018%,
It was molten steel consisting of iron and unavoidable impurities. Next, an implementation method will be described.
【００４０】まず、上記溶鋼1.5 トンを1650℃に溶解保
持した後、約１Torrまで減圧した。次に、この減圧下に
おいて脱炭反応を生ぜしめるため、次のような態様で酸
化剤を吹き込んだ。First, 1.5 tons of the molten steel was melted and maintained at 1650 ° C., and the pressure was reduced to about 1 Torr. Next, in order to cause a decarburization reaction under the reduced pressure, an oxidizing agent was blown in the following manner.
【００４１】(1) 酸化鉄 (平均粒度100 μm)粉体をラン
スより供給速度0.4 kg/min・t の割合でArキャリアガス
を用いて吹き込む方法。 (2) 酸化鉄粉体 (平均粒度100 μm)に10質量％のSiO2粉
体 (平均粒度100 μm)を混合した酸化剤粉体をランスよ
り供給速度0.4 kg/min・t の割合でArキャリアガスを用
いて溶鋼に吹き込む方法。(1) A method in which iron oxide (average particle size: 100 μm) powder is blown from a lance at a supply rate of 0.4 kg / min · t using an Ar carrier gas. (2) Oxidizer powder obtained by mixing 10% by mass of SiO 2 powder (average particle size 100 μm) with iron oxide powder (average particle size 100 μm) was supplied from a lance at a supply rate of 0.4 kg / min · t at a rate of Ar. A method of blowing into molten steel using a carrier gas.
【００４２】(3) 二酸化珪素粉体 (平均粒度100 μm)を
ランスより供給速度0.4 kg/min・t の割合でArキャリア
ガスを用いて溶鋼に吹き込む方法。 (4) 酸化鉄粉体 (平均粒度100 μm)に10質量％のMgO 粉
体 (粒度100 μm)を混合した酸化剤をランスより供給速
度0.4 kg/min・t の割合でArキャリアガスを用いて溶鋼
に吹き込む方法。(3) A method in which silicon dioxide powder (average particle size 100 μm) is blown into molten steel from a lance at a supply rate of 0.4 kg / min · t using an Ar carrier gas. (4) Using an Ar carrier gas at a supply rate of 0.4 kg / min ・ t from an oxidant obtained by mixing 10% by mass of MgO powder (particle size 100 μm) with iron oxide powder (average particle size 100 μm) How to blow into molten steel.
【００４３】(5) 酸化クロム粉体 (平均粒度100 μm)に
10質量％のSiO2粉体 (平均粒度100 μm)を混合した酸化
剤粉体をランスより供給速度0.4 kg/min・t の割合でAr
キャリアガスを用いて溶鋼に吹き込む方法。(5) For chromium oxide powder (average particle size 100 μm)
Oxidizer powder mixed with 10% by mass of SiO 2 powder (average particle size of 100 μm) was supplied from a lance at a supply rate of 0.4 kg / min · t with Ar.
A method of blowing into molten steel using a carrier gas.
【００４４】(6) 酸化マンガン粉体 (平均粒度100 μm)
をランスより供給速度0.4 kg/min・tの割合で、Ar＋20v
ol%O2キャリアガスを用いて溶鋼に吹き込む方法。 (7) 酸化ニッケル粉体 (平均粒度100 μm)をランスより
供給速度0.4 kg/min・tの割合で、Ar＋20vol%O2キャリ
アガスを用いて溶鋼に吹き込む方法。(6) Manganese oxide powder (average particle size 100 μm)
At a feed rate of 0.4 kg / min · t from the lance, Ar + 20v
A method of blowing into molten steel using ol% O 2 carrier gas. (7) A method in which nickel oxide powder (average particle size 100 μm) is blown into molten steel at a supply rate of 0.4 kg / min · t from a lance using Ar + 20 vol% O 2 carrier gas.
【００４５】なお、脱炭方法(5) の場合の溶鋼はCr:9
％、Cu:0.6％、Sn:0.1％、Ｃ:0.8％、Si:0.5％、Mn:0.7
％、残部鉄および不可避的不純物からなる。溶鋼の攪拌
は、高周波による攪拌と炉底よりArガスによる攪拌を併
用した。In the case of the decarburization method (5), the molten steel was Cr: 9.
%, Cu: 0.6%, Sn: 0.1%, C: 0.8%, Si: 0.5%, Mn: 0.7
%, The balance being iron and unavoidable impurities. Stirring of the molten steel was carried out using both high frequency stirring and Ar gas stirring from the furnace bottom.
【００４６】これらの条件で、さらに酸化剤のプラズマ
加熱を行う場合、行わない場合について、そのときの脱
銅挙動および脱錫挙動を比較した。 (a) 酸化物粉体のプラズマ加熱 (出力約200 ｋW)を実施
した場合と (b) 実施しなかった場合 (比較例) 。次にこれらの結果
を図２以下にグラフにまとめて示す。Under these conditions, when copper plasma heating of the oxidizing agent was further performed, the copper removal behavior and the tin removal behavior at that time were compared. (a) The case where the oxide powder was heated by plasma (output: about 200 kW) and the case where (b) it was not performed (Comparative Example). Next, these results are summarized in a graph in FIG.
【００４７】(i) 酸化剤 (酸化鉄) 吹き込みによる脱炭
に伴う脱銅・脱錫挙動 脱炭方法(1) において、酸化物粉体をプラズマ加熱した
場合(a) と、加熱しなかった場合(b) のときの、時間に
対する溶鋼中銅濃度変化のグラフを図２に、また時間に
対する溶鋼中錫濃度変化のグラフを図３に示す。いずれ
の図においても実施例(a) と比較例(b) を比べると、酸
化物粉体をプラズマ加熱した場合(a) の方が、速やかに
銅濃度、錫濃度が減少していることがわかる。(I) Decopperizing / Detining Behavior Following Decarburization by Injection of Oxidizing Agent (Iron Oxide) In the decarburizing method (1), when the oxide powder was heated by plasma (a), it was not heated. In the case (b), a graph of the change in the copper concentration in the molten steel with respect to time is shown in FIG. 2, and a graph of the change in the tin concentration in the molten steel with respect to time is shown in FIG. Comparing Example (a) with Comparative Example (b) in all figures, it can be seen that when the oxide powder was plasma-heated, the copper concentration and tin concentration decreased more rapidly in (a). Recognize.
【００４８】(ii)酸化剤 (酸化鉄＋10％二酸化珪素混合
粉) 吹き込みによる脱炭に伴う脱銅・脱錫挙動 脱炭方法(2) において、酸化物粉体をプラズマ加熱した
場合(a) としなかった場合(b) のときの、時間に対する
溶鋼中銅濃度変化のグラフを図４に、また時間に対する
溶鋼中錫濃度変化のグラフを図５に示す。いずれの図に
おいても実施例(a) と比較例(b) を比べると、脱炭方法
(1) と同様に酸化物粉体をプラズマ加熱した場合(a) の
方が、速やかに銅濃度、錫濃度が減少していることがわ
かる。また、脱炭反応を行うためには二酸化珪素が分解
するときには、より大きな吸熱反応が生じると考えられ
るが、プラズマ加熱をした場合には、充分有効に脱銅・
脱錫反応が進行していることから、プラズマ加熱による
熱補償が有効に作用していることがわかる。(Ii) Oxidizing agent (iron oxide + 10% silicon dioxide mixed powder) Copper removal / tin removal behavior accompanying decarburization by blowing In case of oxide heating in decarburization method (2), plasma heating (a) FIG. 4 shows a graph of the change in the concentration of copper in the molten steel with respect to time, and FIG. 5 shows a graph of the change in the concentration of tin in the molten steel with respect to time in the case of (b). In each case, comparing Example (a) and Comparative Example (b), the decarburization method
It can be seen that the copper concentration and the tin concentration decrease more rapidly in the case (a) where the oxide powder is plasma-heated as in the case (1). Further, it is considered that a larger endothermic reaction occurs when silicon dioxide is decomposed in order to perform a decarburization reaction.
The progress of the detinning reaction indicates that thermal compensation by plasma heating is working effectively.
【００４９】(iii) 酸化剤 (二酸化珪素粉体) を溶鋼へ
吹き込む方法による脱炭に伴う脱銅・脱錫挙動 脱炭方法(3) において、酸化物粉体をプラズマ加熱した
場合(a) としなかった場合(b) のときの、時間に対する
溶鋼中銅濃度変化のグラフを図６に、また時間に対する
溶鋼中錫濃度変化のグラフを図７に示す。いずれの図に
おいても実施例(a) と比較例(b) を比べると、脱炭方法
(1) 、(2) と同様に酸化物粉体をプラズマ加熱した場合
(a) の方が、速やかに銅濃度、錫濃度が減少しているこ
とがわかる。特に、プラズマ加熱をしなかった場合に脱
銅・脱錫が遅くなる理由は二酸化珪素の分解反応による
吸熱が大きく、脱炭反応が進行しないためと考えられ
る。一方、同じ酸化剤を使用しても、酸化剤にプラズマ
による熱付与がある場合には、脱炭反応が促進されると
ともに、脱銅・脱錫反応も促進されると考えられる。(Iii) Decopperizing / Detining Behavior Associated with Decarburization by Injecting Oxidizing Agent (Silicon Dioxide Powder) into Molten Steel In the decarburizing method (3), when the oxide powder is heated by plasma (a) FIG. 6 shows a graph of the change of the copper concentration in the molten steel with respect to time, and FIG. 7 shows a graph of the change of the tin concentration in the molten steel with respect to time in the case of (b). In each case, comparing Example (a) and Comparative Example (b), the decarburization method
When oxide powder is plasma-heated as in (1) and (2)
(a) shows that the copper concentration and the tin concentration decrease more rapidly. In particular, it is considered that the reason why copper removal and tin removal become slower when plasma heating is not performed is that the heat absorption due to the decomposition reaction of silicon dioxide is large and the decarburization reaction does not proceed. On the other hand, even if the same oxidizing agent is used, when the oxidizing agent is given heat by plasma, it is considered that the decarburization reaction is promoted and the copper removal / tin removal reaction is also promoted.
【００５０】(iv)酸化剤 (酸化鉄＋10％酸化マグネシウ
ム混合粉) 吹き込みによる脱炭に伴う脱銅・脱錫 脱炭方法(4) について、酸化物粉体をプラズマ加熱した
場合(a) としなかった場合(b) のときの、時間に対する
溶鋼中銅濃度変化のグラフを図８に、また時間に対する
・溶鋼中錫濃度変化のグラフを図９に示す。いずれの図
においても実施例(a) と比較例(b) を比べると、脱炭方
法(1) と同様に酸化物粉体をプラズマ加熱した場合(a)
の方が、速やかに銅濃度、錫濃度が減少していることが
わかる。また、脱炭反応を行うために酸化鉄、および酸
化マグネシウムが分解するときには、より大きな吸熱反
応が生じると考えられるが、プラズマ加熱した場合に
は、充分有効に脱銅・脱錫反応が進行していることか
ら、プラズマ加熱による熱補償が有効に作用しているこ
とが分かる。(Iv) Oxidizing agent (iron oxide + 10% magnesium oxide mixed powder) Copper removal / tin removal by decarburization by blowing In the decarburization method (4), it is assumed that the oxide powder is plasma-heated (a) FIG. 8 shows a graph of the change in the copper concentration in the molten steel with respect to time when there was no case (b), and FIG. 9 shows a graph of the change in the tin concentration in the molten steel with respect to time. Comparing Example (a) with Comparative Example (b) in any of the figures, when the oxide powder was plasma-heated as in the decarburization method (1) (a)
It can be seen that the copper concentration and the tin concentration decrease more quickly. In addition, when iron oxide and magnesium oxide are decomposed to perform the decarburization reaction, it is considered that a larger endothermic reaction occurs.However, when plasma heating is performed, the decopperization / tin removal reaction proceeds sufficiently effectively. Therefore, it can be seen that the thermal compensation by the plasma heating works effectively.
【００５１】(v) 酸化剤 (酸化クロム＋10質量％二酸化
珪素粉体) を溶鋼へ吹き込む方法による脱炭に伴う脱銅
・脱錫 ９％Cr溶鋼からの脱炭方法(5) において、酸化物粉体を
プラズマ加熱した場合(a) としなかった場合(b) のとき
の、時間に対する溶鋼中銅濃度変化のグラフを図10に、
また時間に対する溶鋼中錫濃度変化のグラフを図11に示
す。いずれの図においても実施例(a) と比較例(b) を比
べると、脱炭方法(1) 、(2) と同様に酸化物粉体をプラ
ズマ加熱した場合(a) の方が、速やかに銅濃度、錫濃度
が減少していることが分かる。特に、プラズマ加熱をし
なかった場合に脱銅・脱錫が遅くなる理由は脱炭反応が
進行しないためと考えられる。一方、同じ酸化剤を使用
しても、酸化剤にプラズマによる熱付与がある場合に
は、脱炭反応が促進されるとともに、脱銅・脱錫反応も
促進されると考えられる。また、酸化剤は、溶鋼の組成
に合わせて選択をすれば、より適切な脱銅、脱錫を行う
ことができる。(V) Copper removal / tin removal by decarburization by blowing an oxidizing agent (chromium oxide + 10 mass% silicon dioxide powder) into molten steel In the method of decarburizing 9% Cr molten steel (5), FIG. 10 is a graph of the change in the copper concentration in molten steel with respect to time when the powder was plasma-heated (a) and not (b).
FIG. 11 is a graph showing the change in tin concentration in molten steel with respect to time. Comparing Example (a) with Comparative Example (b) in any of the figures, the plasma powder heating of the oxide powder (a) was faster in the same manner as in the decarburization methods (1) and (2). It can be seen that the copper concentration and the tin concentration decreased. In particular, it is considered that the reason why the copper removal / tin removal becomes slow when plasma heating is not performed is that the decarburization reaction does not proceed. On the other hand, even if the same oxidizing agent is used, when the oxidizing agent is given heat by plasma, it is considered that the decarburization reaction is promoted and the copper removal / tin removal reaction is also promoted. If the oxidizing agent is selected according to the composition of the molten steel, more appropriate copper removal and tin removal can be performed.
【００５２】(vi)酸化剤 (酸化マンガン粉体および酸化
ニッケル粉体）吹き込みによる脱炭に伴う脱銅・脱錫 脱炭方法(6) および(7) において、酸化物粉体をプラズ
マ加熱した場合(a) としなかった場合(b) のときの処理
後、30分後の溶鋼中銅濃度および錫濃度の変化を表１に
示す。(Vi) Decopperization and detinning accompanying decarburization by blowing oxidizing agent (manganese oxide powder and nickel oxide powder) In the decarburization methods (6) and (7), the oxide powder was plasma-heated. Table 1 shows changes in the copper concentration and tin concentration in the molten steel 30 minutes after the treatment in the case (a) and the case (b).
【００５３】脱炭方法(6) 、(7) のいずれにおいても実
施例(a) と比較例(b) を比べると、(i) 〜(v) と同様、
酸化物粉体をプラズマ加熱した(a) の方が、速やかに銅
濃度、錫濃度が減少していることがわかる。このような
酸化剤は、溶鉄の目標組成に応じて適切に選択されれば
よいことがわかる。In each of the decarburization methods (6) and (7), when comparing Example (a) and Comparative Example (b), the results were as in (i) to (v).
It can be seen that the plasma concentration of the oxide powder (a) rapidly reduced the copper and tin concentrations. It is understood that such an oxidizing agent may be appropriately selected according to the target composition of the molten iron.
【００５４】[0054]
【表１】 [Table 1]
【００５５】[0055]
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、酸化物
からなる酸化剤を吹き込んで脱炭させる際に溶鉄中の脱
銅および／または脱錫を行う方法にあって、溶鉄表面に
吹き込むに先立って酸化剤をプラズマで加熱して熱を付
与することによって、温度降下を保償して脱銅速度およ
び脱錫速度を増大させる方法に関するものである。As described above, the present invention relates to a method for removing copper and / or tin from molten iron when blowing an oxidizing agent composed of an oxide to decarbonize the molten iron. Prior to the above, the present invention relates to a method for increasing the copper removal rate and the tin removal rate by heating the oxidizing agent with plasma and applying heat to compensate for the temperature drop.
【００５６】近年社会的問題となっている鉄スクラップ
の再生利用のためには、スクラップ大量処理プロセスを
構築する必要がある。特に、鉄スクラップ中の不純物と
して年々濃度が増加している銅および錫を溶鉄から除去
するためには、溶鉄からの脱銅および脱錫速度を増大さ
せることが必要不可欠な技術となる。本発明はこのよう
な溶鉄からの脱銅、脱錫促進技術を提供するものであ
り、より大量の溶鉄を脱銅、脱錫処理する際に特に有効
である。In order to recycle iron scrap which has become a social problem in recent years, it is necessary to construct a mass scrap processing process. In particular, in order to remove copper and tin, whose concentrations are increasing year by year as impurities in iron scrap, from molten iron, it is indispensable to increase the rate of copper removal and tin removal from molten iron. The present invention provides such a technique for accelerating copper removal and tin removal from molten iron, and is particularly effective when a larger amount of molten iron is subjected to copper removal and tin removal treatment.
【図１】本発明による高周波誘導加熱炉の概略図であ
る。FIG. 1 is a schematic view of a high-frequency induction heating furnace according to the present invention.
【図２】酸化鉄粉体を溶鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭を行
う際、酸化物粉体のプラズマ加熱の有無が脱銅挙動に与
える影響を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the effect of the presence or absence of plasma heating of the oxide powder on the copper removal behavior when the molten iron is decarburized by spraying the iron oxide powder on the molten iron.
【図３】酸化鉄粉体を溶鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭を行
う際、酸化物粉体のプラズマ加熱の有無が脱錫挙動に与
える影響を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing the effect of the presence or absence of plasma heating of the oxide powder on the tin removal behavior when the molten iron is decarburized by spraying the iron oxide powder onto the molten iron.
【図４】（酸化鉄＋10質量％二酸化珪素) 混合粉体を溶
鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭を行う際、酸化物粉体のプラ
ズマ加熱の有無が脱銅挙動に与える影響を示すグラフで
ある。FIG. 4 is a graph showing the effect of the presence or absence of plasma heating on the oxide powder on the copper removal behavior when the molten iron is decarburized by spraying (iron oxide + 10 mass% silicon dioxide) mixed powder on the molten iron. .
【図５】（酸化鉄＋10質量％二酸化珪素) 混合粉体を溶
鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭を行う際、酸化物粉体のプラ
ズマ加熱の有無が脱錫挙動に与える影響を示すグラフで
ある。FIG. 5 is a graph showing the influence of the presence or absence of plasma heating on the oxide powder on the detinization behavior when the molten powder is sprayed onto the molten iron (iron oxide + 10 mass% silicon dioxide) to decarbonize the molten iron. .
【図６】二酸化珪素粉体を溶鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭
を行う際、酸化物粉体のプラズマ加熱の有無が脱銅挙動
に与える影響を示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing the influence of the presence or absence of plasma heating of the oxide powder on the copper removal behavior when the silicon dioxide powder is sprayed on the molten iron to decarbonize the molten iron.
【図７】二酸化珪素粉体を溶鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭
を行う際、酸化物粉体のプラズマ加熱の有無が脱錫挙動
に与える影響を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing the effect of the presence or absence of plasma heating of the oxide powder on the tin removal behavior when the molten iron is decarbonized by spraying the silicon dioxide powder on the molten iron.
【図８】(酸化鉄＋10質量％酸化マグネシウム粉末) 混
合粉体に溶鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭を行う際、酸化物
粉体のプラズマ加熱の有無が脱銅挙動に与える影響を示
すグラフである。FIG. 8 is a graph showing the effect of the presence or absence of plasma heating of the oxide powder on the decoppering behavior when the molten iron is decarburized by spraying the molten iron on the (iron oxide + 10 mass% magnesium oxide powder) mixed powder. is there.
【図９】(酸化鉄＋10質量％酸化マグネシウム粉末) 混
合粉体に溶鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭を行う際、酸化物
粉体のプラズマ加熱の有無が脱錫挙動に与える影響を示
すグラフである。FIG. 9 is a graph showing the effect of the presence or absence of plasma heating of the oxide powder on the detinization behavior when the molten iron is decarburized by spraying the molten iron on the (iron oxide + 10 mass% magnesium oxide powder) mixed powder. is there.
【図１０】酸化剤 (酸化クロム＋10質量％二酸化珪素粉
体) 混合粉体を溶鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭を行う際、
酸化物粉体のプラズマ加熱の有無が脱銅挙動に与える影
響を示すグラフである。[Fig. 10] When deoxidizing molten iron by spraying mixed powder with oxidizing agent (chromium oxide + 10 mass% silicon dioxide powder)
4 is a graph showing the effect of the presence or absence of plasma heating of the oxide powder on the copper removal behavior.
【図１１】酸化剤 (酸化クロム＋10質量％二酸化珪素粉
体) 混合粉体を溶鉄に吹き付けて溶鉄の脱炭を行う際、
酸化物粉体のプラズマ加熱の有無が脱錫挙動に与える影
響を示すグラフである。[Fig. 11] When deoxidizing molten iron by spraying an oxidizing agent (chromium oxide + 10 mass% silicon dioxide powder) onto the molten iron,
4 is a graph showing the effect of the presence or absence of plasma heating of the oxide powder on the tin removal behavior.
1 : 真空炉 2 : 真空炉上蓋 3 : ランス 4 : 非移行型Arガスプラズマ
トーチ 5 : MgO 耐火物容器 6 : 排気孔 7 : ポーラスレンガ羽口1: vacuum furnace 2: vacuum furnace lid 3: lance 4: non-transferred Ar gas plasma torch 5: MgO refractory vessel 6: exhaust hole 7: porous brick tuyere
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−149414（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−227711（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−120629（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−318117（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21C 7/00 C21C 1/04 C21C 7/10 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of front page (56) References JP-A-61-149414 (JP, A) JP-A-63-227711 (JP, A) JP-A-57-120629 (JP, A) JP-A-4- 318117 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 6 , DB name) C21C 7/00 C21C 1/04 C21C 7/10
Claims (1)
酸化ニッケルおよびこれらよりも酸化力の弱い酸化物か
ら成る群から選んだ一種または二種以上からなる酸化剤
を溶鉄に吹き付けて該溶鉄の脱炭を行うことによって、
該溶鉄から銅および／または錫を除去する方法におい
て、供給する酸化剤をプラズマガス流に搬送させて該酸
化剤を加熱することにより脱銅、脱錫を促進することを
特徴とする、溶鉄からの脱銅・脱錫法。An iron oxide, under a reduced pressure of 10 Torr or less,
By degassing the molten iron by spraying the molten iron with one or more oxidizing agents selected from the group consisting of nickel oxide and oxides having a lower oxidizing power than these,
A method for removing copper and / or tin from the molten iron, wherein copper oxide and tin removal are promoted by transporting an oxidizing agent to be supplied to a plasma gas stream and heating the oxidizing agent. Copper removal and tin removal method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27220693A JP2914126B2 (en) | 1993-10-29 | 1993-10-29 | Copper removal and tin removal from molten iron |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP27220693A JP2914126B2 (en) | 1993-10-29 | 1993-10-29 | Copper removal and tin removal from molten iron |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07126727A JPH07126727A (en) | 1995-05-16 |
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| JP27220693A Expired - Fee Related JP2914126B2 (en) | 1993-10-29 | 1993-10-29 | Copper removal and tin removal from molten iron |
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- 1993-10-29 JP JP27220693A patent/JP2914126B2/en not_active Expired - Fee Related
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