JP2882651B2 - ポリエステル系モール糸 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ポリエステル系モール糸に関するものであ
り、その目的とするところは、通常のポリエステルの染
色条件である100〜130℃の高温高圧熱水処理下でも寸法
安定性であり、かつ形態安定性を維持し、更に易染性で
あり、しかも、150〜210℃の乾熱処理を行なうことによ
り、花糸の抜け出しを防ぐ目止め性も良好であり、かつ
目止め後も柔軟で風合も良好で更にコスト的にも比較的
安価であることを特徴としたポリエステル系モール糸を
提供せんとするものである。

（従来の技術） モール糸は、一般的に高級シート素材及び高級カーテ
ン素材等に多く用いられてきた。モール糸の製造方法と
しては、一般的に第14図で示すような装置を用い、花
糸、芯糸、押え糸（押え糸は実質的に芯糸の一部を構成
しているので、本発明では押え糸を芯糸に含める）の３
者から構成された第15図で示すような構造の繊維素材が
モール糸であるが、花糸が芯糸から抜け出さないよう
に、通常芯糸の一部である押え糸にバインダー効果を発
揮する繊維を用い、芯糸と芯糸の目止めを行う必要があ
る。この押え糸による接着効果が不十分であると製品と
して使用している過程で花糸が素抜けてくるトラブルが
発生し、繊維製品としては外観的にも不良になるばかり
でなく、花糸の抜け出しによる繊維屑の大量の発生によ
り、使用できなくなつてしまう問題が出てくる。

従来、上記のようなトラブルが発生することを防ぐた
め、押え糸として低温で溶解する低温ホツトメルトタイ
プのポリアミド変性繊維を用い、約100℃前後の乾熱処
理により該ポリアミド変性繊維を溶融させ芯糸と芯糸の
接合点を固定させて花糸の素抜けを防止する方法などが
一般的に行なわれてきた。しかしながら、このようなポ
リアミド変性繊維からなる押え糸は約100℃前後の低温
で溶融してしまうため、花糸や芯糸にナイロン６などの
ポリアミド繊維を用いる場合には、100℃以下の条件で
酸性染料により染色処理をすることができるためあまり
問題とはならなかつたが、ポリエチレンテレフタレート
などのポリエステル繊維を用いる場合は、染色温度が通
常100℃以上の高温高圧熱水下での分散染料による染色
処理を行なわざるを得ないため、染色処理工程中で該ポ
リアミド変性繊維からなる押え糸が軟化溶融しポリマー
が流れ出してしまい、染色処理後目止め効果がかなり消
失してしまい、問題となつていた。また、従来の押え糸
はポリアミド変性繊維が主に用いられているため、花
糸、芯糸がナイロン６などのポリアミド繊維の場合には
相溶性が良好なことから優れた熱接着性が発揮され、好
都合であつたが、花糸、芯糸がポリエステルの場合ポリ
マー間の相溶性が不良なため熱接着性が不十分となり、
押え糸の低融点ポリマーのみによる固定効果が期待され
ないのが実情であつた。

以上のように理由からモール糸として従来ポリアミド
系の繊維製品が主に用いられ、ポリエステル系のものは
あまり使用されていないのが現状であつた。しかしなが
ら近年繊維分野でポリエチレンテレフタレート（以下、
PETと略記）を代表とするポリエステル系繊維の役割が
大きくなり、生産効率、省エネルギー、優れた繊維物性
等の観点よりモール糸においてもポリエステル系繊維が
強く望まれていた。

（発明が解決しようとする課題） 本発明者らは、商業生産可能なレベルまで工程性が良
好で繊維製品として良好なポリエステル系モール糸を得
るためには、いかなるものを用い、いかなる構成とした
らよいかという点を究明したものである。特に、通常の
ポリエステル繊維の染色条件である100〜130℃の高温高
圧熱水処理下でもモール系を構成している熱接着性ポリ
マー成分の繊維が溶融流動してしまうことなく、モール
糸の形態安定性を維持し、更に易染性であり、しかも15
0〜210℃の乾熱処理を行なうことにより、ポリエステル
繊維に対する優れた熱接着性を有し目止め効果を発揮さ
せるために、更に目止めした後においてもモール糸の柔
軟性や風合を実質的に損うことのないようにするため
に、しかもそれを比較的安価に提供するためにはいかな
るものを用いたらよいかという点を究明したものであ
る。

（課題を解決するための手段） 本発明は、花糸および芯糸がポリエチレンテレフタレ
ート系繊維またはポリブチレンテレフタレート系繊維か
らなるモール糸において、該花糸および該芯糸が、融点
が150〜200℃でかつ該ポリエチレンテレフタレート系繊
維または該ポリブチレンテレフタレート系繊維の融点よ
り低く、そして共重合成分の割合が15〜50モル％である
ポリブチレンテレフタレート系共重合ポリマーにより固
定されていることを特徴とするポリエステル系モール糸
であり、そして花糸および芯糸がポリエチレンテレフタ
レート系繊維またはポリブチレンテレフタレート系繊維
からなるモール糸において、該花糸または該芯糸中に下
記またはの繊維が含まれていることを特徴とするポ
リエステル系モール糸である。

融点が150〜200℃でかつ該ポリエチレンテレフタレ
ート系繊維または該ポリブチレンテレフタレート系繊維
の融点より低く、そして共重合成分の割合が15〜50モル
％であるポリブチレンテレフタレート系共重合ポリマー
からなる繊維、 上記の共重合ポリマー層と融点がそれよりも高い
熱可塑性ポリマー層からなる多成分系繊維であつて、該
多成分系繊維表面積の40％以上が上記の共重合ポリマ
ーで覆われている多成分系繊維、 本発明をより具体的に説明すると、優れた目止め効果
を有する熱接着性繊維の熱接着性ポリマーとして、酸成
分がテレフタル酸（TA）を主成分とし、グリコール成分
が1,4−ブタンジオール（BD）を主成分とするポリブチ
レンテレフタレート系ポリマーであつて、TA、BD以外の
第３成分の共重合量が15〜50モル％であるポリマーを用
いるものである。そして融点が150℃以上であることが
ポリブチレンテレフタレート系共重合の場合の染色時の
溶融流動を防ぎ形態安定性および優れた風合を得る上で
必要である。さらに結晶融解熱（△Ｈ）が2cal/g以上、
最短結晶化時間が90秒以内である結晶性ポリエステルで
あることが好ましい。

従来より種々のポリエステル繊維が知られている。本
発明は、従来より公知のポリエステル系接着性繊維の中
で、特に特定の共重合量でかつ特定の融点を有するポリ
ブチレンテレフタレート系繊維がモール糸の目止め性に
極めて優れ、かつモール糸としての柔軟化や花糸の性能
を損わないことを見出したものである。

なお本発明で言う共重合モル％は、ポリエステルを構
成するジカルボン酸中に占める共重合するために加えた
TA以外のジカルボン酸のモル数とポリエステルを構成す
るジオール中に占める共重合するために加えたBD以外の
ジオールのモル％の合計量であり、共重合成分としてオ
キシカルボン酸が用いられている場合には、ポリエステ
ルを構成しているジカルボン酸とジオールとオキシカル
ボン酸の合計モル数に0.5を掛けたモル数に対するオキ
シカルボン酸のモル数の割合である。

本発明においてモール糸の目止めとして用いられる繊
維を構成する共重合ポリエステルは、生成ポリエステル
の全酸成分（オキシ酸を含む場合には、その２分の１を
酸成分、２分の１をジオール成分とみなす）に対する共
重合％（以下、共重合％は全酸成分に対するモル％で示
す）として、TAを50モル％以上、望ましくは60モル％以
上含むものが用いられる。TAが50モル％未満ではポリマ
ー物性、繊維の品質、工程性が良好でなく、またコスト
的にも適当でない。

本発明の共重合ポリエステルには、グリコール成分の
BDが50モル％以上、望ましは60モル％以上、さらに好ま
しくは70モル％以上のものが用いられる。50モル％未満
では目的とするポリマー物性が得られにくく物性的に好
ましくなく、やはり繊維の品質、工程性が低下し、また
コスト的にも適当ではない。もちろん共重合量が、15〜
50モル％の範囲内でなければならないことは言うまでも
ない。共重合量が50モル％を越える場合には、ポリマー
物性、繊維品質および工程性の点で所期の目的が得られ
ず、また15モル％未満の場合には、目止め処理が不十分
となつたり、あるいは目止め処理によりモール糸自体が
収縮等を起こし形態安定性が得られなくなる。

TA、BD以外の他の共重合成分としては、各種の芳香族
ジカルボン酸、オキシ酸、脂肪族ジカルボン酸、芳香族
ジオール、脂肪族ジオール、脂環族ジオール等が用いら
れ、例えば、フタル酸、イソフタル酸、５−ナトリウム
スルホイソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳
香族ジカルボン酸や、アジピン酸、アゼライン酸、セバ
シン酸などの脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエステル
類と、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ト
リエチレングリコール、トリメチレングリコール、1,6
ヘキサンジオール、1,5ペンタンジオール、ネオペンチ
ルグリコール、ｐ−キシリレングリコール、シクロヘキ
サン1,4−ジメタノール、ポリエチレングリコール、ポ
リテトラメチレングリコールなどのジオール化合物、オ
キシ安息香酸、オキシエトキシ安息香酸、ナフトエ酸な
どのオキシカルボン酸化合物である。そして該共重合ポ
リエステルの構造単位の50モル％以上がブチレンテレフ
タレート単位であるポリエステルが用いられる。またポ
リエステル中には少量の添加剤、螢光増剤、艶消し剤、
安定剤あるいは紫外線吸収剤などを含んでいても良い。

また、該共重合ポリエステルは、融点が150〜200℃の
範囲であることが必要で、好ましくは160〜190℃の範囲
である。融点があまり低くすぎるとポリエステル繊維の
通常の染色処理条件である約30℃染色処理時のポリブチ
レンテレフタレート系繊維の耐熱性が不十分であり、モ
ール糸としての形態がポリブチレンテレフタレート系共
重合体を用いる限りにおいて不良になつたり、風合が不
良になつたり、更に融点が低く悪い場合には熱接着性効
果をもたす必要がある。該共重合ポリマー成分が溶融流
動し、モール糸上から消失してしまうため、本来の最終
仕上製品での目止め効果を発揮させることができなくな
り好ましくない。すなわち本発明の重要な目的である良
好な目止め性と良好な風合と良好な染色性を有するポリ
エステル系モール糸が得られない結果となつてまう。更
に、モール糸による織物などの製品に対してアイロンな
どの処理をする場合、融点が150℃以上であることが好
ましい。なぜならばアイロンの熱などによりポリマーが
溶融流動を開始してしまい、風合が悪化する場合がある
からである。一方、融点が200℃以上の高温となると目
止め処理をする接着に高温を要し、従来の装置が使用不
可能であつたり、あるいは高温処理装置を使用したとし
てもモール糸が形態変化を起こしたり、風合が悪化し、
またエネルギーの損失が多いので好ましくない。

また、本発明に用いられる共重合ポリエステルは、結
晶融解熱（ΔHu）が2.0cal/g以上、望ましくは2.5cal/g
以上、さらに好ましくは3.0cal/g以上のものが好適に用
いられる。2.0cal/g未満では繊維製造時に膠着が起り易
く好ましくない。ΔHuの測定は、溶融ポリマーより微細
な繊維状または薄膜フイルム小片として取り出して冷却
し、３日以上室温で放置した試料を差動走査熱量計（DS
C）にかけ、窒素中10℃／分の速度で昇温し、融解時の
吸熱ピークの面積より求めて行なう。

さらに、本発明に用いられるポリブチレンテレフタレ
ート系共重合ポリエステルは、最短結晶化時間（CTmi
n.）が90秒以内、望ましくは70秒以内、さらに好ましく
は50秒以内のものが好適に用いられる。90秒以上では繊
維製造時に膠着が起り起好ましくない。

CTmin.とは、溶融状態より所定温度のシリコン浴また
は水浴中に投入した、実質的に無配向のフイルム微小片
を該浴中で放置し、白化を開始する時間を結晶開始時間
とし、０〜150℃の温度範囲での結晶化開始時間が最も
短い温度での結晶化開始時間である。CTmin.を求めるに
は、浴中に投入せず、空気中で放置してもよいが、浴中
の方が熱交換速度が大であり、冷却過程の影響を小とで
きるので好ましく、本発明では、浴中での値を採用す
る。CTmin.を求めるには、温度を変えてCTmin.そのもの
を測定することは必ずしも必要でなく、０〜150℃の範
囲のある温度での結晶化時間が90秒以内であることが十
分条件である。CTmin.を示す温度は０℃近くの場合もあ
り、また150℃近くのこともある。実際の繊維製造工程
での結晶化時間は温度履歴等により異なるが、CTmin.を
示す温度に設定すると工程での結晶化速度が遠くなるこ
とは当然である。また、紡糸時のごとく繊維に配向がか
ゝると結晶化速度が大となる場合があるが、本発明に定
義するCTmin.をもつて工程性と関連した尺度とすること
ができる。

本発明に用いられるポリブチレンテレフタレート系共
重合ポリエステルは、二次転移点が室温付近であるため
結晶化速度はできるだけ速い方が良い。紡糸時に捲き取
るまでに配向結晶化が進んでいなければ、単繊維間の膠
着等のトラブルが発生し好ましくない。

今迄説明してきたポリブチレンテレフタレート系共重
合ポリエステルを用いた繊維をモール糸の花糸抜け出し
を防ぐ目止め効果を有する熱接着性繊維として用いてモ
ール糸を構成するのが本発明の重要な点であるが、該熱
接着性繊維をつくる上で重要なことは、一つは、適切な
固有粘度の範囲のものを用いなければ、ある程度の繊維
化工程性を維持した状態で繊維化を行なうことが難しい
ことである。このことから固有粘度〔η〕は0.50dl/g以
上にするのが好ましい。更に好ましくは0.60〜1.50dl/g
であり、特に好ましくは0.70〜1.20dl/gの範囲である。

なおこの固有粘度条件は、ポリブチレンテレフタレー
ト系ポリマーを前記の繊維として使用する場合の好適
な条件であり、前記のような多成分系繊維として使用
する場合には、この条件を外れる範囲であつても所期の
目的は達成される。

ここで述べている固有粘度の測定は、フエノール50wt
％、テトラクロルエタン50wt％で調製した溶液を用い、
30℃下オストワルド粘度計で測定したものである。
〔η〕が0.50dl/g未満では、溶融粘度が低くすぎて紡糸
性、延伸性が不良であつた。特に延伸性が不良で、単糸
切れ、断糸が頻発するとともに、得られた繊維の強度が
低く好ましくない。〔η〕が1.50dl/gをこえると、逆に
溶融粘度が高くなりすぎて、紡糸時ドラフトがかかつた
時の曳糸性が極端に悪くなり、断糸が多発し好ましくな
い。

該共重合ポリエステル繊維を得る上でもう一つ重要な
ことは、単繊維デニールを８デニール以下にすることが
好ましい。更に好ましくは５デニール以下にすることが
望ましい。単繊維デニールが８デニールを越えると、該
共重合ポリエステル繊維を一部分として構成されている
モール糸としての風合が堅くなるとともに、花糸の抜け
出しを防ぐバインダー効果がやや悪くなり、該繊維の混
率を多くしてモール糸を作製しなければならなくなつて
しまい好ましくない。これの考えられる理由としては、
単繊維デニールがあまり太くなつてしまうと、熱処理を
した時にバインダーポリマーとしての役割をはたす時
に、バインダーポリマーがやや偏在化してしまい、風合
の硬さとバインダー接着効果の低下をもたらすのであろ
うと考えられる。望ましくは細デニールのマルチフイラ
メントの形態で使用することが好ましい。このことは、
本研究者らが種々検討している過程で始めてわかつたこ
とであり、興味ある事実である。

なおこの単繊維繊度条件も前記固有粘度条件と同様
に、前記の繊維として使用する場合の好適な条件であ
り、前記のような多成分系繊維として使用する場合に
は、この条件を外れる範囲であつても所期の目的は達成
される。

本発明に用いられる該共重合ポリエステルの繊維化の
条件について説明すると、共重合ポリエステルペレツト
を溶融押出し230〜250℃に加熱されている紡糸口金より
吐出させ約1000m/min前後の紡糸速度で捲取り、その後
フイラメントの場合は、ローラー、ブレートが50〜140
℃の加熱条件で延伸し、ステーブルの場合は水浴が50〜
95℃の温度条件で延伸することによつて良好な繊維が得
られる。

ポリブチレンテレフタレート系共重合ポリエステル繊
維はモール糸全体の1wt％以上用いて構成させるのが好
ましい。

上記したポリブチレンテレフタレート系共重合ポリエ
ステル繊維は主として、前記の場合について説明した
が、より好ましくは前記の場合、すなわち融点が150
〜200℃でかつ該ポリエチレンテレフタレート系繊維ま
たは該ポリブチレンテレフタレート系繊維の融点より低
く、そして共重合成分の割合が15〜50モル％であるポリ
ブチレンテレフタレート系共重合ポリマー層と、融点が
それよりも高い熱可塑性ポリマー層からなる多成分系繊
維であつて、該多成分系繊維表面積の40％以上が上記ポ
リブチレンテレフタレート系共重合ポリエステルポリマ
ーにより覆われている多成分系繊維を用いる場合であ
る。このような多成分系繊維を用いることにより、高温
高圧染色時の寸法安定性に優れるという効果が得られ
る。また熱接着時そしてその後のモール糸の収縮を抑え
ることが出来るという効果も得られる。多成分系繊維表
面積の40％未満しかポリブチレンテレフタレート共重合
ポリエステルポリマーで覆われていない場合には、熱融
着により芯糸および花糸の固定化が十分には得られな
い。

上記多成分系繊維を構成する他の熱可塑性ポリマーと
しては、融点が同時に用いられるポリブチレンテレフタ
レート系共重合ポリエステルポリマーより高いものであ
れば特に限定されない。好ましくは該共重合ポリエステ
ルより融点が20℃以上高いポリエステルかポリアミドで
あり、ポリエステルとしては、例えばテレフタール酸、
イソフタール酸、ナフタリン2,6−ジカルボン酸、フタ
ール酸、α，β−（４−カルボキシフエノキシ）エタ
ン、4,4−ジカルボキシジフエニール、５ナトリウムス
ルホイソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸もしくはア
ジピン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸又はこ
れらのエステル類と、エチレングリコール、ジエチレン
グリコール、1,4ブタンジオール、1,6ヘキサンジオー
ル、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサン1,4−ジ
メタノール、ポリエチレングリコール、ポリテトラメチ
レングリコールなどのジオール化合物とから合成される
繊維形成性ポリエステルであり、構成単位の80モル％以
上が、エチレンテレフタレート単位又はブチレンテレフ
タレート単位であるポリエステルが好ましい。又、ポリ
エステル中には、少量の添加剤、螢光増白剤、安定剤あ
るいは紫外線吸収剤などを含んでいても良い。

またポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン66、
ナイロン610、ナイロン12を主成分とするポリアミドで
あり、少量の第３成分を含むポリアミドでもよい。これ
らに少量の添加剤、螢光増白剤、安定剤等を含んでいて
も良い。

融点が該共重合ポリエステルより低い場合には、目止
め処理時に同時に溶融したり、あるいは染色時に溶融し
たりして、所期の目的が達成されない。本発明に用いら
れる多成分系繊維の好ましい例としては複合繊維が挙げ
られるが、その断面形状の具体的な例を図で説明する
と、第１図の如き完全芯鞘型複合繊維、第２、３、５図
の如き芯成分が異形形状の芯鞘型複合繊維、第４図の如
き多芯型複合繊維、第６図の如き偏心芯鞘型複合繊維、
第７、10図の如き異形断面芯鞘複合繊維、第８図の如き
貼合せ型複合繊維、第９図の如き多層型貼り合せ複合繊
維、第11図の如き多層型貼り合せの変形タイプの複合繊
維、第12図、第13図の如きランダム複合繊維等も含まれ
る。第１図〜第13図中の（イ）成分はポリブチレンテレ
フタレート系共重合ポリマーであり、（ロ）成分は
（イ）成分より高融点の熱可塑性ポリマーである。繊維
表面の40％以上を（イ）成分ポリマーで占めることが必
要である。40％未満では前述したように本発明の目的の
良好な花糸の目止め効果を有する繊維が得られにくいの
で好ましくない。（イ）成分と（ロ）成分の複合比率は
80対20〜20対80重量％の範囲にすることが好ましい。
（イ）成分が20重量％未満になると、本発明の目的とす
る良好ポリエステル系花糸の接着効果が不十分となつて
くるため好ましくない。また、80重量％を越えると、紡
糸性、延伸性等の工程性が低下し、Ａ格率が低下してく
るため好ましくない。

上記した多成分系繊維を用いる場合には、多成分系繊
維はモール糸全体の２重量％以上用いるのが好ましい。

多成分系、特に複合繊維の製造は、通常の複合紡糸装
置を用いて行なうことができる。すなわち２台の溶融押
出機の一方（１）には（イ）成分、もう一方（２）には
（ロ）成分が充填されている。押出機により融解、押出
されたポリマー流はギヤーポンプでそれぞれ正確に計量
され紡糸ヘツドへ送られる。２種のポリマー流はヘツド
に装置されたパツク金具によつて複合されその後紡糸口
金より吐出され繊維化される。

（イ）成分と（ロ）成分の複合形態は、紡糸性・延伸
性等の工程性と接着効果とを考慮した結果、先にも述べ
たように（イ）成分が繊維表面積の40％以上を含めるよ
うな形態であればどれでもよいことがわかつた。

第12図、第13図の様に成分（イ）と（ロ）をある程度
混練する場合、静止型混合器を用いる。

紡糸速度は一般的な繊維と同様に3000m/min.以下で行
なうか、又3000〜5000m/min.の高速紡糸を行うか、どち
らでもよい。（イ）成分ポリマーは単独では曳糸性に欠
ける所があるが、PET、PBTやナイロン等と複合すること
によりかなりの高速紡糸も問題なく行うことができる。
複合する樹脂や複合形態によつては、延伸時２つの樹脂
の剥離が生ずる場合があるので、その場合高速紡糸が有
効である。又、そうでない場合は通常の紡速で紡糸し確
実に延伸を行うことにより強度の高い糸を得ることも可
能である。

第14図に一般的なモール糸の製造工程を概略で示した
が、花糸、芯糸、押え糸（これも前述したように芯糸に
含まれる）の３種類からモール糸が構成されており、押
え糸が花糸の抜け出しを押える重要な役割を担つている
のが普通である。従つてポリブチレンテレフタレート系
バインダー繊維は押え糸として用いるのが常道である
が、目的によつては風合をややギセイにして目止め性を
upさせる必要がある場合には、花糸又は押え糸以外の芯
糸の一部として混合させてもよい。ただし、使用量が30
wt％以上となると、花糸の目止め性は十分であるが、モ
ール糸としての風合がやや硬くなつてくるため好ましく
ない。本発明の最大の特長は、花糸及び芯糸にポリエス
テル繊維を用いても、特定のポリブチレンテレフタレー
ト系共重合ポリエステル繊維を芯糸の一部である押え糸
として用いることにより、熱接着処理により良好な花糸
の抜け出しを抑える目止め性が発揮されると同時に、ポ
リエステルの通常の染色条件である約130℃の高温高圧
下の染色処理によつても何らトラブルが発生しないこと
である。従来の低融点ポリアミド系の繊維をバインダー
繊維として用いた場合には、100℃以上の高温高圧下の
染色処理時に軟化溶融してしまい、モール糸上から散逸
してしまい、最終工程での熱接着処理をしても十分な花
糸の目止め効果が消失してしまう結果となる。上記した
特定のポリブチレンテレフタレート系共重合ポリエステ
ル繊維を用いることにより、初めて良好な風合と良好な
花糸の接着性を有したポリエステル系モール糸が得られ
たわけである。

更にまた本発明のもう一つの大きな特長は、アイロン
処理などをしても風合変化などが発生することのない耐
熱性を有していることである。これは、モール糸を構成
している特定のポリブチレンテレフタレート系共重合ポ
リエステルに原因があるものと思われる。

本発明において、花糸および芯糸を構成する主要繊維
はポリエチレンテレフタレート系またはポリブチレンテ
レフタレート系の繊維、すなわち構成単位の80モル％以
上がエチレンテレフタレート単位またはブチレンテレフ
タレート単位からなる繊維である。もちろん両繊維が併
用されていてもよい。これら主要繊維は前述したポリブ
チレンテレフタレート系共重合ポリエステルより高い融
点を有していることが、当然のことながら目止め処理や
形態安定性の点で必須であり、好ましくは、ポリブチレ
ンテレフタレート系共重合ポリエステルより20℃以上高
い融点を有している場合である。

以下に、本発明を実施例により説明するが、モール糸
の作製は第14図で示した製造装置を用いた。モール糸を
作製後綛状にし、その後得られた綛を210℃の熱風雰囲
気中弛緩状態で10分間熱処理を実施し、花糸の熱接着処
理を行なつた。その後、更に熱処理後の綛を、その状態
のままで通常のポリエステル繊維の染色条件である130
℃×60分高温高圧下で分散染色による染色処理を実施し
た。その後、更に得られた該染色処理後モール糸を緯糸
として平織物を作製し、花糸の抜け出し性評価用サンプ
ルとした。抜け出し性評価は、測定する織物片５×10cm
を採取し、市販セロテープを織物表面へ接着後、荷重5K
gをかけ（0.1Kg/cm²）、そのまま５分間放置した後、該
織物から接着したセロテープをはがし、セロテープ上に
モール糸から抜け出てきた花糸の付着状態を観察し、花
糸の抜け出し性を５段階評価した。

実施例１ 重縮合反応装置を用い常法により260℃で重縮合反応
を行ない、TA75モル％、IPA（イソフタル酸）25モル
％、1,4ブタンジオール100モル％よりなる共重合ポリエ
ステルを製造し、その後重合器底部よりシート状に水中
に押し出し、シート・カッターを用いて切断しペレツト
化した。押し出し、切断調子は良好であり、良好な形状
のペレツトを得た。ポリマー物性は、〔η〕0.80、融点
184℃、△Ｈ約7.8、100℃の結晶化時間約11秒であつ
た。得られたペレツトを真空乾燥器中100℃で乾燥し
た。

ついで、紡糸ヘツド温度230℃で押し出し1000m/分で
巻取つた。巻取つた繊維は単繊維間および繊維束間での
膠着はほとんどなく、長時間安定に紡糸を行なうことが
できた。押出機中でのペレツト移送性は良好で問題なか
つた。この紡糸原糸をホツトローラー50℃、ホツトプレ
ート130℃、延伸率3.2倍の条件で乾熱延伸、熱セツトを
行ない75デニール24フイラメントの延伸糸を得た。紡糸
性、延伸性は良好で問題なかつた。

ついで、第14図で示した手法によりモール糸を作製し
た。押え糸として該ポリブチレンテレフタレート系共重
合ポリエステル繊維75d/24f2本とポリエステルスパン糸
30/2を用い、芯糸としてポリエステルスパン糸30/2を用
い、花糸としてポリエステルスパン糸30/2を用い、モー
ル糸を作製した。その後該モール糸を綛状にし、その後
得られた綛を210℃の熱風中で弛緩状態で10分間熱処理
を実施し、押え糸による花糸の熱接着処理を行なつた。
その後、更に熱処理後の綛をその状態のままで以下の条
件で染色した。

更に経糸としてポリエステルスパン30/2、密度96本／
インチ、緯糸として染色後モール糸を密度32本／インチ
で平織物を作製した。その後得られた織物片５×10cmを
採取し、セロテープを接着後、荷重5kgをかけ（0.1kg/c
m²となるよう）そのまま５分放置後、該織物から接着し
たセロテープをはがし、はがしたセロテープ上にモール
糸から抜け出てきた花糸の付着状態を観察した。その結
果、ほとんどセロテープへ付着して抜け出てくるものが
ないことが確認された。また、モール糸としての風合も
柔らかく良好なものであつた。また、該織物片に対して
実質温度170℃になつているアイロンにより、織物のア
イロンがけ処理を行なつたが、風合変化は認められず良
好であることがわかつた。

実施例２〜３ 実施例１と同様の熱接着性共重合ポリエステル繊維の
モール糸中の混率を実施例２は10wt％、実施例３は20wt
％とした以外は実施例と同じ条件で実施した。いずれも
良好なモール糸が得られることがわかつた。

実施例４〜７ 実施例１と同一のポリマー組成の共重合ポリエステル
を用い、表１に掲げる条件でテストを実施し、結果を示
した。実施例４、５は、それぞれ単繊維デニールを1.2
デニール及び5.0デニールとした。実施例６、７は、
〔η〕をそれぞれ1.10及び0.65として実施した。その他
は実施例１と同一の条件で実施した。いずれも繊維化工
程性良好で、しかも花糸の抜け性のない良好なモール糸
が得られた。

実施例８〜11 重縮合反応装置を用い常法により、260℃で重縮合反
応を行ない、実施例８は、TA75モル％、セバシン酸25モ
ル％、BD100モル％の共重合ポリエステルを作製し、実
施例９は、TA60モル％、セバシン酸40モル％、BD100モ
ル％の共重合ポリエステルを作製し、実施例10は、TA10
0モル％、BD75モル％、エチレングリコール25モル％の
共重合ポリエステルを作製し、実施例11は、TA85モル
％、イソフタル酸15モル％、BD85モル％、エチレングリ
コール15モル％の共重合ポリエステルを作製しそれぞれ
ペレツトを作製した。その後、実施例１と同様の方法に
より、モール糸を作製した。いずれも繊維化工程性良好
で、しかも、花糸の抜け性のない良好なモール糸が得ら
れた。

比較例１、２ それぞれ第１表記載の共重合ポリエステルを用いて、
実施例１と同様にして繊維化紡糸を行なつたが、いずれ
も単繊間に膠着が認められ、ヤーン間には膠着が発生し
た。そのため評価できるような良好なモール糸が得られ
なかつた。

比較例３ TA90モル％、イソフタル酸10モル％、BD100モル％の
共重合ポリエステルを用い他は実施例１と同様の方法に
より繊維化し、同様の方法によりモール糸を作製した
が、花糸の抜け出しが多く好ましいモール糸が得られな
かつた。

比較例４ 実施例１の熱融着性共重合ポリエステル繊維のかわり
に、市販低融点ナイロン繊維（東レ（株）社製「ナイロ
ンエルダー」）を用い、実施例１と同様の方法により染
色処理したモール糸を得た。その後実施例１と同様にし
て評価用織物を作製しモール糸花糸の抜け出し性を評価
したところ抜け出しが激しく好ましくない結果が得られ
た。

実施例12 重縮合反応装置を用い常法により260℃で重縮合反応
を行ない、TA70モル％、IPA30モル％、1,4ブタンジオー
ル100モル％よりなる共重合ポリエステルを製造し、そ
の後重合器底部よりシート状に水中に押し出し、シート
・カツターを用いて切断しペレツト化した。押し出し、
切断調子は良好であり、良好な形状のペレツトを得た。
ポリマー物性は、〔η〕0.90、融点176℃、△Ｈ約6.0、
120℃での結晶化時間約15秒であつた。得られたペレツ
トを真空乾燥器中100℃で乾燥した。

ついで、該共重合ポリエステルを鞘とし、〔η〕0.67
のポリエチレンテレフタレートを芯として、芯／鞘＝50
/50重量比で第１図の断面の芯鞘複合紡糸を行なつた。
紡糸ヘツド温度290℃で押し出し1000m/分で巻取つた。
巻取つた繊維は単繊維間および繊維束間での膠着はほと
んどなく、長時間安定に紡糸を行なうことができた。押
出機中での鞘成分のペレツト移送性は良好で問題なかつ
た。この紡糸原糸をホツトローラー75℃、ホツトプレー
ト130℃、延伸率3.2倍の条件で乾熱延伸、熱セツトを行
ない75デニール24フイラメントの延伸糸を得た。紡糸
性、延伸性は良好で問題なかつた。

ついで、第14図で示した手法によりモール糸を作製し
た。押え糸として該複合繊維75d/24f2本とポリエステル
スパン糸30/2を用い、芯糸としてポリエステルスパン糸
30/2を用い、花糸としてポリエステルスパン糸30/2を用
い、モール糸を作製した。その後、該モール糸を綛状に
し、その後得られた綛を210℃の熱風中で弛緩状態で10
分間熱処理を実施し、押え糸による花糸の熱接着処理を
行なつた。その後、更に熱処理後の綛をその状態のまま
で以下の条件で染色した。

更に経糸としてポリエステルスパン30/2、密度96本／
インチ、緯糸として染色後モール糸を密度32本／インチ
で平織物を作製した。その後得られた織物片５×10cmを
採取し、セロテープを接着後荷重5kgをかけ（0.1kg/cm²
となるよう）そのまま５分放置後、該織物から接着した
セロテープをはがして、はがしたセロテープ上にモール
糸から抜け出てきた花糸の付着状態を観察した。その結
果、ほとんどセロテープへ付着して抜け出てくるものが
ないことが確認された。また、モール糸としての風合
も、柔らかく良好なものであつた。また、該織物片に対
して実質温度170℃になつているアイロンにより、織物
のアイロンがけ処理を行なつたが、風合変化は認められ
ず良好であることがわかつた。

実施例13〜14 実施例12と同様の熱接着性複合繊維のモール糸中の混
率を実施例13は10wt％、実施例14は20wt％とした以外は
実施例と同じ条件で実施した。いずれも良好なモール糸
が得られることがわかつた。

実施例15〜21 実施例12と同一のポリマー組成の共重合ポリエステル
を用い、表２に掲げる条件でテストを実施し、結果を示
した。実施例15、16は芯鞘複合比を変更してテストし
た。実施例17〜19は繊維断面形状を変更してテストし
た。実施例20は芯成分ポリマーにポリブチレンテレフタ
レートを用い、実施例21はナイロン６を用いて実施し
た。いずれも繊維化工程性良好で、しかも、花糸の抜け
性のない良好なモール糸が得られた。

実施例22〜25 重縮合反応装置を用い常法により260℃で重縮合反応
を行ない、実施例22は、TA80モル％、イソフタル酸20モ
ル％、BD100モル％の共重合ポリエステルを作製し、実
施例23は、TA60モル％、セバシン酸40モル％、BD100モ
ル％の共重合ポリエステルを作製し、実施例24は、TA10
0モル％、BD70モル％、エチレングリコール30モル％の
共重合ポリエステルを作製し、実施例25は、TA85モル
％、イソフタル酸15モル％、BD85モル％、エチレングリ
コール15モル％の共重合ポリエステルを作製しそれぞれ
ペレツトを作製した。その後、実施例12と同様の方法に
より、モール糸を作製した。いずれも繊維化工程性良好
で、しかも、花糸の抜け性のない良好なモール糸が得ら
れた。

比較例５、６ それぞれ第２表記載の共重合ポリエステルを鞘とし、
実施例12と同様にして芯・鞘複合紡糸を行なつたが、い
ずれも単繊間に膠着が認められ、ヤーン間にも膠着が発
生した。そのため評価できるような良好なモール糸が得
られなかつた。

比較例７ TA90モル％、イソフタル酸10モル％、BT100％の共重
合ポリエステルを用い、他は実施例12と同様の方法によ
り繊維化し、同様の方法によりモール糸を作製したが、
花糸の抜け出しが多く好ましいモール糸が得られなかつ
た。

上記実施例12〜25で得られたモール糸は、前記実施例
１〜11で得られたモール糸と比べて、熱処理後の収縮が
殆んどなく、形態安定性の点でより優れたものであつ
た。また実施例１〜25で得られたモール糸は全て熱処理
後においても極めて柔軟なものであつた。

（発明の効果） 以上本発明は、特定の結晶性共重合ポリエステルを用
い、該共重合ポリエステルから製造した繊維を使用して
所定の条件でポリエステル系モール糸を作製することに
より、工程性のトラブルもなく、しかも良好な風合を有
し又、花糸の抜け出しもない比較的安価なポリエステル
系モール糸を提供することにある。

【図面の簡単な説明】 第１図〜第13図は、本発明のモール糸の一部を構成する
熱接着性繊維が複合繊維の場合の代表的な断面図であ
る。第14図は、モール糸製造装置の一例の模式図であ
り、第15図は、典型的なモール糸の模式図である。

フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) D02G 1/00 - 3/48 D01F 8/14

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】花糸および芯糸がポリエチレンテレフタレ
   ート系繊維またはポリブチレンテレフタレート系繊維か
   らなるモール糸において、該花糸が、融点が150〜200℃
   でかつ該ポリエチレンテレフタレート系繊維または該ポ
   リブチレンテレフタレート系繊維の融点より低く、そし
   て共重合成分の割合が15〜50モル％であるポリブチレン
   テレフタレート系共重合ポリマーにより固定されている
   ことを特徴とするポリエステル系モール糸。
2. 【請求項２】花糸および芯糸がポリエチレンテレフタレ
   ート系繊維またはポリブチレンテレフタレート系繊維か
   らなるモール糸において、該花糸または該芯糸中に下記
   またはの繊維が含まれていることを特徴とするポリ
   エステル系モール糸。 融点が150〜200℃でかつ該ポリエチレンテレフタレ
   ート系繊維または該ポリブチレンテレフタレート系繊維
   の融点より低く、そして共重合成分の割合が15〜50モル
   ％であるポリブチレンテレフタレート系共重合ポリマー
   からなる繊維 上記の共重合ポリマー層と融点がそれよりも高い
   熱可塑性ポリマー層からなる多成分系繊維であつて、該
   多成分系繊維表面積の40％以上が上記の共重合ポリマ
   ーで覆われている多成分系繊維