JP2012046776A - 成形用アルミニウム合金板 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】Mg:6.0〜15.0質量%を含むAl−Mg系合金からなる成形用アルミニウム合金板であって、合金板の表面に設定された全板幅Wを1辺とする正方形状の領域において、板幅方向および板長さ方向に所定の間隔a、bで設定された板幅方向測定点PxでMg濃度を測定し、それらの平均値を板幅方向平均Mg濃度(Co)とし、板幅方向測定点Pxにおいて、板厚方向に所定の間隔cで全板厚Tにわたって設定された板厚方向測定点PyでMg濃度を測定し、それらの平均値を板厚方向平均Mg濃度(Ci)としたとき、板厚方向平均Mg濃度(Ci)と板幅方向平均Mg濃度(Co)との差(Ci−Co)で定義される領域Mg偏析度(X)の絶対値は、最大値が0.5質量%以下、かつ、平均値が0.1質量%以下である。
【選択図】図1
Description
例えば、特許文献1では、6〜10質量%の高Mg含有Al−Mg系合金板を双ロール式連続鋳造法で製造し、Al−Mg系金属間化合物の平均サイズを10μm以下とした自動車用アルミニウム合金板が記載されている。
前記構成によれば、Mg含有量を所定範囲に規定することによって、成形用アルミニウム合金板の強度、延性が向上すると共に、成形用アルミニウム合金板の内部でのβ相の析出が低減される。
本発明に係る成形用アルミニウム合金板(以下、アルミニウム合金板と称す)は、Mgを高含有量で含むアルミニウム合金からなり、板幅方向平均Mg濃度Coと板厚方向平均Mg濃度Ciで定義される領域Mg偏析度Xを所定値以下に規制したことを特徴とする。
アルミニウム合金板は、Mg:6.0〜15.0質量%を含み、残部がAlおよび不純物とからなるアルミニウム合金、すなわち、高Mg含有Al−Mg系合金から構成される。また、アルミニウム合金板は、Mg以外の元素として、Fe:1.0質量%以下、Si:0.5質量%以下、Ti:0.1質量%以下、B:0.05質量%以下、Mn:0.3質量%以下、Cr:0.3質量%以下、Zr:0.3質量%以下、V:0.3質量%以下、Cu:1.0質量%以下、Zn:1.0%質量以下の少なくとも1種以上の元素を不純物として含有する高Mg含有Al−Mg系合金から構成されることが好ましい。
MgはAl合金板の強度、延性を高める重要合金元素である。Mg含有量が6.0質量%未満であると、強度、延性が不足して、高Mg含有Al−Mg系合金の特徴が出ず、プレス成形性が不足する。一方、Mg含有量が15.0質量%を超えると、製造方法や条件の制御を行なっても、アルミニウム合金板のMgの偏析、すなわち、前記領域Mg偏析度を所定範囲内に規定することが難しくなる。この結果、アルミニウム合金板でのβ相の析出が多くなり、プレス成形性が著しく低下する。また、加工硬化量が大きくなり、冷間圧延性も低下させる。したがって、Mg含有量は、6.0〜15.0質量%、好ましくは8質量%を超え14質量%以下である。
FeとSiは、できるだけ少ない量に規制すべき元素である。FeとSiは、Al−Mg−(Fe、Si)などからなるAl−Mg系金属間化合物や、Al−Fe、Al−SiなどのAl−Mg系以外の金属間化合物となって析出する。Fe含有量が1.0質量%を超える場合、または、Si含有量が0.5質量%を超える場合には、これらの金属間化合物の析出量が過大となって、破壊靱性や成形性を大きく阻害する。その結果、プレス成形性が著しく低下する。したがって、Fe含有量は1.0質量%以下、好ましくは0.5質量%以下、Si含有量は0.5質量%以下、好ましくは0.3質量%以下である。
Ti、Bには鋳板(鋳塊)組織の微細化効果、Mn、Cr、Zr、Vには圧延板組織の微細化効果がある。また、Cu、Znには、強度を向上させる効果もある。このため、これらの効果を狙って敢えて含有させる場合もあり、本発明の合金板の特性であるプレス成形性を阻害しない範囲で、これら元素を一種または二種以上含有させることは許容される。これらの許容量は、Ti:0.1質量%以下、B:0.05質量%以下、Mn:0.3質量%以下、Cr:0.3質量%以下、Zr:0.3質量%以下、V:0.3質量%以下、Cu:1.0質量%以下、Zn:1.0質量%以下が好ましい。
図1(a)に示すように、板幅方向平均Mg濃度Coは、アルミニウム合金板の表面に設定された全板幅Wを1辺とする正方形状の領域、すなわち、全板幅Wとその全板幅Wと同じ長さの板長さLで囲まれた領域において、板幅方向に所定の間隔a、かつ、板長さ方向に所定の間隔bで設定された複数の板幅方向測定点Pxでアルミニウム合金板の表面でのMg濃度を測定し、それらのMg濃度を平均化したもの、すなわち、測定されたMg濃度の平均値である。そして、この板幅方向平均Mg濃度Coは、アルミニウム合金板の表面での板幅方向におけるMgの偏析度合いの指標となる。また、Mg濃度の測定には、線分析が可能なEPMA(電子線プローブマイクロアナライザ)を用い、アルミニウム合金板の板幅方向に走査してMg濃度を測定する。
図1(b)に示すように、板厚方向平均Mg濃度Ciは、前記領域に設定された複数の板幅方向測定点Pxの全ての測定点において、板厚方向に所定の間隔cで全板厚Tにわたって設定された複数の板厚方向測定点Pyで板深さ位置でのMg濃度(後記する板厚方向Mg濃度Ctと同義)を測定し、それらのMg濃度を平均化したもの、すなわち、測定されたMg濃度の平均値である。そして、この板厚方向平均Mg濃度Ciは、アルミニウム合金板の板厚方向(板深さ方向)におけるMgの偏析度合いの指標となる。また、Mg濃度の測定は、前記と同様にEPMAを用いて、板幅方向の断面を板厚方向に走査して全板厚Tの範囲における各厚み位置部分でのMg濃度を測定する。
領域Mg偏析度Xは、板厚方向平均Mg濃度(Ci)と板幅方向平均Mg濃度(Co)との差(Ci−Co)で定義されるもので、アルミニウム合金板の板全体、すなわち、板厚方向および板幅方向の両方でのMgの偏析度合いの指標となる。そして、本発明に係るアルミニウム合金板においては、領域Mg偏析度Xの絶対値が、その最大値で0.5質量%以下、かつ、その平均値で0.1質量%以下である。なお、板幅方向平均Mg濃度Co、板厚方向平均Mg濃度Ciおよび領域Mg偏析度Xは、アルミニウム合金板の化学成分組成、後記する製造条件、具体的には鋳造の際の冷却条件、鋳板板厚または面削量、均質化熱処理条件、最終焼鈍条件で制御される。
板厚方向Mg濃度Ctは、前記したように、図1(b)に記載された複数の板厚方向測定点Pyで測定されたMg濃度であって、板厚方向平均Mg濃度Ciは測定された板厚方向Mg濃度Ctの平均値である。
板厚方向Mg偏析度Yは、板厚方向Mg濃度(Ct)と板厚方向平均Mg濃度(Ci)との差(Ct−Ci)で定義されるもので、アルミニウム合金板の板厚方向のMgの偏析度合いの指標となるものであり、前記領域Mg偏析度Xとの併用によって、アルミニウム合金板の板全体のMgの偏析度合いを良好に再現するものである。そして、本発明に係るアルミニウム合金板においては、板厚方向Mg偏析度Yの絶対値が、その最大値で4質量%以下、かつ、その平均値で0.8質量%以下であることが好ましい。なお、板厚方向Mg濃度Ct、板厚方向平均Mg濃度Ciおよび板厚方向Mg偏析度Yは、アルミニウム合金板の化学成分組成、後記する製造条件、具体的には鋳造の際の冷却条件、鋳板板厚または面削量、均質化熱処理条件、最終焼鈍条件で制御される。
(平均結晶粒径)
アルミニウム合金板表面の平均結晶粒径を100μm以下に微細化させることによって、プレス成形性が向上する。平均結晶粒径が100μmを超えて粗大化した場合、プレス成形性が低下しやすく、成形時の割れや肌荒れなどの不良が生じ易くなる。一方、平均結晶粒径があまり細か過ぎても、5000系アルミニウム合金板に特有の、SS(ストレッチャーストレイン)マークがプレス成形時に発生するので、この観点からは、平均結晶粒径は20μm以上とすることが好ましい。
本発明のアルミニウム合金板は、溶解鋳造工程と、均質化熱処理工程と、冷間圧延工程と、最終焼鈍工程とを行うことによって、製造される。以下、各工程について説明する。
溶解鋳造工程は、前記した化学成分組成を有する高Mg含有Al−Mg系合金を溶解し、薄板連続鋳造法を用いて溶湯から鋳板を製造する工程である。薄板連続鋳造法としては、黒鉛固定鋳型式連続鋳造法が好ましい。
黒鉛固定鋳型式連続鋳造法では、鋳板6の板厚が5〜20mmの範囲であれば、鋳造における冷却速度は、15℃/sとする。冷却速度が遅いと、Mgの偏析度合いが大きくなり、Mg偏析度(前記した領域Mg偏析度Xおよび板厚方向Mg偏析度Yであって、以下ではMg偏析度と称す)を本発明の範囲内に抑制することが難しくなり、これに起因するβ相の析出を抑制できない可能性がある。また、β相全般が粗大化したり、多量に析出する傾向がある。この結果プレス成形性が著しく低下する可能性が高くなる。
黒鉛固定鋳型式連続鋳造法では、溶湯2を黒鉛固定鋳型4に注湯する際の注湯温度は、液相線温度+50℃〜液相線温度+250℃の範囲とし、好ましくは液相線温度+100℃〜液相線温度+150℃とする。注湯温度が液相線温度+50℃未満の場合には、鋳型内で溶湯が凝固し、鋳板破断が発生しやすくなる。注湯温度が液相線温度+250℃を超える場合には、鋳造の際の冷却速度が遅くなり、Mgの偏析度合いが大きくなり、Mg偏析度を本発明の範囲内に抑制することが難しくなり、これに起因するβ相の析出や成形性の低下を抑制できない。
黒鉛固定鋳型式連続鋳造法では、鋳造の安定化を図るために、鋳造方向に鋳板6を送るロール7を周期的に鋳造方向とは反対方向に回転させて鋳板6を後退させる。後退ストローク長さは0.5〜5mmの範囲とし、好ましくは1〜3mmである。また、後退前に1s以下の保持時間を入れるとより鋳造性が安定する。
黒鉛固定鋳型式連続鋳造法では、溶湯2を黒鉛固定鋳型4で鋳造する際、平均鋳造速度を100〜500mm/minの範囲とし、好ましくは250〜350mm/minである。平均鋳造速度が100mm/min未満である場合には、鋳込口1aの付近で溶湯2が急速に凝固することにより、ロール7で引き抜く際に、その部位の引出抵抗が増大するため、鋳板6が破断し易い。平均鋳造速度が500mm/minを超える場合には、鋳板出口4aの付近で、冷却不足による溶湯漏れが発生する。
黒鉛固定鋳型式連続鋳造法では、連続鋳造する鋳板6の板厚は5〜20mmの範囲とする。板厚が5mm未満の場合には、鋳込口1aの付近で溶湯2が急速に凝固することにより、ロール7で引き抜く際に、その部位の引出抵抗が増大するため、鋳板6が破断し易い。板厚が20mmを超える場合には、鋳造の冷却速度が著しく遅くなり、Mgの偏析度合いが大きくなり、Mg偏析度を本発明の範囲内に抑制することが難しくなり、これに起因するβ相の析出を抑制できない可能性がある。また、β相全般が粗大化したり、多量に析出する傾向がある。この結果プレス成形性が著しく低下する可能性が高くなる。
黒鉛固定鋳型式連続鋳造法では、鋳板6の表面でMg偏析が発生しやすい。そのため、作製された鋳板6の板両面を所定量削る面削処理を行うことが好ましい。面削処理により板両面のMg偏析部を取り除くことで、Mg偏析度を本発明の範囲内に抑制することができる。Mg偏析部の深さは後退ストローク長さに対応するため、面削量は、前記した引き抜き方法の後退ストローク長さとする。
均質加熱処理工程は、前記工程で作製された鋳板6に所定の均質化熱処理を施す工程である。均質化熱処理は、400℃以上液相線温度以下で、必要時間行なう。この熱処理時間は、連続熱処理炉を使用して、薄板連続鋳造法による鋳板6に均質化熱処理を施す場合には1秒(1s)以下が目安である。この均質化熱処理によって、Mgの偏析度合いが小さくなり、Mg偏析度を本発明の範囲内に抑制することができる。
冷間圧延工程は、均質化熱処理が施された鋳板6を製品板の板厚、例えば、0.1〜13mmに冷延処理する工程で、冷間圧延によって、鋳造組織が加工組織化される。したがって、冷間圧延される鋳板6の板厚が厚い場合には、冷延途中に中間焼鈍を入れて、最終の冷間圧延における冷延率を60%以下とすることが好ましい。なお、冷間圧延における加工組織化の程度は、冷間圧延の冷延率にもより、前記集合組織制御のために、鋳造組織が残留する場合もあるが、成形性や機械的な特性を阻害しない範囲で許容される。
最終焼鈍工程は、前記工程で作製された冷延板に所定の最終焼鈍を施す工程である。最終焼鈍工程では、冷延板を400℃〜液相線温度(℃)で最終焼鈍する。この最終焼鈍によって、Mgの偏析度合いが小さくなり、Mg偏析度を本発明の範囲内に抑制することができ、これに起因するβ相の析出やプレス成形性の低下を抑制できる。
表1に示す種々の化学成分組成のAl−Mg系合金(実施例A〜E、比較例F、G)溶湯を、前記した黒鉛固定鋳型式連続鋳造法および双ロール式連続鋳造法により、表2に示す条件で各板厚に鋳造した。そして、各鋳板に、表2に示す条件で選択的に面削処理、均質化熱処理を施した後、熱間圧延することなしに、板厚1.0mmまたは板厚11.0mmまで冷間圧延した。なお、これらの冷間圧延中の中間焼鈍は行なわなかった。次に、これら各冷延板を、表2に示す温度と冷却条件で、連続焼鈍炉で最終焼鈍(焼鈍温度での保持時間は1秒以下)を行い、成形用アルミニウム合金板(実施例No.1〜5、比較例No.6〜20)とした。ここで、成形用アルミニウム合金板(比較例No.6)は、特許文献3に記載された双ロール式連続鋳造法を用いた製造方法によって作製した。
各合金の液相線温度の算出には熱力学計算ソフトThermo-Calc Ver.R(Al-DATA Ver.6)を用いた。
また、実施例No.1の領域Mg偏析度Xの算出結果を図4、比較例No.6の領域Mg偏析度Xの算出結果を図5に示す。そして、実施例1の板厚方向Mg偏析度Yの算出結果を図6、比較例No.16の板厚方向Mg偏析度Yの算出結果を図7に示す。
成形用アルミニウム合金板の表面に辺長さ100mmの正方形状の領域を設定し、その領域内の板幅方向に16.6mm間隔(間隔a)で板端を含まずに5点、板長さ方向に25mm間隔(間隔b)で5点の合計25点の板幅方向測定点Px(No.1〜25)を設定した(図1(a)参照)。そして、各測定点でのアルミニウム合金板の表面でのMg濃度を測定し、各測定点でのMg濃度の平均値を算出して板幅方向平均Mg濃度Coとした。
前記板幅方向測定点(No.1〜25)のうちから1点(No.13)を選択して、その測定点で測定された板厚方向(複数の板厚方向測定点Py)でのMg濃度を板厚方向Mg濃度Ctとした。そして、それらの平均値として前記で算出した板厚方向平均Mg濃度Ciを用いて、両者の差(Ct−Ci)で定義される板厚方向Mg偏析度Yを算出した。なお、板厚方向測定点Pyが0.01mmまたは1.0mmのときが、合金板の表面である(図6、図7参照)。
実施例No.1〜5、比較例No.6〜10、12〜17、19〜22の平均結晶粒径は、30〜60μmの範囲であった。また、比較例No.11、18の平均結晶粒径は、100μmを超えていた。
合金板から採取した試験片を用いて引張試験を行い、引張強度(TS:MPa)、全伸び(EL:%)を測定し、(TS)×(EL)で定義される強度延性バランス値でプレス成形性を評価した。強度延性バランス値が11000以上のとき合格(○)、11000未満のときを不合格(×)とした。
L 板長さ
W 板幅
T 板厚
Px 板幅方向測定点
Py 板厚方向測定点
1 保持炉
1a 鋳込口
2 溶湯
3 連続鋳造鋳型
4 黒鉛固定鋳型
4a 鋳板出口
5 水冷ジャケット
6 鋳板
7 ロール
10 薄板連続鋳造装置
100 薄板連続鋳造装置
200 保持炉
300 溶湯
400 給湯ノズル
500 双ロール
600 鋳板
Claims (4)
- Mg:6.0〜15.0質量%を含み、残部がAlおよび不純物とからなる成形用アルミニウム合金板であって、
前記成形用アルミニウム合金板の表面に設定された全板幅を1辺とする正方形状の領域において、板幅方向および板長さ方向に所定の間隔で設定された複数の板幅方向測定点でMg濃度を測定し、それらのMg濃度の平均値を板幅方向平均Mg濃度(Co)とし、
前記板幅方向測定点において、板厚方向に所定の間隔で全板厚にわたって設定された複数の板厚方向測定点でMg濃度を測定し、それらの平均値を板厚方向平均Mg濃度(Ci)としたとき、
板厚方向平均Mg濃度(Ci)と板幅方向平均Mg濃度(Co)との差(Ci−Co)で定義される領域Mg偏析度(X)の絶対値は、その最大値が0.5質量%以下、かつ、その平均値が0.1質量%以下であることを特徴とする成形用アルミニウム合金板。 - 前記領域Mg偏析度(X)に加えて、
当該領域Mg偏析度(X)の算出に際して、前記板幅方向測定点の少なくとも1つにおいて、板厚方向に所定の間隔で全板厚にわたって測定されたMg濃度を板厚方向Mg濃度(Ct)としたとき、
板厚方向Mg濃度(Ct)と板厚方向平均Mg濃度(Ci)との差(Ct−Ci)で定義される板厚方向Mg偏析度(Y)の絶対値は、その最大値が4質量%以下、かつ、その平均値が0.8質量%以下であることを特徴とする請求項1に記載の成形用アルミニウム合金板。 - 前記Mgの含有量が、8質量%を超えて14質量%以下であることを特徴とする請求項1または請求項2に記載の成形用アルミニウム合金板。
- 前記不純物が、Fe:1.0質量%以下、Si:0.5質量%以下、Ti:0.1質量%以下、B:0.05質量%以下、Mn:0.3質量%以下、Cr:0.3質量%以下、Zr:0.3質量%以下、V:0.3質量%以下、Cu:1.0質量%以下、Zn:1.0%質量以下の少なくとも1種以上の元素であることを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれか一項に記載の成形用アルミニウム合金板。
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