JP2012001809A - 耐食性に優れる溶接継手および原油タンク - Google Patents
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Abstract
【解決手段】mass%で、C:0.03〜0.16%、Si:0.05〜1.50%、Mn:0.1〜2.0%、P:0.025%以下、S:0.010s%以下、Al:0.005〜0.10%、N:0.008%以下、Cr:0.1%超0.5%以下、Cu:0.03〜0.4%を含有し、かつ、W:0.01〜1.0%、Mo:0.01〜0.5%、Sn:0.001〜0.2s%およびSb:0.001〜0.4%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する鋼材同士を溶接して形成され、溶接金属中におけるCu,MoおよびWが、3<(溶接金属中のCu)/(母材中のCu)≦7および1≦(溶接金属中のCu)/{溶接金属中の(Mo+W)}≦10を満たして含有する溶接継手を有する原油タンク。
【選択図】図3
Description
(1)昼夜の温度差による鋼板表面への結露と乾燥(乾湿)の繰り返し、
(2)原油タンク内に防爆用に封入されるイナートガス(O2約5vol%、CO2約13vol%、SO2約0.01vol%、残部N2を代表組成とするボイラあるいはエンジンの排ガス等)中のO2,CO2,SO2の結露水への溶け込み、
(3)原油から揮発するH2S等腐食性ガスの結露水への溶け込み、
(4)原油タンクの洗浄に使用された海水の残留、
などが挙げられている。これらは、2.5年毎に行われる実船のドック検査の調査で、強酸性の結露水中に、硫酸イオンや塩化物イオン(Cl−)が検出されていることからも窺い知ることができる。
(1)塩化ナトリウムを代表とする塩類が高濃度に溶解した凝集水の存在、
(2)過剰な洗浄によるオイルコートの離脱、
(3)原油中に含まれる硫化物の高濃度化、
(4)結露水に溶け込んだ防爆用イナートガス中のO2、CO2、SO2等の高濃度化、
などの項目が挙げられている。実際、実船のドック検査時に、原油タンク内に滞留した水を分析した結果では、高濃度の塩化物イオンと硫酸イオンが検出されている。
3≧溶接金属のCu含有量(質量%)/鋼材のCu含有量(質量%)≧0.15
3≧(溶接金属のMo含有量+W含有量(質量%))/(鋼材のMo含有量+W含有量(質量%))≧0.15
−0.3≦(溶接金属のCu含有量(質量%)−鋼材のCu含有量(質量%))≦0.5
3≧溶接金属のCu含有量(質量%)/鋼材のCu含有量(質量%)≧0.15
3≧(溶接金属のMo含有量+W含有量(質量%))/(鋼材のMo含有量+W含有量(質量%))≧0.15
X値=(1−0.8×Cu0.5)×{1−(0.8×W+0.4×Mo)0.3}×{1−(Sn+0.4×Sb)0.3}×{1−(0.05×Cr+0.03×Ni+0.03×Co)0.3}×{1+2×(S/0.01+P/0.025)} ・・・(1)
で定義されるX値が0.5以下、下記(2)式;
Z値=(1+10×Sn)×(Cu−0.7×Ni) ・・・(2)
で定義されるZ値が0.15以下となるよう含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼材同士を溶接して形成される原油タンクの溶接継手において、
母材中および溶接継手の溶接金属中におけるCu,MoおよびWが、下記(3)式;
3<(溶接金属中のCu)/(母材中のCu)≦7 ・・・(3)
および(4)式;
1≦(溶接金属中のCu)/{溶接金属中の(Mo+W)}≦10 ・・・(4)
を満たして含有することを特徴とする溶接継手である。ここで、上記各式中の元素記号は、各元素の含有量(mass%)を示す。
記
A群;Ni:0.005〜0.4mass%およびCo:0.01〜0.4mass%のうちから選ばれる1種または2種
B群;Nb:0.001〜0.1mass%、Ti:0.001〜0.1mass%、Zr:0.001〜0.1mass%およびV:0.002〜0.2mass%のうちから選ばれる1種または2種以上
C群;Ca:0.0002〜0.01mass%、REM:0.0002〜0.015mass%およびY:0.0001〜0.1mass%のうちから選ばれる1種または2種以上
D群;B:0.0002〜0.003mass%
C:0.03〜0.16mass%
Cは、鋼の強度を高める元素であり、本発明では、所望の強度を確保するため、0.03mass%以上添加する。一方、0.16mass%を超える添加は、溶接性および溶接熱影響部の靭性を低下させる。よって、Cは0.03〜0.16mass%の範囲とする。好ましくは0.06〜0.16mass%の範囲である。
Siは、脱酸剤として添加される元素であるが、鋼の強度を高めるのに有効な元素でもある。そこで、本発明では、所望の強度を確保するため、0.05mass%以上添加する。しかし、1.50mass%を超える添加は、鋼の靭性を低下させる。よって、Siは0.05〜1.50mass%の範囲とする。好ましくは0.15〜0.50mass%の範囲である。
Mnは、鋼の強度を高める元素であり、本発明では、所望の強度を得るため、0.1mass%以上添加する。一方、2.0mass%を超える添加は、鋼の靭性および溶接性を低下させる。よって、Mnは0.1〜2.0mass%の範囲とする。なお、高強度を確保しつつ耐食性を低下させる介在物の形成を抑制する観点からは、0.5〜1.6mass%の範囲が好ましく、0.7〜1.4mass%の範囲がより好ましい。
Pは、粒界に偏析して鋼の靭性を低下させる有害な元素であり、できる限り低減するのが望ましい。特に、0.025mass%を超えて添加すると、靭性が大きく低下する。また、Pは0.025mass%を超えて添加すると、タンク油槽内の耐食性にも悪影響を及ぼす。よって、Pは0.025mass%以下とする。好ましくは0.015mass%以下である。
Sは、非金属介在物であるMnSを形成して局部腐食の起点となり、耐局部腐食性を低下させる有害な元素であり、できる限り低減するのが望ましい。特に、0.010mass%を超える添加は、耐局部腐食性の顕著な低下を招く。よって、Sの上限は0.010mass%とする。好ましくは、0.005mass%以下である。
Alは、脱酸剤として添加される元素であり、本発明では0.005mass%以上添加する。しかし、0.10mass%を超えて添加すると、鋼の靭性が低下するので、Alの上限は0.10mass%とする。好ましくは0.01〜0.05mass%、より好ましくは0.02〜0.04mass%の範囲である。
Nは、靭性を低下させる有害な元素であり、できる限り低減するのが望ましい。特に、0.008mass%を超えて添加すると、靭性の低下が大きくなるので、上限は0.008mass%とする。好ましくは0.006mass%以下、より好ましくは0.004mass%以下である。
Crは、腐食の進行に伴って錆層中に移行し、Cl−の錆層への侵入を遮断することによって、錆層と地鉄の界面へのCl−の濃縮を抑制する。また、Zn含有プライマーを塗布したときには、Feを中心としたCrやZnの複合酸化物を形成して、長期間にわたり鋼板表面にZnを存続させることができるため、飛躍的に耐食性を向上することができる。上記効果は、特に、タンカー油槽の底板部のように、原油油分から分離された高濃度の塩分を含む液と接触する部分において顕著であり、Crを含有した上記部分の鋼材にZn含有プライマー処理を施すことにより、Crを含有しない鋼材と比較して、格段に耐食性を向上することができる。上記Crの効果は、0.1mass%以下の添加では十分ではなく、一方、0.5mass%を超える添加は、溶接部の靭性を劣化させる。よって、Crは0.1mass%超0.5mass%以下の範囲とする。好ましくは0.11〜0.3mass%、より好ましくは0.12〜0.2mass%の範囲である。
Cuは、鋼の強度を高める元素であるとともに、鋼の腐食によって生成した錆中に存在して耐食性を高める効果がある。これらの効果は、0.03mass%未満の添加では十分に得られず、一方、0.4mass%を超えて添加すると、耐食性向上効果が飽和するほか、熱間加工時に表面割れなどの問題を引き起こす。よって、本発明の鋼材を安定して製造する観点から、Cuは0.03〜0.4mass%の範囲で添加する必要がある。なお、Cu添加の効果は、添加量の増加にともない飽和するため、費用対効果の点からは、0.008〜0.15mass%の範囲が好ましい。より好ましくは0.01〜0.14mass%の範囲である。
W:0.01〜1.0mass%
Wは、タンカー油槽部底板における孔食を抑制する効果があるほか、タンカー上甲板部の全面腐食を抑制する効果がある。上記効果は、0.01mass%以上の添加で発現する。しかし、1.0mass%を超えると、その効果が飽和する。よって、Wは0.01〜1.0mass%の範囲で添加する。好ましくは0.01〜0.5mass%、より好ましくは0.02〜0.3mass%の範囲である。
Moは、タンカー油槽部底板における孔食を抑制するだけでなく、タンカー上甲板裏面部の耐全面腐食性や、バラストタンクのように塩水浸漬と高湿潤を繰り返す腐食環境における塗装後の耐食性を向上させる効果がある。上記Moの効果は0.01mass%以上の添加で発現するが、0.5mass%を超えると、その効果は飽和する。よって、Moは0.01〜0.5mass%の範囲とする。好ましくは0.02〜0.5mass%、より好ましくは0.03〜0.4mass%の範囲である。
なお、Moが上記のような耐食性向上効果を有する理由は、Wと同様、鋼板の腐食に伴い生成する錆中にMoO4 2−が生成し、このMoO4 2−の存在によって、塩化物イオンの鋼板表面への侵入が抑制されるからと考えられる。
SnおよびSbは、タンカー油槽部底板における孔食を抑制する効果を有する他、タンカー上甲板部の全面腐食を抑制する効果がある。上記効果は、Sn:0.001mass%以上、Sb:0.001mass%以上の添加で発現する。一方、Sn:0.2mass%超えおよびSb:0.4mass%超え添加しても、その効果は飽和する。さらに、Snの多量の添加は、Cuによる熱間加工時の表面割れを助長する。よって、SnおよびSbは、それぞれ上記範囲で添加するのが好ましい。
Ni:0.005〜0.4mass%、Co:0.01〜0.4mass%
NiおよびCoは、生成した錆粒子を微細化して、裸状態での耐食性およびジンクプライマーにエポキシ系塗装が施された状態での耐食性を少なからず向上する効果を有する。したがって、これらの元素は、耐食性をより向上したい場合に、補助的に添加するのが好ましい。上記効果は、Ni:0.005mass%以上、Co:0.01mass%以上の添加で発現する。一方、Ni:0.4mass%超え、Co:0.4mass%超え添加しても、その効果が飽和する。また、Niは、CuやSnを含有する鋼において発生する熱間加工時の表面割れを抑制する効果がある。よって、NiおよびCoは、それぞれ上記範囲で添加するのが好ましい。
X値=(1−0.8×Cu0.5)×{1−(0.8×W+0.4×Mo)0.3}×{1−(Sn+0.4×Sb)0.3}×{1−(0.05×Cr+0.03×Ni+0.03×Co)0.3}×{1+2×(S/0.01+P/0.025)} ・・・(1)
ここで、上記式中の元素記号は、その元素の含有量(mass%)を示しており、含有していない元素は0(ゼロ)として計算する。
で定義されるX値が0.5以下を満たすよう含有している必要がある。
Z値=(1+10×Sn)×(Cu−0.7×Ni) ・・・(2)
ここで、上記式中の元素記号は、その元素の含有量(mass%)を示しており、含有していない元素は0(ゼロ)として計算する。
で定義されるZ値が0.15以下となるように含有していることが必要である。その理由は、Cuは、熱間加工時の表面割れを引き起こす元素であり、また、Snは、上記Cuによる割れを助長する元素である。一方、Niは、上記元素による弊害を防止するのに有効な元素であるが、Niの上記効果を発現させるためには、上記(2)式を満たして添加する必要があるからである。
Nb:0.001〜0.1mass%、Ti:0.001〜0.1mass%、Zr:0.001〜0.1mass%およびV:0.002〜0.2mass%
Nb,Ti,ZrおよびVは、いずれも鋼材強度を高める元素であり、必要とする強度に応じて適宜選択して添加することができる。上記効果を得るためには、Nb,Ti,Zrはそれぞれ0.001mass%以上、Vは0.002mass%以上添加するのが好ましい。しかし、Nb,Ti,Zrはそれぞれ0.1mass%を超えて、Vは0.2mass%を超えて添加すると、靭性が低下するため、Nb,Ti,Zr,Vは、それぞれ上記範囲で添加するのが好ましい。
Ca:0.0002〜0.01mass%、REM:0.0002〜0.015mass%およびY:0.0001〜0.1mass%
Ca,REMおよびYは、いずれも、溶接熱影響部の靭性向上に効果があり、必要に応じて添加することができる。上記効果は、Ca:0.0002mass%以上、REM:0.0002mass%以上、Y:0.0001mass%以上の添加で得られるが、Ca:0.01mass%、REM:0.015mass%、Y:0.1mass%を超えて添加すると、却って靭性の低下を招くので、Ca,REM,Yは、それぞれ上記範囲で添加するのが好ましい。
B:0.0002〜0.003mass%
Bは、鋼材の強度を高める元素であり、必要に応じて添加することができる。上記効果を得るためには、0.0002mass%以上添加するのが好ましい。しかし、0.003mass%を超えて添加すると、靭性が低下する。よって、Bは0.0002〜0.003mass%の範囲で添加するのが好ましい。
すなわち、本発明の鋼材は、本発明に適合する成分組成に調整した鋼を、転炉や電気炉、真空脱ガス等、公知の精錬プロセスを用いて溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊圧延法で鋼素材(スラブ)とし、次いで、この素材を再加熱してから熱間圧延し、厚鋼板、薄鋼板および形鋼等の鋼材とするのが好ましい。
上記適正成分に調整して製造した鋼板同士を溶接して形成した原油タンクの溶接継手は、溶接金属中のCuおよび母材(鋼材)中のCuが下記(3)式;
3<(溶接金属中のCu)/(母材中のCu)≦7 ・・・(3)
を満たして含有していることが必要である。
一般に、溶接金属の耐食性が母材(鋼材)の耐食性より劣る場合には、後述するタンカー底板の孔食内部を模擬した酸浸漬試験では、溶接部の金属の溶解が促進されてしまう。また、溶接金属の耐食性を母材(鋼材)並みに高めるため、溶接金属中にSnやSbを添加すると、溶接継手の低温靭性を確保できなくなる。そのため、溶接金属にSnやSbを含有させることなく、溶接金属の耐食性を母材(鋼材)並みに向上させることが必要となる。そこで、本発明は、溶接金属の耐食性向上手段として、(溶接金属中のCu)/(母材中のCu)の値を上記(3)式で規定した範囲に制限するところに特徴がある。
1≦(溶接金属中のCu)/{溶接金属中の(Mo+W)}≦10 ・・・(4)
を満たして含有していることが必要である。
発明者らは、CuとMoあるいはWを併用して添加すると、それらの元素の相乗効果によって、溶接継手の耐食性が大幅に向上することを見出した。しかし、(4)式中の(溶接金属中のCu)/{溶接金属中の(Mo+W)}が1未満の場合には、溶接金属中のMoあるいはWの含有量に比してCuの含有量が低すぎて上記相乗効果が期待できないため、溶接継手の耐食性が低下する。一方、(4)式中の(溶接金属中のCu)/{溶接金属中の(Mo+W)}が10を超える場合には、溶接金属中のCu含有量に比してMoあるいはWの含有量が低すぎて、やはり上記相乗効果が期待できないため、溶接継手の耐食性が低下してしまう。よって、溶接金属中のCu,MoおよびWは上記(4)式を満たすことが必要である。なお、溶接金属中におけるMoおよびWの含有量は、その合計含有量が上記式を満たす範囲内であれば、MoおよびWのうちのいずれか一方を含まなくても構わない。なお、(溶接金属中のCu)/{溶接金属中の(Mo+W)}は、1〜5の範囲が好ましく、1〜4の範囲がより好ましい。
1≦{溶接金属中の(Mo+W)}/{母材中の(Mo+W)}≦10 ・・・(5)
を満たす場合には、母材(鋼材)および溶接継手を含む全ての部位における耐食性がさらに向上することを見出した。
前述したように、本発明は、溶接継手の低温靭性を低下させることなく溶接金属の耐食性を母材(鋼材)並みに向上するため、溶接金属中にSnやSbを含有させずに、(溶接金属中のCu)/(母材中のCu)の値を(3)式で規定した適正範囲に制御することがポイントである。しかし、溶接金属の耐食性をさらに安定して向上させるためには、上記{溶接金属中の(Mo+W)}/{母材中の(Mo+W)}の値を1以上とすることがより好ましい。一方、{溶接金属中の(Mo+W)}/{母材中の(Mo+W)}が10を超えると、Mo,Wの必要以上の添加によって、溶接材料(溶接ワイヤ)のコストが上昇するだけでなく、溶接金属の耐食性が母材のそれを大きく上回るため、母材の選択腐食が発生するおそれがある。よって、溶接金属中と母材(鋼材)中のMoおよびWは、(5)式を満たすことが好ましい。
ここで、上記FAB溶接とは、(株)神戸製鋼所の溶接方法に関する登録商標で、ガラステープ、固形フラックス等で構成した裏当て材を鋼板裏面に直接当てて、1パス溶接で裏波ビードを形成する方法をいう。また、上記FCB溶接とは、(株)神戸製鋼所の溶接方法に関する登録商標で、銅板の上に裏当てフラックスを散布して、鋼板裏面に押し当てて、1パス溶接で裏波ビードを形成する方法をいう。また、上記RF法とは、(株)神戸製鋼所の溶接方法に関する登録商標で、溶接熱硬化性樹脂を含んだ裏当てフラックスの下に下敷きフラックスを重ねた冶具枠を鋼板裏面に当て、枠中のフラックスを押し当てて、1パス溶接で裏波ビードを形成する方法をいう。
かくして得られたNo.1〜36の厚鋼板について、磁粉探傷試験で鋼板表面における割れの有無を調査し、割れが検出されなかったものを○、割れが検出されたものを×と判定した。
なお、前述したようにFCB溶接とは、銅板の上に裏当てフラックスを散布して、鋼板裏面に押し当てて、1パス溶接で裏波ビードを形成する方法をいう。また、FAB溶接とは、ガラステープ、固形フラックス等で構成した裏当て材を鋼板裏面に直接当てて、1パス溶接で裏波ビードを形成する方法をいう。
さらに、以下の要領で、上甲板裏を模擬した全面腐食試験と、タンカー底板環境を模擬した局部耐食試験を行った。
(1)タンカー上甲板環境を模擬した全面腐食試験
タンカー上甲板裏面における全面腐食に対する耐食性を評価するため、上記No.1〜36の厚鋼板溶接継手の板厚1/4の位置から、溶接金属が試験片の幅方向と並行かつ中央に位置するよう、幅25mm×長さ60mm×厚さ5mmの矩形の小片を切り出し、その表面を600番手のエメリー紙で研磨した。裏面および端面は腐食しないよう、テープでシールし、図1に示した腐食試験装置を用いて全面腐食試験を行った。
この腐食試験装置は、腐食試験槽2と温度制御プレート3とから構成されており、腐食試験槽2には温度が36℃に保持された水6が注入されており、また、その水6中には、12vol%CO2、5vol%O2、0.01vol%SO2、0.3vol%H2S、残部N2からなる混合ガス(導入ガス4)を導入して腐食試験槽2内を過飽和の水蒸気で充満し、原油タンク上甲板裏の腐食環境を再現したものである。そして、この試験槽の上裏面にセットした腐食試験片1に、ヒーターと冷却装置を内蔵した温度制御プレート3を介して25℃×3時間+50℃×21時間を1サイクルとする温度変化を180日間繰り返して付与し、試験片1の表面に結露水を生じさせて、全面腐食を起こさせるようにしたものである。図1中、5は試験槽からの排出ガスを示す。
上記試験後、各試験片表面の錆を除去し、試験前後の質量変化から、腐食による質量の減を求め、この値から1年当たりの板厚減量(片面の腐食速度)に換算した。その結果、腐食速度が0.08mm/y以下でかつ母材部および溶接部のいずれにも局部腐食が認められない場合を耐全面腐食性が良好(○)、0.08mm/y超、あるいは、母材部か溶接部のいずれか一方にでも局部腐食が目視で認められる場合を耐全面腐食性が不良(×)と評価した。
タンカー油槽部底板における孔食に対する耐食性を評価するため、上記No.1〜36の厚鋼板溶接継手の板厚1/4の位置から、溶接金属が試験片の幅方向と並行かつ中央に位置するよう、幅25mm×長さ60mm×厚さ5mmの矩形の小片を切り出し、その全面を600番手のエメリー紙で研磨した。
次いで、10mass%NaCl水溶液を、濃塩酸を用いてClイオン濃度10mass%、pH0.85に調製した試験溶液を作製し、試験片の上部に開けた3mmφの孔にテグスを通して吊るし、1試験片につき2Lの試験溶液中に168時間浸漬する腐食試験を行った。なお、試験溶液は、予め30℃に加温・保持し、24時間毎に新しい試験溶液と交換した。
上記腐食試験に用いた装置を図2に示す。この腐食試験装置は、腐食試験槽8、恒温槽9の二重型の装置で、腐食試験槽8には上記試験溶液10が入れられ、その中に試験片7がテグス11で吊るされて浸漬されている。試験溶液10の温度は、恒温槽9に入れた水12の温度を調整することで保持している。
上記腐食試験後、試験片表面に生成した錆を除去した後、試験前後の質量差を求め、この差を全表面積で割り戻し、1年当たりの板厚減少量(両面の腐食速度)を求めた。その結果、腐食速度が0.8mm/y以下でかつ母材部および溶接部に局部腐食が目視で認められない場合を耐局部腐食性が良好(○)、腐食速度が0.8mm/y超え1.0mm/y以下で、かつ母材部および溶接部に局部腐食が目視で認められない場合を耐局部腐食性が概ね良好(△)、腐食速度が1.0mm/y超、あるいは、母材部および溶接部のいずれかにでも局部腐食が目視で認められる場合を耐局部腐食性が不良(×)と評価した。
2、8:腐食試験槽
3:温度制御プレート
4:導入ガス
5:排出ガス
6、12:水
9:恒温槽
10:試験液
11:テグス
Claims (6)
- C:0.03〜0.16mass%、
Si:0.05〜1.50mass%、
Mn:0.1〜2.0mass%、
P:0.025mass%以下、
S:0.010mass%以下、
Al:0.005〜0.10mass%、
N:0.008mass%以下、
Cr:0.1mass%超0.5mass%以下、
Cu:0.03〜0.4mass%を含有し、かつ、
W:0.01〜1.0mass%、Mo:0.01〜0.5mass%、Sn:0.001〜0.2mass%およびSb:0.001〜0.4mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有し、
さらに上記成分が、下記(1)式で定義されるX値が0.5以下、下記(2)式で定義されるZ値が0.15以下となるよう含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼材同士を溶接して形成される原油タンクの溶接継手において、
母材中および溶接継手の溶接金属中におけるCu,MoおよびWが、下記(3)式および(4)式を満たして含有することを特徴とする溶接継手。
記
X値=(1−0.8×Cu0.5)×{1−(0.8×W+0.4×Mo)0.3}×{1−(Sn+0.4×Sb)0.3}×{1−(0.05×Cr+0.03×Ni+0.03×Co)0.3}×{1+2×(S/0.01+P/0.025)} ・・・(1)
Z値=(1+10×Sn)×(Cu−0.7×Ni) ・・・(2)
3<(溶接金属中のCu)/(母材中のCu)≦7 ・・・(3)
1≦(溶接金属中のCu)/{溶接金属中の(Mo+W)}≦10 ・・・(4)
ここで、上記式中の元素記号は、各元素の含有量(mass%)を示す。 - 上記鋼材は、上記成分組成に加えてさらに、Ni:0.005〜0.4mass%およびCo:0.01〜0.4mass%のうちから選ばれる1種または2種を含有することを特徴とする請求項1に記載の溶接継手。
- 上記鋼材は、上記成分組成に加えてさらに、Nb:0.001〜0.1mass%、Ti:0.001〜0.1mass%、Zr:0.001〜0.1mass%およびV:0.002〜0.2mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の溶接継手。
- 上記鋼材は、上記成分組成に加えてさらに、Ca:0.0002〜0.01mass%、REM:0.0002〜0.015mass%およびY:0.0001〜0.1mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の溶接継手。
- 上記鋼材は、上記成分組成に加えてさらに、B:0.0002〜0.003mass%を含有することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の溶接継手。
- 請求項1〜5のいずれか1項に記載の溶接継手を有することを特徴とする原油タンク。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103290337A (zh) * | 2013-06-14 | 2013-09-11 | 首钢总公司 | 一种原油油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢 |
JP2013185197A (ja) * | 2012-03-07 | 2013-09-19 | Kobe Steel Ltd | 耐水素吸収性に優れた硫化水素環境用鋼材および鋼構造物 |
KR20220114476A (ko) | 2021-02-08 | 2022-08-17 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 |
KR20220114475A (ko) | 2021-02-08 | 2022-08-17 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106676415B (zh) * | 2015-11-06 | 2019-03-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 含铬氮耐大气腐蚀型钢钢水和耐大气腐蚀型钢及其生产方法 |
JP6536769B1 (ja) * | 2017-11-24 | 2019-07-03 | Jfeスチール株式会社 | 原油タンカー上甲板および底板用耐食鋼材、ならびに、原油タンカー |
KR20220059532A (ko) * | 2019-11-13 | 2022-05-10 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강재 |
CN113549819B (zh) * | 2021-06-29 | 2022-05-17 | 鞍钢股份有限公司 | 一种耐海洋飞溅区腐蚀用高性能钢板及其生产方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005021981A (ja) * | 2003-02-26 | 2005-01-27 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた溶接継手 |
JP2005023421A (ja) * | 2003-02-26 | 2005-01-27 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた溶接継手を有する原油油槽 |
JP2006137963A (ja) * | 2004-11-10 | 2006-06-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 原油タンク用溶接継手及び原油タンク |
WO2007116593A1 (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Jfe Steel Corporation | 原油タンク用耐食鋼材および原油タンク |
JP2009046749A (ja) * | 2007-08-22 | 2009-03-05 | Jfe Steel Kk | 高強度船舶用耐食鋼材およびその製造方法 |
WO2010074307A1 (ja) * | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Jfeスチール株式会社 | 原油タンカー用耐食鋼材 |
JP2010222701A (ja) * | 2009-02-26 | 2010-10-07 | Jfe Steel Corp | 原油タンカー用鋼材 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4267367B2 (ja) * | 2002-06-19 | 2009-05-27 | 新日本製鐵株式会社 | 原油油槽用鋼およびその製造方法、原油油槽およびその防食方法 |
JP2004100023A (ja) * | 2002-09-12 | 2004-04-02 | Nippon Steel Corp | 疲労強度および耐食性に優れた溶接継手及び溶接鋼構造物 |
JP4224347B2 (ja) * | 2003-05-16 | 2009-02-12 | 新日本製鐵株式会社 | 原油油槽用鋼材のサブマージアーク溶接方法 |
JP5239615B2 (ja) * | 2008-08-18 | 2013-07-17 | 新日鐵住金株式会社 | 耐食性と耐延性破壊特性に優れた原油油槽用溶接継手 |
-
2011
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005021981A (ja) * | 2003-02-26 | 2005-01-27 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた溶接継手 |
JP2005023421A (ja) * | 2003-02-26 | 2005-01-27 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた溶接継手を有する原油油槽 |
JP2006137963A (ja) * | 2004-11-10 | 2006-06-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 原油タンク用溶接継手及び原油タンク |
WO2007116593A1 (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Jfe Steel Corporation | 原油タンク用耐食鋼材および原油タンク |
JP2009046749A (ja) * | 2007-08-22 | 2009-03-05 | Jfe Steel Kk | 高強度船舶用耐食鋼材およびその製造方法 |
WO2010074307A1 (ja) * | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Jfeスチール株式会社 | 原油タンカー用耐食鋼材 |
JP2010222701A (ja) * | 2009-02-26 | 2010-10-07 | Jfe Steel Corp | 原油タンカー用鋼材 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013185197A (ja) * | 2012-03-07 | 2013-09-19 | Kobe Steel Ltd | 耐水素吸収性に優れた硫化水素環境用鋼材および鋼構造物 |
CN103290337A (zh) * | 2013-06-14 | 2013-09-11 | 首钢总公司 | 一种原油油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢 |
KR20220114476A (ko) | 2021-02-08 | 2022-08-17 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 |
KR20220114475A (ko) | 2021-02-08 | 2022-08-17 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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