JP2008260099A - 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 工具基体の表面に、硬質被覆層として、少なくとも、一層平均層厚が0.5〜5μmのアルミニウムとクロムの複合酸化物層と、一層平均層厚が0.05〜0.5μmのチタンとクロムの炭酸化物層および/または炭窒酸化物層とが交互に積層された合計平均層厚が2〜15μmの交互積層を形成する。
【選択図】 なし
Description
(a)いずれも化学蒸着形成されたTiの炭化物(以下、TiCで示す)層、窒化物(以下、同じくTiNで示す)層、炭窒化物(以下、TiCNで示す)層、炭酸化物(以下、TiCOで示す)層、および炭窒酸化物(以下、TiCNOで示す)層のうちの1層または2層以上からなり、かつ0.5〜15μmの全体平均層厚を有するTi化合物層からなる下部層、
(b)0.5〜13μmの平均層厚を有し、AlとCrの合量に対するCrの含有割合が、原子比で、0.05〜0.35を満足する化学蒸着形成したAlとCrの複合酸化物(以下、(Al,Cr)2O3で示す)層からなる上部層、
とで構成された硬質被覆層を被覆してなる被覆工具が知られており、この被覆工具を、鋼、ステンレス鋼および鋳鉄のターニングまたはミーリング加工に用いることが知られている。
(a)例えば、上記従来被覆工具の硬質被覆層を構成するAl2O3−Ti系積層のAl2O3層とTiCO層との交互積層は、通常の化学蒸着装置にて、まず、Al2O3層を、
反応ガス組成(容量%):
AlCl3:1〜10%、
CO2:1〜30%、
HCl:1〜30%、
H2S:0.01〜1%、
H2:残り、
反応雰囲気温度:900〜1050℃、
反応雰囲気圧力:6〜25kPa、
の条件で化学蒸着し、その後、TiCO層を、
反応ガス組成(容量%):
TiCl4:0.5〜10%、
CH4:0.5〜5%、
CO:0.5〜10%、
H2:残り、
反応雰囲気温度:900〜1050℃、
反応雰囲気圧力:6〜25kPa、
の条件(以下、通常条件という)で化学蒸着で形成し、その後、さらにAl2O3層とTiCO層とを積み重ねて積層化を続けていくが、
まず、上記Al2O3層の化学蒸着条件にかえて、
反応ガス組成(容量%):
AlCl3: 1.3〜2.2 %、
CrCl3: 0.10〜0.80 %、
CO2: 3〜12 %、
HCl: 1〜5 %、
H2:残り、
反応雰囲気温度: 800〜1050 ℃、
反応雰囲気圧力: 5〜25 kPa、
の条件で蒸着してアルミニウムとクロムの複合酸化物層((Al,Cr)2O3層)を形成し、
さらに、上記TiCO層の化学蒸着条件において、上記反応ガス中にCrCl3を0.02〜1容量%の割合で添加して蒸着を行うと、TiCO層の代わりに、TiとCrの炭酸化物層(以下、「Ti−Cr炭酸化物層」で示す)が蒸着形成され、
この結果形成された(Al,Cr)2O3層には、CrがAlとの合量に占める割合で5〜35原子%含有され、このCrの作用により(Al,Cr)2O3層の高温強度が向上し、また、Ti−Cr炭酸化物層には、CrがTiとの合量に占める割合で1〜10原子%の割合で含有され、このCrの作用によりTi−Cr炭酸化物層の高温強度が一段と向上したものになるので、(Al,Cr)2O3層とTi−Cr炭酸化物層とを交互に積層した硬質被覆層は、切刃部にきわめて大きな衝撃的・機械的負荷が加わる高速断続切削においても、チッピングの発生が防止され、硬質被覆層の耐チッピング性が向上すること。
そして、上記Ti−Cr炭窒酸化物層は、
反応ガス組成(容量%):
TiCl4:0.5〜10%、
N2:5〜30%、
CH4:0.5〜5%、
CO:0.5〜10%、
H2:残り、
反応雰囲気温度:900〜1050℃、
反応雰囲気圧力:6〜25kPa、
というTiCNO層の化学蒸着条件において、上記の反応ガスにCrCl3を0.02〜1容量%の割合で添加することにより蒸着形成することができ、そして、上記蒸着条件によって、CrがTiとの合量に占める割合で1〜10原子%含有されるTi−Cr炭窒酸化物層を形成することができ、そして、この結果形成されたTi−Cr炭窒酸化物層は、前記Ti−Cr炭酸化物層と同様に、すぐれた高温強度を有するため、硬質被覆層の耐チッピング性を向上させること。
以上(a)〜(c)に示される研究結果を得たのである。
「(1) 炭化タングステン基(WC基)超硬合金または炭窒化チタン基(TiCN基)サーメットで構成された工具基体の表面に硬質被覆層が被覆された表面被覆切削工具において、硬質被覆層が、少なくとも、一層平均層厚が0.5〜5μmのアルミニウムとクロムの複合酸化物層((Al,Cr)2O3層)と、一層平均層厚が0.05〜0.5μmのチタンとクロムの炭酸化物層(Ti−Cr炭酸化物層)および/または炭酸窒化物層(Ti−Cr炭窒酸化物層)とが交互に積層された合計平均層厚が2〜15μmの交互積層を備えることを特徴とする、すぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具(被覆工具)。
(2) 上記(1)記載の表面被覆切削工具において、工具基体表面と上記交互積層との間に、2〜15μmの合計平均層厚を有し、かつ、炭化チタン層(TiC層)、窒化チタン層(TiN層)、炭窒化チタン層(TiCN層)のうちから選ばれる1層または2層以上のTi系化合物層からなる下部層を介在させたことを特徴とする、上記(1)記載の表面被覆切削工具(被覆工具)。
(3) 上記(2)記載の表面被覆切削工具において、上記下部層と上記交互積層との間に、0.2〜1μmの合計平均層厚を有し、かつ、炭酸化チタン層(TiCO層)、窒酸化チタン層(TiNO層)および炭窒酸化チタン層(TiCNO層)のうちから選ばれる1層または2層以上の中間層を介在形成したことを特徴とする、上記(2)記載の表面被覆切削工具(被覆工具)。」
に特徴を有するものである。
2〜15μmの合計平均層厚を有し、かつ、TiC層、TiN層、TiCN層のうちから選ばれる1層または2層以上のTi系化合物層からなる下部層は、高い高温硬さを有するので、工具基体表面と(Al,Cr)2O3層とTi−Cr炭酸化物層および/またはTi−Cr炭窒酸化物層からなる交互積層との間に介在させることによって耐摩耗性を向上させることができるが、その合計平均層厚が2μm未満では、耐摩耗性向上効果を期待することはできす、一方、15μmを超えると高速断続切削においてチッピングなどの異常損傷が発生しやすくなることから、その合計平均層厚を2〜15μmとした。
Ti−Cr炭酸化物層および/またはTi−Cr炭窒酸化物層との交互積層構造を構成するアルミニウムとクロムの複合酸化物層((Al,Cr)2O3層)の構成成分であるAl成分は、層の高温硬さおよび耐熱性を向上させ、同Cr成分は、層の高温強度を向上させるが、(Al,Cr)2O3層の一層平均層厚が0.5μm未満では、すぐれた高温硬さ、高温強度、耐熱性を期待できず、一方、層厚が5μmを超えるとチッピングが発生しやすくなることから、(Al,Cr)2O3層の一層平均層厚を0.5〜5μmと定めた。
なお、(Al,Cr)2O3層に含有されるCr成分のAl成分との合量に占める含有割合(=Cr/(Al+Cr)。但し、原子比)が0.05未満では、層の高温強度の向上を期待することはできず、一方、Cr成分の含有割合が0.35を超えた場合には、相対的にAl成分の含有割合が低くなり、層の高温硬さを維持できなくなることから、Al成分との合量に占めるCr成分の含有割合を0.05〜0.35(原子比)の範囲内とすることが望ましい。
Ti−Cr炭酸化物層および/またはTi−Cr炭窒酸化物層は、従来被覆工具の交互積層を構成するTiCO層、TiNO層、TiCNO層に比して、一段と高い高温強度を有するので、硬質被覆層の耐ピッチング性向上に寄与するが、Ti−Cr炭酸化物層、Ti−Cr炭窒酸化物層の一層平均層厚が0.05μm未満では、すぐれた高温特性を発揮することができず、また、0.5μmを超えると、隣接する(Al,Cr)2O3層の相対的な存在割合が低下し、交互積層における(Al,Cr)2O3層が備える十分な高温硬さ、高温強度、耐熱性を発揮することができなくなるので、Ti−Cr炭酸化物層および/またはTi−Cr炭窒酸化物層の一層平均層厚を0.05〜0.5μmとした。
また、蒸着形成されるTi−Cr炭酸化物層あるいはTi−Cr炭窒酸化物層に含有されるCr含有割合がTiとの合量に占める割合(Cr/(Ti+Cr)。但し、原子比)で0.01未満では高温強度向上の効果が見られず、また0.1を超えると、隣接する(Al,Cr)2O3層との密着強度が低下しチッピングなどの異常損傷が発生するようになるため、Ti−Cr炭酸化物層あるいはTi−Cr炭窒酸化物層における、Tiとの合量に占めるCrの含有割合(原子比)は0.01〜0.1とすることが望ましい。
(Al,Cr)2O3層と、Ti−Cr炭酸化物層および/またはTi−Cr炭窒酸化物層との交互積層は、(Al,Cr)2O3層自体がすぐれた高温硬さ、高温強度、耐熱性を具備し、また、Ti−Cr炭酸化物層、Ti−Cr炭窒酸化物層が一段と高い高温強度を有し、さらに、相隣接する層間の密着強度も大であることから、上記(Al,Cr)2O3層とTi−Cr炭酸化物層および/またはTi−Cr炭窒酸化物層との交互積層を備える硬質被覆層はすぐれた耐チッピング性を発揮し、また、(Al,Cr)2O3層、Ti−Cr炭酸化物層、Ti−Cr炭窒酸化物層のいずれもが酸化物であるためすぐれた耐酸化性を有するが、交互積層の合計平均層厚が2μm未満では、所望の性能を得ることができず、また合計平均層厚が15μmを超えると、高速断続切削加工ではチッピング等の異常損傷が起きやすくなるため、上記交互積層の合計平均層厚を2〜15μmとした。
0.2〜1μmの合計平均層厚を有し、TiCO層、TiNO層およびTiCNO層のうちから選ばれる1層または2層以上の中間層を、前記下部層と、(Al,Cr)2O3層とTi−Cr炭酸化物層および/またはTi−Cr炭窒酸化物層からなる交互積層との間に介在させると、前記下部層と前記交互積層間での密着強度がより一段と向上し、硬質被覆層全体としての高温強度をさらに高め、その結果として、硬質被覆層の耐チッピング性をさらに向上させる効果があるが、その合計平均層厚が0.2μm未満では、密着強度向上の効果が見られず、また1μmを超えた場合には、中間層それ自体の高温強度が前記下部層、前記交互積層ほど大きくはないため、中間層部分での異常損傷が起きやすくなることから、中間層の合計平均層厚を0.2〜1μmとした。
なお、表6に示されるように、いくつかの本発明被覆工具については、下部層あるいは中間層を形成しなかった。
なお、例えば、特開平6−8010号公報に示されるような層の強度向上を目的として形成した縦長成長結晶組織を有するTiCN層については、表2、6中では「l−TiCN」として示している。
[切削条件A]
被削材: JIS・S35Cの長さ方向等間隔2本縦溝入り丸棒
切削速度: 450 m/min、
切り込み: 1.5 mm、
送り量: 0.25 mm/rev、
切削時間: 5 分、
の条件での炭素鋼の高速乾式断続切削試験(通常の切削速度は、250m/min)、
[切削条件B]
被削材: JIS・SUS304の長さ方向等間隔2本縦溝入り丸棒
切削速度: 380 m/min、
切り込み: 1.5 mm、
一刃送り量: 0.25 mm/刃、
切削時間: 5 分、
の条件でのステンレス鋼の高速湿式断続切削試験(通常の切削速度は、150m/min)。
[切削条件C]
被削材: JIS・SKD11のブロック材
切削速度: 300 m/min、
切り込み: 1.5 mm、
一刃送り量: 0.12 mm/刃、
切削時間: 8 分、
の条件での工具鋼の高速湿式切削試験(通常の切削速度は、150m/min)、
[切削条件D]
被削材: JIS・FC300のブロック材
切削速度: 500 m/min、
切り込み: 2 mm、
一刃送り量: 0.15 mm/刃、
切削時間: 8 分、
の条件での普通鋳鉄の高速乾式切削試験(通常の切削速度は、250m/min)。
そして、上記の各切削試験における切刃の逃げ面摩耗幅を測定し、この測定結果を表9に示した。
Claims (3)
- 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に硬質被覆層が被覆された表面被覆切削工具において、硬質被覆層として、少なくとも、一層平均層厚が0.5〜5μmのアルミニウムとクロムの複合酸化物層と、一層平均層厚が0.05〜0.5μmのチタンとクロムの炭酸化物層および/または炭窒酸化物層とが交互に積層された合計平均層厚が2〜15μmの交互積層を備えることを特徴とする、すぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具。
- 請求項1記載の表面被覆切削工具において、工具基体表面と上記交互積層との間に、2〜15μmの合計平均層厚を有し、かつ、炭化チタン層、窒化チタン層、炭窒化チタン層のうちから選ばれる1層または2層以上のTi系化合物層からなる下部層を介在させたことを特徴とする、請求項1記載の表面被覆切削工具。
- 請求項2記載の表面被覆切削工具において、上記下部層と上記交互積層との間に、0.2〜1μmの合計平均層厚を有し、かつ、炭酸化チタン層、窒酸化チタン層および炭窒酸化チタン層のうちから選ばれる1層または2層以上の中間層を介在形成したことを特徴とする、請求項2記載の表面被覆切削工具。
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