JP2008222861A - 燃料油基材の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】硫黄分が5〜10質量ppm、芳香族分が10〜21容量%である原料油を、水素の共存下で硫黄収着機能を持った多孔質脱硫剤と接触させることにより、硫黄分が3質量ppm以下、芳香族分が5〜20容量%、芳香族分のうち飽和環を有さない2環以上の縮合多環芳香族炭化水素含有量が0.05容量%以上、及びスチレン類及びジエン類の合計含有量が2.00容量%以下である燃料油基材を得る燃料油基材の製造方法。
【選択図】なし
Description
本出願人は、既に芳香族分を著しく減少させることなく硫黄分を減少する方法を提案している(特許文献3)が、硫黄分の低減による酸化安定性の悪化を考慮したものではなかった。
(1)硫黄分が5〜10質量ppm、芳香族分が10〜21容量%である原料油を、水素の共存下で硫黄収着機能を持った多孔質脱硫剤と接触させることにより、硫黄分が3質量ppm以下、芳香族分が5〜20容量%、芳香族分のうち飽和環を有さない2環以上の縮合多環芳香族炭化水素含有量が0.05容量%以上である燃料油基材を得ることを特徴とする燃料油基材の製造方法。
(2)多孔質脱硫剤との接触前後における飽和環を有さない2環以上の縮合多環芳香族炭化水素含有量の減少率が20%以下、及びスチレン類及びジエン類の合計含有量の増加率が20%以下である(1)記載の燃料油基材の製造方法。
(3)硫黄収着機能を持った多孔質脱硫剤がニッケル及び亜鉛を含有する多孔質脱硫剤である(1)又は(2)記載の燃料油基材の製造方法。
(4)燃料油基材の芳香族分のうち飽和環を有する3環以上の縮合多環芳香族炭化水素含有量が0.10容量%以下である(1)〜(3)のいずれかに記載の燃料油基材の製造方法。
(5)燃料油基材の真発熱量が42,500kJ/kgである(1)〜(4)のいずれかに記載の燃料油基材の製造方法。
これら軽油組成物中に見出される炭素数10以下のスチレン類の具体例としては、スチレン、メチルスチレン、ジメチルスチレン等が挙げられるが、軽油に主に含有されるスチレン類としてはジメチルスチレンである。
本発明で用いる原料油は、硫黄分が5〜10質量ppm、芳香族分が10〜21容量%である。原料油の硫黄分が高すぎると脱硫温度や圧力が高くなり、脱硫後のスチレン類及びジエン類含有量が多くなること、また原料油の硫黄分が低すぎると、既に経ている硫黄分を除去する水素化精製工程で、一般に相当過酷な条件下に行われたことが予測されることから当該原料油にスチレン類及びジエン類含有量が多く存在することが見込まれる。このため、原料油の硫黄分は好ましくは5.2〜9.6質量ppm、さらに好ましくは5.4〜9.2質量ppm、特に好ましくは5.6〜8.8質量ppmである。
また、芳香族分のうち飽和環を有さない2環以上の縮合多環芳香族炭化水素含有量は0.05〜1.00容量%が好ましい。
原料油は、硫黄収着機能を持った多孔質脱硫剤と水素の存在下で接触して硫黄分が3質量ppm以下、芳香族分が5〜20容量%、飽和環を有さない2環以上の縮合多環芳香族炭化水素含有量が0.05容量%以上、及びスチレン類及びジエン類の合計含有量が2.00容量%以下である燃料油基材に転換する。すなわち、本発明において、収着脱硫は、水素の共存下で硫黄収着機能を持った多孔質脱硫剤と原料油とを接触させる方法で行われる。
本発明において用いられる上記硫黄収着機能を持った多孔質脱硫剤とは、有機硫黄化合物を吸着して有機硫黄化合物中の炭素−硫黄結合を開裂して有機硫黄化合物中の硫黄原子を脱硫剤に固定化するとともに、有機硫黄化合物中の硫黄原子以外の炭化水素残基は、開裂によって脱硫剤から脱離させる機能をもった多孔質脱硫剤をいう。この炭化水素残基が脱離する際には、硫黄との結合が開裂した炭素に、系内に存在する水素が付加する。したがって、有機硫黄化合物から硫黄原子が除かれた炭化水素化合物が生成物として得られることになる。ただし、硫黄原子が除かれた炭化水素化合物が、さらに水素化、異性化、分解等の反応を受けた生成物を与えることがあっても構わない。一方、硫黄は脱硫剤に固定化されるため、水素化精製とは異なり、生成物として硫化水素などの硫黄化合物を発生させずに脱硫することができる。
本発明の多孔質脱硫剤の製造方法は特に限定するものではなく、共沈法や含浸法などによって得ることができるが、共沈法によって亜鉛やニッケルなどの金属成分を沈殿させてろ過洗浄し、成形、焼成等の工程を経ることによって多孔質脱硫剤を得ることが特に好ましい。
上記の多孔質脱硫剤を用いる収着脱硫処理は、バッチ式で行っても流通式で行っても特に支障はないが、固定床流通式反応器に充填された硫黄収着機能をもった多孔質脱硫剤に水素と原料油とを連続的に供給して接触させる形式が好ましい。脱硫処理する温度は0〜500℃の範囲から選ぶことができ、好ましくは100〜380℃、さらに好ましくは200〜350℃である。反応温度が100℃未満では、脱硫がほとんど進行しない。逆に反応温度が500℃を超えると、多孔質脱硫剤中の金属成分がシンタリングして、脱硫活性が大きく低下してしまうことがある。
本発明において、原料油を収着脱硫処理して硫黄分3質量ppm以下の脱硫処理油(燃料油基材)を得る。燃料油基材の硫黄分は、ディーゼルエンジン用の燃料油を調製した場合に懸念される排気ガスの浄化触媒活性低下への悪影響や排気ガス循環時の亜硫酸ガスによる材料腐食等を考慮して、2.0質量ppm以下が好ましく、さらに好ましくは1.0質量ppm以下、特に好ましくは0.7質量ppm以下である。
前記スチレン類、ジエン類及び各種の縮合多環芳香族炭化水素の各成分については後述するガスクロマトグラフィーによりその含有量を測定することができる。
前述の方法により得た脱硫処理油(燃料油基材)を使用して軽油組成物(ディーゼルエンジン用燃料油)を製造することができる。品質が満足するものであれば脱硫処理油(燃料油基材)のみで軽油組成物としてもよいし、他の基材、例えば、酸化安定性が良好な灯油留分や、低温流動性を改善する2環及び3環の縮合多環芳香族炭化水素を多く含有する接触改質装置から得られる炭素数11以上の留出油などと適切な割合で混合して製造しても構わない。少なくとも前記脱硫処理油を50容量%以上含有することが好ましく、80容量%以上含有することがより望ましい。
担持法にて調製したCoMo/アルミナ(コバルト含有量3重量%、モリブデン含有量13重量%)とNiMo/アルミナ(ニッケル含有量3重量%、モリブデン含有量12重量%)とを容積比で1:2となるように充填した反応管に、前処理としてジメチルジスルフィド1重量%を含む軽油を300℃、5MPaの水素共存下で通油して硫化処理を行った後、常圧蒸留装置から留出した沸点範囲140〜370℃の直留軽油留分を、反応温度340℃、反応圧力6MPa、水素/オイル比200Nm3/kL、LHSVが0.7h−1の条件下で水素化精製して原料油としての水素化脱硫軽油を調製した。
多孔質脱硫剤としてのニッケル亜鉛複合酸化物を反応管に充填し、これに水素ガスを温度300℃にて6時間流通させ、還元処理を行った。その後、この反応管に上記のようにして調製した原料油(水素化脱硫軽油)と水素を、反応温度300℃、反応圧力1.0MPa、LHSV5.0h−1、水素/油供給比200Nm3/Lの条件下で20時間通油し、収着脱硫して燃料油基材1を得た。
原料油を反応管に、反応温度300℃、反応圧力2.0MPa、LHSV5.0h−1、水素/油供給比200Nm3/Lの条件下で20時間通油した以外は、実施例1と全く同じ方法で収着脱硫して燃料油基材2を得た。
原料油を反応管に、反応温度300℃、反応圧力5.0MPa、LHSV5.0h−1、水素/油供給比200Nm3/Lの条件下で20時間通油した以外は、実施例1と全く同じ方法で収着脱硫して燃料油基材3を得た。
1)密度:JIS K2249「原油及び石油製品密度試験方法」に規定された方法。
2)動粘度(30℃):JIS K2283「原油及び石油製品動粘度試験方法」に規定された方法。
3)色(セーボルト):JIS K2580「原油及び石油製品色試験方法」に規定された方法。
4)硫黄分:JIS K2541−6「硫黄分試験方法(紫外蛍光法)」に規定された方法。
5)セタン指数:JIS K2280「オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」に規定された方法。
6)真発熱量:JIS K2279「発熱量試験方法及び計算による推定方法」に規定された方法。
7)蒸留性状:JIS K2254「蒸留試験方法」に規定された方法。
9)成分(ジエン類、水素化された環を有する、もしくは有さない縮合多環芳香族):2つの極性が異なるガスクロカラムをモジュレータを介して直列に接続したガスクロマトグラフィーを用いて測定した。詳細条件は次の通りである。
GCシステム:一次カラムへの通油後にモジュレータにより物質移動制御を行い、続けて二次カラムへ通油させて極性の違い等により分離を行う。本分析装置システム構成としては、Agilent Technologies社製HP−6890N型FID検出器付きGC、日本電子社製AccuTOF JMS-T100GC飛行時間型質量分析計からなる。
1次カラム: 無極性または微極性カラム(例えば,Supelco社製PTE−5、長さ30m、内径0.25mm、フィルム厚0.25μm)
モジュレータ中空カラム:長さ2m、内径0.1mm
2次カラム: 高極性カラム(例えば,Supelco社製SpelcoWAX10、長さ2m、内径0.25mm、フィルム厚0.25μm)
昇温条件:50℃(5分保持)→280℃(27分保持)昇温速度10℃/分
注入口温度:280°C
注入量:1.0μL
スプリット比:100:1
キャリアガス: He、1.0mL/分
モジュレータ温度:下記のコールド温度、ホット温度を繰り返す。
ホットジェットガス温度:150℃(5分保持)→320℃(33分保持)昇温速度10℃/分
コールドジェットガス温度:約−140℃
モジュレータ頻度:6秒間で0.3秒間ホット温度、その後5.7秒間コールド温度
インターフェイス中空カラム:長さ0.5m、内径0.25mm
FIDガス条件:水素(45mL/分)、空気(450mL/分)、メークアップヘリウム(25mL/分、一定)
BDF混合軽油(バイオディーゼル燃料混合軽油)に適用される品質確保法の酸化安定性試験方法に準じ、各燃料油基材300mLをそれぞれ耐圧容器に入れ、酸素を3L/hで吹き込みながら、115℃の恒温槽で16時間保持して強制的に軽油を劣化させる酸化処理の加速試験を行った後、劣化した燃料油基材の入った各耐圧容器を恒温槽から取り出し、室温にまで降温した後、全酸価を下記の方法によって測定した。劣化した各燃料油基材の全酸価を、原料油の酸化劣化処理品の全酸価を基準にした酸化処理後の全酸価増加率として表1に示す。
11)全酸価:JIS K2276「航空燃料油試験方法」に規定された方法で、試料1g中に含まれる全酸性成分を中和するのに要する水酸化カリウムのミリグラム数。
族が増加し、飽和環を有する3環以上の縮合多環芳香族の残存もしくは生成を抑えていることから、酸化処理後の全酸価増加率が原料油を基準として−33%と非常に小さく、酸化安定性が良好となっていることが分かる。また、実施例2は飽和環を有さない2環以上の縮合多環芳香族は原料油と同量であり、飽和環を有する3環以上の縮合多環芳香族の残存もしくは生成を抑えていることがわかる。比較例1はジエン類を減少し、スチレン類の生成を抑えているが、飽和環を有さない2環以上の縮合多環芳香族が減少し、飽和環を有する3環以上の縮合多環芳香族が残存もしくは生成しており、酸化処理後の全酸価増加率が190%と非常に大きく、酸化安定性が顕著に悪化している。
Claims (5)
- 硫黄分が5〜10質量ppm、芳香族分が10〜21容量%である原料油を、水素の存在下に硫黄収着機能を持った多孔質脱硫剤と接触させることにより、硫黄分が3質量ppm以下、芳香族分が5〜20容量%、飽和環を有さない2環以上の縮合多環芳香族炭化水素含有量が0.05容量%以上、及びスチレン類及びジエン類の合計含有量が2.00容量%以下である燃料油基材を得ることを特徴とする燃料油基材の製造方法。
- 多孔質脱硫剤との接触前後における飽和環を有さない2環以上の縮合多環芳香族炭化水素含有量の減少率が20%以下であり、及びスチレン類及びジエン類の合計含有量の増加率が20%以下である請求項1に記載の燃料油基材の製造方法。
- 硫黄収着機能を持った多孔質脱硫剤がニッケル及び亜鉛を含有する多孔質脱硫剤である請求項1又は2に記載の燃料油基材の製造方法。
- 燃料油基材の芳香族分のうち飽和環を有する3環以上の縮合多環芳香族炭化水素含有量が0.10容量%以下である請求項1〜3のいずれかに記載の燃料油基材の製造方法。
- 燃料油基材の真発熱量が42,500kJ/kg以上である請求項1〜4のいずれかに記載の燃料油基材の製造方法。
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