JP2004250795A

JP2004250795A - 弾性長繊維不織布及びこれを用いた繊維製品

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Publication number: JP2004250795A
Application number: JP2003025845A
Authority: JP
Inventors: Yoshimi Tsujiyama; 義実辻山; Naonobu Minamizawa; 尚伸南澤; Junji Iwata; 淳治岩田; Koichi Hatada; 浩一畑田
Original assignee: Chisso Polypro Fiber Co Ltd; Chisso Corp
Current assignee: JNC Corp; JNC Fibers Corp
Priority date: 2002-02-20
Filing date: 2003-02-03
Publication date: 2004-09-09
Anticipated expiration: 2023-02-03
Also published as: US7462573B2; US20030162458A1; JP4155042B2

Abstract

【課題】優れた弾性、適度な伸長時応力、優れたアンチブロッキング性、優れた柔軟性の有る風合を有し、繊維製品としての用途に最適な弾性長繊維不織布及びこれを用いた繊維製品を提供する。
【解決手段】少なくとも非エラストマー樹脂とエラストマー樹脂で構成された複合長繊維からなる不織布であって、複合長繊維が螺旋構造と表面凹凸構造とを有し、複合長繊維の非エラストマー樹脂／エラストマー樹脂の容積比率（％）が３０／７０〜５／９５の範囲であり、複合長繊維の繊度が５ｄｔｅｘ以下である弾性長繊維不織布、及びこれを用いた繊維製品。
【選択図】図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、弾性長繊維不織布及びこれを用いた繊維製品に関する。詳しくは優れた弾性、適度な伸長時応力、優れたアンチブロッキング性、優れた風合を有し、繊維製品としての用途に最適な弾性長繊維不織布及びこれを用いた繊維製品に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、弾性不織布は各種用途に用いられ、その用途が拡大している。特に、身体へのフィット性を向上させる目的で、例えば使い捨ておむつ、衣類、キャップ、包帯、テープ等に使用されている。それらに要求される性能は、優れた弾性、適度なフィット感（適度な伸長時応力）、優れたアンチブロッキング性、優れた風合である。例えば、ポリウレタンエラストマー樹脂のみで作られた弾性不織布は、弾性に優れる不織布であるが、弾性不織布を引っ張った時の不織布応力が強く、かつ使用時の締め付けも強いため、適度なフィット性が得られない。
【０００３】
ポリスチレンエラストマーであるスチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）のみで作られた弾性不織布は、リサイクル可能で、燃焼時の有害ガスが発生しない弾性不織布として知られているが、樹脂自体の粘着性のためアンチブロッキング性と風合が不満足である。また、ＳＥＢＳにポリプロピレンを混合した樹脂で作られたメルトブロー不織布も提案されたが、アンチブロッキング性、風合及び弾性が満足するレベルではなかった。
【０００４】
嵩高で風合いの良好な弾性不織布として、熱可塑性エラストマーと該熱可塑性エラストマーより３０℃以上低い融点を有する低融点接着性ノンエラストマーとからなる熱接着性複合短繊維の不織布が提案されている。しかし、この短繊維不織布は、粘着性の強い熱可塑性エラストマーが繊維表面の大部分を占めるため、風合とアンチブロッキング性が十分ではない。更に、夏場に温調装置のない倉庫内や輸送トラック内等でベールを多段に積載した場合、繊維間に膠着が発生しやすくなり、該不織布を繰り出し操作する際の繰り出し操作性が悪くなるという問題も発生する（例えば、特許文献１参照）。エラストマー材料と非エラストマー材料とからなり一部に捲縮を有する繊維からなるメルトブロー不織布が提案されている（例えば、特許文献２参照）。また、エラストマー材料と線状低密度ポリエチレンを含む非エラストマー材料とからなり、延伸によって表面に凹凸が形成された繊維からなる不織布が提案されている（例えば、特許文献３参照）。しかし、これらの不織布の風合やアンチブロッキング性は更に改良が必要である。
【０００５】
【特許文献１】
特開平９−３１７５１号公報
【特許文献２】
特表平６−５１１０４７号公報
【特許文献３】
特表２００２−５２２６５３公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、優れた弾性、適度な伸長時応力、優れたアンチブロッキング性、優れた柔軟性の有る風合を有し、繊維製品としての用途に最適な弾性長繊維不織布及びこれを用いた繊維製品を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、少なくとも非エラストマー樹脂とエラストマー樹脂で構成された複合長繊維からなる不織布であって、複合長繊維が螺旋構造と表面凹凸構造とを有し、複合長繊維の非エラストマー樹脂／エラストマー樹脂の容積比率（％）が３０／７０〜５／９５の範囲であり、複合長繊維の繊度が５ｄｔｅｘ以下である弾性長繊維不織布、及びこれを用いた繊維製品が本発明の課題を解決できることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成した。
【０００８】
本発明は以下によって構成される。
（１）少なくとも非エラストマー樹脂とエラストマー樹脂で構成された複合長繊維からなる不織布であって、複合長繊維が螺旋構造と表面凹凸構造とを有し、複合長繊維の非エラストマー樹脂／エラストマー樹脂の容積比率（％）が３０／７０〜５／９５の範囲であり、複合長繊維の繊度が５ｄｔｅｘ以下であることを特徴とする弾性長繊維不織布。
【０００９】
（２）不織布の破断強度Ｓ_Ｂ（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）と５０％伸長時の強度Ｓ_５０（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）の比Ｓ_Ｂ／Ｓ_５０が４．５以上、かつ５０％伸長時の伸長回復率が５０％以上であることを特徴とする前記（１）項記載の弾性長繊維不織布。
【００１０】
（３）複合長繊維の複合形状が、サイドバイサイド形状または偏心鞘芯形状を有することを特徴とする前記（１）または（２）項記載の弾性長繊維不織布。
【００１１】
（４）複合長繊維の螺旋構造と表面凹凸構造が不織布の延伸によって形成されることを特徴とする前記（１）〜（３）項のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
【００１２】
（５）エラストマー樹脂が、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）またはスチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）を５０重量％以上含有するポリマーブレンド物であり、かつ非エラストマー樹脂がポリプロピレン及びプロピレン共重合体から選ばれた少なくとも１種であることを特徴とする前記（１）〜（４）項のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
【００１３】
（６）不織布の剛軟度が２０ｍｍ以下であることを特徴とする前記（１）〜（５）項のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
【００１４】
（７）不織布の１００％伸長時の強度（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）が２Ｎ以下であることを特徴とする前記（１）〜（６）項のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
【００１５】
（８）弾性長繊維不織布がメルトブロー法によって作られたことを特徴とする前記（１）〜（７）項のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
【００１６】
（９）前記（１）〜（８）項のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布に、前記弾性長繊維不織布以外のフィルム、不織布、ウェブ、織物、編み物、及び繊維束から選ばれた少なくとも１種を積層してなる積層化不織布。
【００１７】
（１０）前記（１）〜（８）項のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布または前記（９）項記載の積層化不織布を用いた繊維製品。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下本発明を詳細に説明する。
本発明の弾性長繊維不織布は、少なくとも非エラストマー樹脂とエラストマー樹脂で構成された複合長繊維からなる不織布であって、複合長繊維が螺旋構造と表面凹凸構造とを有し、複合長繊維の非エラストマー樹脂／エラストマー樹脂の容積比率（％）が３０／７０〜５／９５の範囲であり、複合長繊維の繊度が５ｄｔｅｘ以下である。複合長繊維の螺旋構造と表面凹凸構造とによって、本発明の弾性長繊維不織布は、優れた弾性や適度な伸長時応力と、優れたアンチブロッキング性とを併せ持つことができる。螺旋構造のみでは優れた弾性や適度な伸長時応力は期待できても、アンチブロッキング性が万全とは言えない。また、表面凹凸構造のみでは、アンチブロッキング性は十分でも、優れた弾性や適度な伸長時応力は期待できない。
【００１９】
尚、本発明において不織布の風合が優れるとは、ドレープ性が良好（剛軟度の数値値が小さい）で、不織布を掴んだ時の柔らかさが良好であり、不織布表面が産毛のように柔らかで平滑な触感を有することをいう。
【００２０】
エラストマー樹脂は、長繊維不織布の弾性を良好にする成分である。
本発明においてエラストマー樹脂とは、常温（１０〜４０℃）では分子中のソフトセグメントにより加硫ゴムと同様な弾性体の性質を示し、高温では分子中のハードセグメントの溶融によって通常の熱可塑性樹脂と同様に既存の繊維成形機を使って成形可能な樹脂を意味する。具体的には、該樹脂によって成形されたフィルムが常温（１０〜４０℃）において２５％以上伸長可能で、２５％伸長時の伸長回復率が２０％以上である樹脂を意味する。エラストマー樹脂としては、ポリスチレンエラストマー、ポリオレフィンエラストマー、ポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマー、ポリウレタンエラストマーが挙げられる。中でも、リサイクル可能の点からポリスチレンエラストマー、ポリオレフィンエラストマー、ポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマーが好ましい。
【００２１】
本発明に用いられるポリスチレンエラストマーは、芳香族ビニル化合物と、その他のコモノマーとの共重合体からなる。前記コモノマーとしては、芳香族ビニル化合物と共重合が可能なモノマーを使用でき、ブタジエン、イソプレン、クロロプレン等のジエン化合物、エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセン等のオレフィン、（メタ）アクリル酸または（メタ）アクリル酸とメタノール、エタノール、ブタノール、ヘキサノール等のアルコールとのエステルが例示できる。
【００２２】
本発明に用いられるポリスチレンエラストマーとしては、主として芳香族ビニル化合物から構成される重合体ブロック（ａ）を少なくとも１個、主として共役ジエン化合物から構成される重合体ブロック（ｂ）を少なくとも１個有し、かつ共役ジエン部分の二重結合が水素により８０％以上飽和されたスチレンブロック共重合体、または芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物とのランダム共重合体からなり、前記ランダム共重合体を構成する共役ジエン部分の二重結合が水素により８０％以上飽和された水添スチレン−ジエン共重合体から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。尚、主としてとは、重合体ブロックを構成する化合物が、重合体ブロックの少なくとも５０重量％を占めることを示す。
【００２３】
前記スチレンブロック共重合体を構成する芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン等が例示でき、特にスチレンが好ましい。これら芳香族ビニル化合物は、単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、前記スチレンブロック共重合体を構成する共役ジエン化合物としては、１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン等が例示でき、特にブタジエン及びイソプレンが好ましい。これらは、単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、前記スチレンブロック共重合体は、化合物の安定性、紡糸性等を考慮すると共役ジエン部分の二重結合の８０％以上が水素添加されていることが好ましい。具体的には、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン−エチレン−ブチレン−オレフィン結晶ブロック共重合体（ＳＥＢＣ）等のブロック共重合体が挙げられる。より具体的には、クレイトンポリマージャパン（株）製「ＫＲＡＴＯＮＧ」、クラレ（株）製「ＳＥＰＴＯＮ」、旭化成（株）製「タフテック」、ＪＳＲ（株）製「ＪＳＲＤＹＮＡＲＯＮ」（「」内は、いずれも商品名）等が挙げられる。
【００２４】
本発明に用いられる水添スチレン−ジエン共重合体を構成する共役ジエンモノマーとしては、例えば１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、２，２−ジメチルブタジエン、３−エチルブタジエン等が挙げられる。好ましくは１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエンであり、更に好ましくは１，３−ブタジエンである。また、本発明に用いられる水添スチレン−ジエン共重合体を構成する芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−エチルスチレン、ビニルナフタレン等が挙げられる。好ましくはスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−エチルスチレンであり、更に好ましくはスチレンである。
水添スチレン−ジエン共重合体は、少なくとも１種の共役ジエンと３〜５０重量％の芳香族ビニル化合物との共重合体であって、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ＝重量平均分子量／数平均分子量）が１０以下であり、かつ前記共重合体を構成するジエン部のビニル結合含有率が１０〜９０重量％である共重合体のオレフィン性不飽和結合の少なくとも８０％を水素添加した共重合体である。より具体的には、ＪＳＲ（株）製「ＪＳＲＤＹＮＡＲＯＮ」（「」内は、商品名）等が挙げられる。
【００２５】
本発明に用いられるポリオレフィンエラストマーとしては、オレフィンモノマーから構成され、モノマーがランダムに配列したランダム共重合体や、ハードセグメントとソフトセグメントとからなるブロック共重合体が例示される。
【００２６】
ポリオレフィンエラストマーのランダム共重合体としては、具体的には主に水添ジエン共重合体から構成されるものが挙げられる。水添ジエン共重合体としては、１，４−結合を多く含む共役ジエンを主体とする重合体ブロック（ｃ）と、１，２−結合及び３，４−結合を多く含む共役ジエンを主体とする重合体ブロック（ｄ）とからなり、共役ジエンの二重結合が飽和された水添ジエン共重合体が好ましい。尚、ここでいう１，４−結合を多く含む共役ジエンとは、１，２−結合含量と３，４−結合含量と比較して、１，４結合含量が最も多い共役ジエンである。また、１，２−結合及び３，４−結合を多く含む共役ジエンとは、１，４−結合含量と比較して、１，２−結合含量及び３，４−結合含量が多い共役ジエンである。尚、共役ジエンを主体とするとは、各重合体ブロック中で共役ジエンの含量が最も多いことを示している。
【００２７】
前記水添ジエン共重合体を構成する重合体ブロック（ｃ）中の１，４−結合含量は、７０重量％以上であることが好ましく、８０重量％以上であることがより好ましい。また、水添ジエン共重合体を構成する重合体ブロック（ｃ）の含量は、１〜９９重量％であることが好ましく、５〜６５重量％であることがより好ましく、５〜５０重量％であることが最も好ましい。また、水添ジエン共重合体を構成する重合体ブロック（ｄ）中の１，２−結合含量及び３，４−結合含量は、２５重量％を超えていることが好ましく、３０重量％以上であることがより好ましい。また、前記水添ジエン共重合体中の重合体ブロック（ｄ）の含量は、９９〜１重量％であることが好ましく、９５〜３５重量％であることがより好ましく、５０〜９５重量％であることが最も好ましい。
【００２８】
尚、本発明に用いられる水添ジエン共重合体の共役ジエンとしては、１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、２−メチル−１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、４，５−ジエチル−１，３−オクタジエン、３−ブチル−１，３−オクタジエン、クロロプレン等が例示できるが、工業的に利用でき、また物性の優れた水添ジエン共重合体を得るためには、共役ジエンとして、１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエンを用いることが好ましい。また、水添ジエン共重合体が、重合体ブロック（ｃ）として、１，２−結合含量が２５重量％以下であるポリブタジエンと、共役ジエンを主体とする重合体であって、水添ジエン共重合体を構成する共役ジエン部分の１，２−結合含量及び３，４−結合含量が５０重量％以上である重合体ブロック（ｄ）とからなるブロック共重合体であり、例えば、（ｃ）−（ｄ）ブロック共重合体、（ｃ）−（ｄ）−（ｃ）ブロック共重合体、及び前記ブロック共重合体単位がカップリング剤残基を介して延長または分岐されたブロック共重合体からなる群から選ばれる少なくとも１種のブロック共重合体に水素添加を行い、共役ジエン部分の二重結合が７０％以上飽和された、数平均分子量が４００００〜７０００００である水添ジエン共重合体である。中でも、ＣＥＢＣと呼ばれるオレフィン結晶−エチレン−ブチレン−オレフィン結晶ブロック共重合体を用いて製造した繊維は、弾性に優れるため特に好ましい。ＣＥＢＣとしては、具体的には、ＪＳＲ（株）製「ＪＳＲＤＹＮＡＲＯＮ」（「」内は、商品名）等が挙げられる。また、前記オレフィン結晶−エチレン−ブチレン−オレフィン結晶ブロック共重合体はフェノキシイミン錯体触媒によって得られたものであっても構わない。
【００２９】
また、本発明では、水添ジエン共重合体の重合体ブロック（ｄ）が、共役ジエン化合物を７０重量％以上含有する芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物との共重合体であって、共役ジエン化合物部分のビニル結合含量が２５〜７０重量％であり、ブロック構造が（ｃ）−（ｄ−ｃ）ｎ、または（ｃ−ｄ）ｍ（ただし、ｎは１以上、ｍは２以上の整数である）で表される直鎖または分岐状のブロック共重合体である水添ジエン共重合体も好ましく利用できる。尚、前記芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｔ−ブチルスチレン、ジビニルベンゼン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−ｐ−アミノエチルスチレン、Ｎ，Ｎ−ジエチル−ｐ−アミノエチルスチレン、ビニルピリジン等が挙げられ、特に、スチレン、α−メチルスチレンが好ましい。
【００３０】
本発明に用いられるポリオレフィンエラストマーのランダム共重合体とは、２重結合を持つ炭化水素で、Ｃ_ＮＨ_２ _Ｎ（Ｎは２以上の整数）で示されるエチレン、プロピレン、ブテン等のモノマーと、これら以外の少なくとも１種の他のモノマーとの共重合体であり、特にモノマーがランダムに配列したランダム共重合体である。前記ポリオレフィンエラストマーのランダム共重合体は、密度が０．８５０〜０．９２０ｇ／ｃｍ^３であることが好ましい。密度は、弾性に影響を及ぼし、密度が０．９２０ｇ／ｃｍ^３を大きく超えると、得られる繊維の弾性は極端に低下し、尚かつ応力も極端に高くなる。
【００３１】
前記ポリオレフィンエラストマーのランダム共重合体は、繊維加工した後の風合と弾性の点から、エチレンと炭素数３〜１０のα−オレフィンとの共重合体またはプロピレンと炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体であることが好ましい。更に、エチレンと炭素数３〜１０のα−オレフィンとからなる共重合体が好ましく、例えばプロピレン、１−ブテン、３−メチル−１−ブテン、４−メチル−１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン等との共重合体が挙げられる。前記α−オレフィンの中では、特に１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテンが好ましい。これらのα−オレフィンは、１種単独または２種以上を組合せて用いることができる。これらを組み合わせたエチレン−オクテン共重合体、エチレン−ブテン共重合体等のエチレン−α−オレフィン共重合体が好ましい。また本発明に用いられるエチレンと炭素数３〜１０のα−オレフィンとの共重合体またはプロピレンと炭素数４〜１０のα−オレフィンとの共重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、曳糸性の点から１．５〜４であることが好ましい。具体的には、デュポンダウエラストマージャパン（株）製「エンゲージ」、三井化学（株）製「タフマー」（「」内はいずれも商品名））等が挙げられる。また本発明で用いられるオレフィン共重合体はメタロセン触媒によって製造された共重合体であってもよい。尚、α−オレフィンに架橋用ジエンモノマーを加えた三元共重合体も含まれ、具体的には、エチレン−プロピレン−ジエンゴム、エチレン−ブテン−ジエンゴムが例示できる。
【００３２】
また、この他に、エラストメリックポリプロピレン、プロピレン−エチレンブロック共重合体がポリオレフィンエラストマーとして好ましく用いることができる。エラストメリックポリプロピレンは、重合体鎖が結晶性のアイソタクチックポリプロピレンまたはシンジオタクチックポリプロピレンと、非晶性のアタクチックポリプロピレンとから構成されるステレオブロック構造をとり、アイソタクチックポリプロピレンまたはシンジオタクチックポリプロピレンをハードセグメントとし、アタクチックポリプロピレンをソフトセグメントとした共重合体である。尚、本発明では、例えば米国特許第４３３５２２５号明細書、同第４５２２９８２号明細書、同第５１８８７６８号明細書に記載されているエラストメリックポリプロピレンが使用できる。
【００３３】
前記のプロピレン−エチレンブロック共重合体とは、ポリプロピレンとポリ（エチレン−ｃｏ−プロピレン）とがブレンドの状態で存在しているのではなく、国際公開番号ＷＯ００／２３４８９に示されるような、ポリプロピレンセグメントとポリ（エチレン−ｃｏ−プロピレン）とが化学的に結合した真のブロック共重合体（ブロック共重合体）である。前記特許に例示されたプロピレン−エチレンブロック共重合体は、重量平均分子量（Ｍｗ）が１０万以上であり、ポリ（エチレン−ｃｏ−プロピレン）セグメント含有量が５〜１００重量％未満であり、かつ全エチレン含有量が２〜９５重量％である。
【００３４】
本発明に用いられるポリエステルエラストマーとしては、熱可塑性ポリエステルをハードセグメントとし、ポリ（アルキレンオキシド）グリコールをソフトセグメントとしたポリエーテルエステルブロック共重合体が挙げられる。具体的には、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボン酸、ジフェニル−４，４−ジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、３−スルホイソフタル酸ナトリウム等の芳香族ジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸、コハク酸、シュウ酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカンジ酸、ダイマー酸等の脂肪族ジカルボン酸、及びこれらのエステル形成性誘導体等から選ばれた少なくとも１種のジカルボン酸と、１，４−ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコール等の脂肪族ジオールや、１，１−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、トリシクロデカンジメタノール等の脂環族ジオールや、及びこれらのエステル形成性誘導体等から選ばれた少なくとも１種のジオール成分、及び平均分子量が約４００〜５０００程度のポリエチレングリコール、ポリ（１，２−プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（１，３−プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、エチレンオキシドとプロピレンオキシドとの共重合体、エチレンオキシドとテトラヒドロフランとの共重合体等から選ばれた少なくとも１種のポリ（アルキレンオキシド）グリコールから構成される三元共重合体である。
【００３５】
本発明に用いられるポリアミドエラストマーとしては、ナイロンをハードセグメントとし、ポリエステルまたはポリオールをソフトセグメントとした共重合体が挙げられる。具体的にはナイロン１２−ポリテトラメチレングリコールブロック共重合体等が例示できる。
【００３６】
本発明に用いられるポリウレタンエラストマーとしては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下に、数平均分子量１０００〜６０００の末端に水酸基を有するポリエーテル及び／またはポリエステルと、有機ジイソシアネートを主成分とするポリイソシアネ−トとを反応させた両末端がイソシアネート基であるプレポリマーに、ジアミンを主成分とするポリアミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマーが代表例として例示される。
【００３７】
次に、本発明において用いられる非エラストマー樹脂は長繊維不織布の風合いとアンチブロッキング性を良好にする成分である。本発明において非エラストマー樹脂とは、アンチブロッキング性と風合を良好にする成分であれば良く、具体的には樹脂によって成形されたフィルムの２５％伸長時の伸長回復率が２０％未満、好ましくは１５％未満である樹脂を示す。
【００３８】
本発明において用いられる非エラストマー樹脂は、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィンが挙げられ、ポリオレフィンがその風合と滑り性、更にはコストと成形性から好ましい。ポリオレフィンの中でも、ポリプロピレン、ポリエチレンが特に好ましい。
【００３９】
本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維は、エラストマー樹脂がスチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）またはスチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）を５０重量％以上含有するポリマーブレンド物であり、非エラストマー樹脂がポリプロピレン及びプロピレン共重合体から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。この組合せによって、弾性長繊維不織布は優れた弾性、適度な伸長時応力、優れたアンチブロッキング性、及び優れた風合を示す。
【００４０】
本発明の弾性長繊維不織布を構成する繊維は、長繊維である。具体的には、繊維長３００ｍｍを超える繊維が好ましい。
【００４１】
本発明の弾性長繊維不織布を製造する方法として、例えば熱可塑性樹脂を紡糸し、延伸、開繊、捕集及び絡合を行って不織布を形成する方法（例えばスパンボンド法）、熱可塑性樹脂を高温高圧空気と共に噴射し開繊配列して不織布を製造する方法（例えばメルトブロー法）、熱可塑性樹脂の長繊維束を延伸し、捲縮付与後に開繊及び拡幅を行って不織布を製造する方法（例えばトウ開繊法）等が挙げられる。中でも、生産性、製造コスト、生産の容易性、風合の点からスパンボンド法とメルトブロー法が好ましく、繊度の小さい繊維が得られやすいメルトブロー法が特に好ましい。尚、不織布には必要に応じて界面活性剤等を用いて表面処理を施すことができる。
【００４２】
本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維は、非エラストマー樹脂／エラストマー樹脂の容積比率（％）が３０／７０〜５／９５、好ましくは２５／７５〜５／９５の範囲である。非エラストマー樹脂の容積比率がこの範囲より多いと複合長繊維の弾性が不十分であり、少ないとアンチブロッキング性が不十分である。非エラストマー樹脂の容積比率が３０容積％を遥かに超えると弾性が低下し、エラストマー樹脂が９５容積％を遥かに超えると粘着性が強くなり、アンチブロッキング性と風合が悪くなる。容積比率が上記の範囲であれば弾性長繊維不織布の生産安定性もよい。
【００４３】
また、本発明において用いられる複合長繊維の繊度は５ｄｔｅｘ以下、好ましくは０．００６〜２．５ｄｔｅｘである。繊度が５ｄｔｅｘを超えると、柔軟性が低下するため、弾性長繊維不織布の優れた風合が損なわれる恐れがある。
【００４４】
本発明で用いられるエラストマー樹脂及び非エラストマー樹脂には、本発明の効果を阻害しない範囲で各種安定剤、紫外線吸収剤、増粘分岐剤、艶消剤、着色剤、ゴム等の柔軟性付与剤、その他各種の改良剤等も必要に応じて配合されていてもよい。具体例としては、非エラストマー樹脂に対する酸化チタンの配合が挙げられる。
【００４５】
本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維の構成成分は、少なくともエラストマー樹脂と非エラストマー樹脂の２成分以上であれば良く、３成分、４成分、またはそれ以上でも構わないが、紡糸用ノズル構造の容易性、製造コストまた生産性の点から２成分で十分である。
本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維の複合形状は、繊維の延伸により螺旋構造と表面凹凸構造を形成しやすいため、サイドバイサイド形状または偏心鞘芯形状を有することが好ましい。
【００４６】
本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維の断面形状は丸断面、または紡糸性を損なわない範囲で異型断面、中空断面であっても良い。
【００４７】
本発明の弾性長繊維不織布は、不織布の破断強度Ｓ_Ｂ（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）と５０％伸長時の強度Ｓ_５０（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）の比Ｓ_Ｂ／Ｓ_５０が好ましくは４．５以上、より好ましくは４．５〜２１であり、かつ５０％伸長時の伸長回復率が好ましくは７５％以上、より好ましくは８０％以上、更に好ましくは９０％以上である。不織布の破断強度とは、不織布を段階的に伸長し破断した時の強度を示す。５０％伸長時の強度とは、測定機のチャック間距離を１００％とし、１５０％まで不織布を伸長させた時の強度を示し、例えば不織布チャック間距離が１００ｍｍであるならば、不織布を更に５０ｍｍ伸長させた時の強度である。５０％伸長時の強度が高いと、例えば使い捨てパンツタイプオムツのウエスト部分に使用した場合、締め付け力が強くなりかぶれの原因となる。破断強度が弱いと、例えば使い捨てパンツタイプオムツのウエスト部分に使用した場合、履かせる時点で破断しやすく使用し難い。従って、不織布の破断強度Ｓ_Ｂ（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）と５０％伸長時の強度Ｓ_５０（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）の比Ｓ_Ｂ／Ｓ_５０が４．５以上であることが好ましい。比Ｓ_Ｂ／Ｓ_５０が４．５以上であると、破断強度と５０％伸長時の強度のバランスがよく、不織布を製品にした時に満足できる。また、５０％伸長時の伸長回復率が７５％以上であれば不織布の弾性が十分である。
【００４８】
本発明の弾性長繊維不織布は、１００％伸長時の強度（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）が２Ｎ以下であることが好ましく、０．５〜２Ｎであることが更に好ましい。１００％伸長時の強度が２Ｎ以下であれば、例えば使い捨てパンツタイプオムツのウエスト部分に使用した場合、締め付け過ぎてかぶれの原因となることがない。
【００４９】
本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維は、繊維の延伸により形成される螺旋構造と表面凹凸構造とを有する。
螺旋構造を有する複合長繊維からなる長繊維不織布は、螺旋構造を有しない複合長繊維からなる長繊維不織布に比べ不織布の密度が低くなり嵩高性が良好となり、風合も良好となる。また、嵩高になることにより保温性も良好となる。また、螺旋構造を有する長繊維不織布は、螺旋構造を有しない長繊維不織布に比べ繊維結合点間距離での実質的な繊維長が長くなるため、長繊維不織布の初期段階の伸長時（１２０％伸長程度まで）において、螺旋構造によりソフトな弾性を発現し、より良好な締め付け力を発揮できる。また、螺旋構造を有する長繊維不織布は、不織布表面接触面積の減少により後述するアンチブロッキング性も良好となる。
【００５０】
本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維の外周には、非エラストマー樹脂からなる表面凹凸構造が形成される。繊維の表面凹凸構造は、不織布の密度を低下させ、不織布をより嵩高にする。また、表面凹凸構造により繊維間の空気保持率が多くなり、不織布の保温性が良好になる。更に、表面凹凸構造によって、より柔軟な風合が得られる。また、表面凹凸構造部分では非エラストマー樹脂が薄く伸ばされてエラストマー樹脂の伸びを阻害しないため、エラストマー樹脂が伸びやすく不織布の弾性がより良好となる。また、外周に表面凹凸構造を有する複合長繊維からなる不織布は、繊維表面接触面積の減少により後述するアンチブロッキング性も良好となる。
【００５１】
本発明の弾性長繊維不織布は、それを構成する複合長繊維の螺旋構造と表面凹凸構造の相乗効果により、更に風合、弾性、及びアンチブロッキング性が良好となる。螺旋構造に加えて表面凹凸構造が形成されることにより、繊維表面におけるミクロレベルの風合い、弾性、アンチブロッキング性が良好となる。
本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維における螺旋構造と表面凹凸構造を有する長繊維の含有率（本数の割合）は、５％以上が好ましく、１０％以上がより好ましく、１５％以上が更に好ましい。
【００５２】
複合長繊維の螺旋構造と表面凹凸構造は、複合長繊維を延伸して形成することができる。延伸温度は、複合長繊維を構成するエラストマー樹脂と非エラストマー樹脂の融点または軟化点以下の温度が好ましく、常温がより好ましい。また、延伸倍率は、複合長繊維が破断しない範囲で、かつ非エラストマー樹脂の降伏点伸びを超えるように選択することが好ましい。複合長繊維の延伸の時期は、弾性長繊維不織布の製造方法に応じて選択され、メルトブロー法の場合は不織布にした後で行われる。
【００５３】
本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維の螺旋構造と表面凹凸構造の例を図１〜図５に示す。図１は、複合長繊維の中に螺旋構造と表面凹凸構造とが存在する状態を示す電子顕微鏡写真である。図３及び図４は、図１の表面凹凸構造部分を拡大した電子顕微鏡写真である。図２は、複合長繊維の中に螺旋構造と表面凹凸構造とが存在する状態を示す図１とは異なる例の電子顕微鏡写真である。図５は、図２の表面凹凸構造部分を拡大した電子顕微鏡写真である。図６及び図７は、本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維の断面の電子顕微鏡写真である。
【００５４】
本発明においては、複合長繊維の表面の少なくとも一部には、非エラストマー樹脂が配置されている。エラストマー樹脂は、それ自体に粘着性が有り得られる不織布の風合とアンチブロッキング性が悪くなる場合があるが、非エラストマー樹脂は、一般にエラストマー樹脂に比べ粘着性が無く風合が良好である。従って、非エラストマー樹脂が繊維表面にある事により得られる不織布の風合が良好となり、アンチブロッキング性も良好となる。非エラストマー樹脂周囲長率（繊維断面（繊維を長軸に対し垂直に切断した断面）の外周長さに占める非エラストマー樹脂の露出長さの％）は、好ましくは、１〜１００％、更に好ましくは表面周囲長の５〜９５％、最も好ましくは、表面周囲長の１０〜８０％である。
【００５５】
本発明の弾性長繊維不織布は、柔軟性を示す剛軟度〔ＪＩＳＬ１０９６６．１９．１Ａ法（４５°カンチレバー法）に基づいて測定した〕が好ましくは３０ｍｍ以下、より好ましくは２５ｍｍ以下、更に好ましくは２０ｍｍ以下である。
通常、剛軟度は不織布の目付が大きくなると数値が大きくなり、柔軟性が低下する。目付が５０ｇ／ｍ^２以上の不織布では３０ｍｍ以下の剛軟度は実現し難いが、本発明の弾性長繊維不織布では、目付が大きくなっても剛軟度が小さく、柔軟で風合の良好な不織布が得られる。
【００５６】
アンチブロッキング性は、弾性長繊維不織布同士の剥離強度で判断し、剥離強度が１Ｎ（２５ｍｍ幅あたり）以下が好ましく、更に好ましくは０．５Ｎ（２５ｍｍ幅あたり）以下である。アンチブロッキング性が悪いと、例えば夏場に温調装置のない倉庫内や輸送トラック内等でベール（不織布を梱包したもの）を多段に積載した場合、繊維間に膠着が発生しやすくなり、該不織布を繰り出し操作する際の繰り出し操作性が悪くなるという問題も発生する。
【００５７】
本発明の弾性長繊維不織布には、該弾性長繊維不織布以外のフィルム、不織布、ウェブ、織物、編み物、及び繊維束から選ばれる少なくとも１種を積層させ、積層化不織布とすることもできる。積層させる材料は弾性長繊維不織布の伸長を阻害しないものが好ましく、具体的には該弾性不織布と積層させた複合化弾性不織布が２０％以上伸長可能な材料が好ましい。例えば、ポリスチレンエラストマー、ポリオレフィンエラストマー、ポリエステルエラストマー、ポリウレタンエラストマー等の熱可塑性エラストマー樹脂を用いて、メルトブロー法により不織布化、ネット化、フィルム化したもの等が挙げられる。また、ポリスチレンエラストマー、ポリオレフィンエラストマー、ポリエステルエラストマー、ポリウレタンエラストマー等の熱可塑性エラストマー樹脂を用い繊維化した後に編み物及び織物としたものも挙げられる。また、エラストマー素材ではなく捲縮等により構造的弾性をもたせたウェブ、不織布，織物，及び編み物も挙げられる。更に、カード法またはエアーレイド法によって得られたウェブをウォータージェット法、ポイントボンド法、またはスルーエアー法で積層させたものも挙げられるがこれらに限定されるものではない。
【００５８】
また、本発明の弾性長繊維不織布同士を積層化してもよく、弾性の異なる本発明の弾性長繊維不織布同士を弾性に等方性または弾性に異方性をもたせる様に積層させる事により、不織布強度、弾性、及び風合いの調節が可能な積層化不織布が製造できる。
【００５９】
本発明の弾性長繊維不織布をメルトブロー法によって製造する方法の例を下記に示す。
非エラストマー樹脂とエラストマー樹脂をそれぞれの押出機のホッパーへ投入して、溶融混練する。前記樹脂をサイドバイサイド型ノズルより押し出した後に高速の加熱気体流と接触させて微細繊維とし、この微細繊維を多孔質支持体に捕集して不織布化する。得られた不織布に、１０〜４０℃で機械方向（ＭＤ）及び／または交差機械方向（ＣＤ）に１．２倍から破断しない程度の延伸、好ましくは１．５〜３．５倍の延伸、より好ましくは２．０〜３．２倍の延伸を施し緩和させた後、巻取機によって巻き取ることによって特に延伸処理を施した方向に弾性が優れた長繊維不織布を得ることができる。
【００６０】
長繊維不織布を構成する複合長繊維の螺旋構造と表面凹凸構造は不織布の延伸工程におけるエラストマー樹脂と非エラストマー樹脂の収縮差により形成される。
不織布の延伸倍率を上記の範囲にすると、非エラストマー樹脂は塑性変形を起こすだけで延伸前状態への回復性は無いが、エラストマー樹脂は弾性によって延伸前形状へ回復力があるために非エラストマー樹脂成分に歪が発生し、繊維に螺旋構造と表面凹凸構造が形成される。また、前記不織布延伸工程における延伸方向は、機械方向，機械垂直方向，斜め方向等方向は特に限定はされないが、延伸方向の選択によって弾性優勢方向を決めることができる。
本発明の弾性長繊維不織布は、上記の螺旋構造と表面凹凸構造によって、従来にない好ましい風合を実現し、特に、吸収性物品、絆創膏、パップ材、マスク等の直接皮膚に触れる用途で消費者ニーズを満たすことができる。
【００６１】
本発明の弾性長繊維不織布の目付は、特に限定するものではないが、５〜３００ｇ／ｍ^２、好ましくは１０〜２００ｇ／ｍ^２、更に好ましくは３０〜１００ｇ／ｍ^２である。
また、目的に応じてポイントボンド加工、ソニックボンド加工、ウォータージェット加工、ニードルパンチ加工、またはスルーエアー加工のいずれか一つ以上の加工を行っても構わない。特に、ポイントボンド加工した不織布は、不織布応力が向上し、毛羽立ちも無くなり好ましい態様である。ポイントボンド面積率は、特に限定するものではないが、２〜３０％が好ましく、２〜２５％が更に好ましく、５〜２０％が特に好ましい。
【００６２】
本発明の弾性長繊維不織布または積層化不織布を用いた繊維製品としては、例えば使い捨てオムツ用伸縮性部材、オムツ用伸縮性部材、生理用品用伸縮性部材、オムツカバー用伸縮性部材等の衛生材料の伸縮性部材、伸縮性テープ、絆創膏、衣服用伸縮性部材、衣料用芯地、衣料用絶縁材や保温材、防護服、帽子、マスク、手袋、サポーター、伸縮性包帯、湿布材の基布、プラスター材の基布、スベリ止め基布、振動吸収材、指サック、クリーンルーム用エアフィルター、血液フィルター、油水分離フィルター等の各種フィルター、エレクトレット加工をほどこしたエレクトレットフィルター、セパレーター、断熱材、コーヒーバッグ、食品包装材料、自動車用天井表皮材、防音材、基材、クッション材、スピーカー防塵材、エア・クリーナー材、インシュレーター表皮、バッキング材、接着不織布シート、ドアトリム等の各種自動車用部材、複写機のクリーニング材等の各種クリーニング材、カーペットの表材・裏材、農業捲布、木材ドレーン材、スポーツシューズ表皮等の靴用部材、カバン用部材、工業用シール材、ワイピング材、シーツ等を挙げることができるがこれらに限定されるものではない。
【００６３】
【実施例】
以下、本発明を実施例及び比較例によって具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。尚、実施例及び比較例で用いられた試験方法は下記の通りである。
【００６４】
（ａ）伸長回復率
幅２．５ｃｍ、長さ２０ｃｍの試験片を、長さ方向が弾性優勢方向（機械方向または交差機械方向）となるようにして作製した。引張試験機オートグラフＡＧ−Ｇ（（株）島津製作所）を用い、チャック間を１００ｍｍに設定し試験片を固定した。引張速度３００ｍｍ／分で５０％まで伸長させた後、同じ速度で戻し、弾性長繊維不織布に掛かる応力負荷を０とした。その直後、再び同じ速度で５０％まで伸長させ、応力負荷が再び始まる時の伸びた長さをＬｍｍとした。伸長回復率は下記式にしたがって求めた。
５０％伸長時の伸長回復率（％）＝｛（５０−Ｌ）／５０｝×１００
【００６５】
（ｂ）破断強度
幅２．５ｃｍ、長さ２０ｃｍの試験片を長さ方向が弾性優勢方向（機械方向または交差機械方向）となるようにして作製した。引張試験機オートグラフＡＧ−Ｇ（（株）島津製作所）を用い、チャック間を１０ｃｍに設定し試験片を固定した。引張速度３００ｍｍ／分で不織布が破断するまで伸長させた時の強力を目付１００ｇ／ｍ^２換算した値を破断強度とした。
【００６６】
（ｃ）５０％伸長時強度
幅２．５ｃｍ、長さ２０ｃｍの試験片を長さ方向が弾性優勢方向（機械方向または交差機械方向）となるようにして作製した。引張試験機オートグラフＡＧ−Ｇ（（株）島津製作所）を用い、チャック間を１０ｃｍに設定し試験片を固定した。引張速度３００ｍｍ／分で５０％伸長まで伸長させた時の強力を目付１００ｇ／ｍ^２換算した値を５０％伸長時強度とした。
【００６７】
（ｄ）１００％伸長時強度
幅２．５ｃｍ、長さ２０ｃｍの試験片を長さ方向が弾性優勢方向（機械方向または交差機械方向）となるようにして作製した。引張試験機オートグラフＡＧ−Ｇ（（株）島津製作所）を用い、チャック間を１０ｃｍに設定し試験片を固定した。引張速度３００ｍｍ／分で１００％伸長まで伸長させた時の強力を目付１００ｇ／ｍ^２換算した値を１００％伸長時強度とした。
【００６８】
（ｅ）風合
縦１０ｃｍ、横１０ｃｍの正方形の不織布を用意した。１０人のパネラーがこの不織布に触り、各人が持ち点１０点で風合を評価し、１０人の合計点数を風合の評価点とした。点数が高いほど風合が優れる。
尚、不織布の風合が優れるとは、ドレープ性が良好で、不織布を掴んだ時の柔らかさが良好であり、不織布表面が産毛のように柔らかで平滑な触感を有することを意味する。
【００６９】
（ｆ）剥離強度
縦１０ｃｍ、横１０ｃｍの正方形の試験片を２枚用意した。前記試験片を重ね合わせた上に縦１０ｃｍ、横１０ｃｍのアルミ板を載せ、更にその上に重りを載せ合計５ｋｇとなる様に重りを調整し、５０℃のオーブン中に２４時間放置した。
取り出した試験片を幅２５ｍｍに切り、幅２５ｍｍあたりの剥離強度を引張試験機オートグラフＡＧ−Ｇ（（株）島津製作所）にて測定し（Ｎ＝５）剥離強度の数値とした。剥離強度が小さいほどアンチブロッキング性が良好である。
【００７０】
（ｇ）繊維の繊度
弾性長繊維不織布の任意５ヶ所から縦１０ｍｍ、横１０ｍｍの正方形の不織布片（合計５枚）を切り取り、走査型電子顕微鏡（日本電子工業（株）製）にて表面を観察した。１枚の不織布片から２０本の繊維径を測定しこれを５枚の不織布片にて測定し、合計１００本の繊維径の平均値を算出した。算出した平均繊維径を繊維の密度より繊度へ換算した。
【００７１】
（ｈ）非エラストマー樹脂周囲長率
弾性長繊維不織布を構成する長繊維の長さ方向に対して垂直に切断し、断面を走査型電子顕微鏡（日本電子工業（株）製）にて観察し、繊維全体の周囲長と非エラストマー成分の周囲長を画像解析装置にて実際に測定した。非エラストマー樹脂露出長さ／繊維断面外周長さの百分率％にて求めた。数値は５本の繊維の平均値である。
【００７２】
（ｉ）螺旋構造の有無
弾性長繊維不織布の表面を走査型電子顕微鏡（日本電子工業（株）製）にて観察した。長繊維が５０本以上観察できる倍率に調整し（１ｄｔｅｘの場合１５０倍の倍率）合計１００本の繊維を観察した。螺旋構造を有する繊維の本数が全体の５％以上であるものを螺旋構造が有りと判断した。
【００７３】
（ｊ）繊維の表面凹凸構造の有無
弾性長繊維不織布の表面を走査型電子顕微鏡（日本電子工業（株）製）にて観察した。長繊維が５０本以上観察できる倍率に調整し（１ｄｔｅｘの場合１５０倍の倍率）合計１００本の繊維を観察した。表面凹凸構造を有する繊維の本数が全体の５％以上であるものを表面凹凸構造が有りと判断した。
【００７４】
（ｋ）剛軟度
幅２．５ｃｍ、長さ２０ｃｍの試験片を、長さ方向が弾性優勢方向（機械方向または交差機械方向）となるようにして作製した。前記試験片をＪＩＳＬ１０９６６．１９．１Ａ法（４５°カンチレバー法）に基づいて測定した。
【００７５】
本発明において使用した材料の略号と内容は以下の通りである。
非エラストマー樹脂（成分（Ａ））
Ａ−１：ポリプロピレン、チッソポリプロＣＳ３３００（商品名、チッソ（株）製）。
Ａ−２：プロピレン−エチレン−ブテン共重合体（エチレン＝４重量％、ブテン＝２．６５重量％）、チッソポリプロＣＳ３６５０（商品名、チッソ（株）製）。
Ａ−３：ポリエチレン、ＫＥＩＹＯポリエチＳ６９００（商品名、チッソ（株）製）。
Ａ−４：ポリエチレンテレフタレート。Ｋ１０１（商品名、カネボウ（株）製）。
Ａ−５：ナイロン６、ＵＢＥＮＹＬＯＮ１０１１ＦＢ（商品名、宇部興産（株）製）。
Ａ−６：テレフタル酸とイソフタル酸とを６０／４０（モル％）で混合した酸成分と、エチレングリコールとジエチレングリコールとを８５／１５（モル％）で混合したジオール成分との共重合ポリエステル。このポリマーの融点は明確でなかったが、１１０℃付近から軟化して流動を始めたので、１１０℃をもって軟化点（融点）とした。
【００７６】
エラストマー樹脂（成分（Ｂ））
Ｂ−１：スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体、ＫＲＡＴＯＮＧ１６５７（商品名、クレイトンポリマージャパン（株）製）。
Ｂ−２：オレフィン結晶−エチレン−ブチレン−オレフィン結晶ブロック共重合体、ＤＹＮＡＲＯＮ６２００Ｐ（商品名、ＪＳＲ（株）製）。
Ｂ−３：水添スチレンジエン共重合体、ＤＹＮＡＲＯＮ２３２４Ｐ（商品名、ＪＳＲ（株）製）。
Ｂ−４：エチレン−オクテン共重合体、エンゲージ８２００（商品名、デュポンダウエラストマージャパン（株）製）。
Ｂ−５：Ｂ−１＝５０重量％とＢ−４＝５０重量％の混合品。
Ｂ−６：熱可塑性ポリウレタンポリマー（原料ソフトセグメント成分がブタンジオール、ヘキサンジオール及びアジピン酸からなる分子量２０００のジオールと、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤ１）と、
１，４−ブタンジオールとの３成分をバットキュアー方式で重合して得られた、ショアーＡ硬度９０の熱可塑性ポリウレタンポリマーを原料とした。尚、このポリマーにはフェノール系酸化酸化防止剤とベンゾトリアゾール系耐光剤がそれぞれ０．２重量％含まれている。また、このポリマーをフローテスターを使用して１９０℃で測定した溶融粘度は１２０００ポイズであった）。
Ｂ−７：熱可塑性ポリエステルエラストマー、ハイトレル５５５７Ｍ（商品名、東レ・デュポン（株）製）。
Ｂ−８：熱可塑性ポリアミドエラストマー、ＰＥＢＡＸ２５３３ＳＮＯ１（商品名、アトフィナ・ジャパン（株）製）。
Ｂ−９：テレフタル酸とブチレングリコールとポリテトラメチレングリコール（分子量２０００）との共重合ポリエステル。ポリブチレンテレフタレートセグメント：３８重量％、ポリテトラメチレングリコールセグメント：６２重量％のブロック共重合ポリエーテルエステルエラストマーを得、常法に従ってチップ化した。この熱可塑性エラストマーの融点は１９０℃であった。
【００７７】
実施例１
非エラストマー樹脂としてＡ−１、エラストマー樹脂としてＢ−１を弾性長繊維不織布の原料樹脂として用いた。スクリュー（３０ｍｍ径）、加熱体、及びギアポンプを有する２機の押出機、サイドバイサイド形状の紡糸口金（孔径０．３ｍｍ、孔数５０１ホール、有効幅５００ｍｍ）、圧縮空気発生装置及び空気加熱機、ポリエステル製ネットを備えた捕集コンベアー、及び巻取機からなる装置を用いてメルトブロー不織布の製造を行った。それぞれの押出機に非エラストマー樹脂とエラストマー樹脂をそれぞれ投入し、加熱体により非エラストマー樹脂を２７０℃、エラストマー樹脂を２３０℃でそれぞれの原料樹脂を加熱溶融させ、ギアポンプを非エラストマー樹脂／エラストマー樹脂の構成比率（以下、容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ）と記載する）が２０容積％／８０容積％となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり０．１２ｇ／分の紡糸速度で溶融された原料樹脂を吐出させ、吐出した繊維に９８ｋＰａ（ゲ−ジ圧）の圧縮空気を４００℃に加熱した気流の空気でポリエステル製ネットの速度が１．３ｍ／分で走行している捕集コンベアー上に吹き付けた。捕集コンベアーとしては、紡糸口金から２５ｃｍの距離に設置した。吹き付けた空気は捕集コンベアーの裏側に設けた吸引装置で除去した。捕集コンベアーにて搬送された不織布を巻取機にてロール状に巻取り、目付８０ｇ／ｍ^２の弾性長繊維不織布（延伸前）を得た。更に前記弾性長繊維不織布を機械方向と交差機械方向それぞれに３倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表１に示した。長繊維は螺旋構造と表面凹凸構造を有し、不織布は優れた弾性、応力、アンチブロッキング性、及び風合を有していた。
【００７８】
また、実施例１で得られた弾性長繊維不織布をパンツ型使い捨ておむつのプロクター・アンド・ギャンブル・ファー・イースト・インク社製ＰＡＭＰＥＲＳすくすくパンツＬサイズのウエスト部分両脇にあるネット状弾性素材を剥ぎ取り、得られた弾性不織布を貼り付けたパンツ型使い捨てオムツを５枚用意し、５人の幼児に使用したが全員が過度の締付けによるかぶれ及び締め付け跡が残らなかった。また、締め付け不足による使い捨てオムツのズレや脱げも起こらず、***物の漏れも無かった。
【００７９】
また、立体捲縮ポリオレフィンステープルファイバーからなる目付１００ｇ／ｍ^２の伸縮性不織布を用意し、実施例１の弾性長繊維不織布と積層してウォータージェットを用いて交絡させ、積層化不織布を作製した。できた積層化不織布をサポーターとして使用した。前記サポーターを５枚作製し、５人のモニターの膝に２４時間巻いていたが、全員過度の締付けによるかぶれ及び締め付け跡が残らなかった。また締め付け不足によるサポーターのズレや脱げも無かった。
【００８０】
また、実施例１で得られた弾性長繊維不織布に止血剤を塗布した布（絆創膏用）を貼り付けた絆創膏を１０枚用意し、１０人のモニターの人差し指に２４時間巻いていたが全員過度の締付けによるかぶれ及び締め付け跡が残らなかった。また締め付け不足による絆創膏のズレや剥げも無かった。
【００８１】
また、実施例１で得られた弾性長繊維不織布に鎮痛剤を塗布したパップ材を１０枚用意し、１０人のモニターの膝に２４時間貼っていたが全員過度の締付けによるかぶれ及び締め付け跡が残らなかった。また締め付け不足によるパップ材のズレや剥げも無かった。
【００８２】
実施例２、３、４
実施例１と同様の原料樹脂を用い、容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ））が、実施例２では５容積％／９５容積％、実施例３では１０容積％／９０容積％、実施例４では３０容積％／７０容積％、となるようにギアポンプを設定し、その他は実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布を製造した。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、機械方向と交差機械方向それぞれに２．８倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表１に示した。長繊維は螺旋構造と表面凹凸構造を有し、不織布は優れた弾性、応力、アンチブロッキング性、及び風合を有していた。
【００８３】
実施例５
実施例１と同様の原料樹脂を用い、偏心鞘芯形状の紡糸口金を用い、ギアポンプを容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ））が２０容積％／８０容積％となるように設定し、その他は実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布を製造した。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、機械方向と交差機械方向それぞれに３．１倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表１に示した。長繊維は螺旋構造と表面凹凸構造を有し、不織布は優れた弾性、応力、アンチブロッキング性、及び風合を有していた。
【００８４】
実施例６
非エラストマー樹脂としてＡ−１、エラストマー樹脂としてＢ−１を弾性長繊維不織布の原料樹脂として用いた。スクリュー（４０ｍｍ径）、加熱体、及びギアポンプを有する２機の押出機、サイドバイサイド形状の紡糸口金（孔径０．４ｍｍ、１２０孔）、エアーサッカー、帯電法開繊機、ポリエステル製ネットを備えた捕集コンベアー、ポイントボンド加工機及び巻取機からなる装置を用いてスパンボンド不織布の製造を行った。それぞれの押出機に非エラストマー樹脂とエラストマー樹脂をそれぞれ投入し、加熱体により非エラストマー樹脂を２７０℃、エラストマー樹脂を２３０℃で原料樹脂を加熱溶融させ、ギアポンプを容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ））が２０容積％／８０容積％となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり０．５７ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させ、吐出した繊維をエアーサッカーに導入し直後に帯電法開繊機によって開繊させ捕集コンベアー上に捕集した。エアーサッカーの空気圧は、捕集時３．３ｄｔｅｘになるように調整した。捕集コンベアー上のウェブを上下ロール温度９０℃に加熱したポイントボンド加工機（圧着面積率１５％）に投入し、加工後の不織布を巻取機にてロール状に巻取り、目付５０ｇ／ｍ^２の弾性長繊維不織布を得た。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、実施例２と同様に機械方向と交差機械方向それぞれに２．２倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表１に示した。長繊維は螺旋構造と表面凹凸構造を有し、不織布は優れた弾性、応力、アンチブロッキング性、及び風合を有していた。
【００８５】
実施例７〜１７
非エラストマー樹脂としてＡ−１〜Ａ−５、エラストマー樹脂としてＢ−１〜Ｂ−８を表２に示す組み合わせにて弾性長繊維不織布の原料樹脂として用いた。上記原料樹脂を用いて、押出機の温度を仕様樹脂に応じて後記のように設定した以外は、実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布（延伸前）を製造した。それぞれの樹脂の加熱温度は、Ａ−１：２７０℃、Ａ−２：２７０℃、Ａ−３：２２０℃、Ａ−４：３００℃、Ａ−５：２９０℃、Ｂ−１：２２０℃、Ｂ−２：２２０℃、Ｂ−３：２２０℃、Ｂ−４：２２０℃、Ｂ−５：２２０℃Ｂ−６：２７０℃、Ｂ−７：２７０℃、Ｂ−８：２７０℃とした。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、機械方向と交差機械方向それぞれに２．７倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表２に示した。長繊維は螺旋構造と表面凹凸構造を有し、不織布は優れた弾性、応力、アンチブロッキング性、及び風合を有していた。
【００８６】
比較例１
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ））が５０容積％／５０容積％となるように設定し、実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布を製造した。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、機械方向と交差機械方向それぞれに３．０倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の物性測定結果を表３に示した。長繊維は螺旋構造も表面凹凸構造も有せず、不織布は弾性と風合が不十分であった。
【００８７】
比較例２
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ））が４０容積％／６０容積％となるように設定し、実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布を製造した。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、機械方向と交差機械方向それぞれに２．５倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表３に示した。長繊維は螺旋構造を有していたが表面凹凸構造を有せず、不織布は弾性と風合が不十分であった。
【００８８】
比較例３
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ））が５０容積％／５０容積％となるように設定し、実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布を製造した。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、機械方向と交差機械方向それぞれに１．２倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表３に示した。長繊維は螺旋構造を有していたが表面凹凸構造を有せず、不織布は弾性と風合が不十分であった。
【００８９】
比較例４
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ））が６０容積％／４０容積％となるように設定し、実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布を製造した。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、機械方向と交差機械方向それぞれに２．１倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表３に示した。長繊維は螺旋構造も表面凹凸構造も有せず、不織布は５０％伸長回復率が１０％と低くて弾性が不十分であり、風合も不十分であった。
【００９０】
比較例５
実施例１と同様の原料樹脂を用い、ギアポンプを容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ））が２容積％／９８容積％となるように設定し、実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布を製造した。しかし、非エラストマー樹脂が２容積％と極端に少ないために不織布幅方向に分配斑が発生し、安定的に不織布が製造できなかった。
【００９１】
比較例６
原料樹脂に非エラストマー樹脂Ａ−１のみを用い、実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布を製造した。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、機械方向と交差機械方向それぞれに２３℃にて延伸を実施しようとしたが、得られた不織布には伸長性がなく延伸できなかった。得られた弾性長繊維不織布の試験結果を表３に示した。長繊維は螺旋構造も表面凹凸構造も有せず、不織布はエラストマー樹脂を使用しないため５０％伸長回復率が０％（５０％伸長以前にて破断してしまう）で弾性が不十分であった。
【００９２】
比較例７
原料樹脂にエラストマー樹脂Ｂ−１のみを用い、実施例１と同様の製造装置と加工条件により弾性長繊維不織布を製造した。しかし、９８ｋＰａ（ゲージ圧）の圧縮空気に設定すると繊維にショットが発生し不織布が製造できず、６９ｋＰａ（ゲージ圧）の圧縮空気の設定にて紡糸した。得られた弾性長繊維不織布（延伸前）を用い、実施例２と同様に機械方向と交差機械方向それぞれに２．８倍の延伸を２３℃にて施し、緩和させ巻取機にて巻き取った。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表３に示した。長繊維は螺旋構造も表面凹凸構造も有せず、不織布は非エラストマー樹脂成分を使用しないためアンチブロッキング性と風合が不十分であった。
【００９３】
比較例８
捕集時の繊度が５．２ｄｔｅｘになるように、エアーサッカーの空気圧を調整した他は実施例６と同様にして、弾性長繊維不織布を製造した。得られた弾性長繊維不織布（延伸後）の試験結果を表１に示した。長繊維は螺旋構造を有していたが表面凹凸構造を有せず、不織布は弾性は良好であったが風合が不十分であった。
【００９４】
比較例９
非エラストマー樹脂としてＡ−６、エラストマー樹脂としてＢ−９を弾性長繊維不織布の原料樹脂として用いた。スクリュー（４０ｍｍ径）、加熱体、及びギアポンプを有する２機の押出機、同心鞘芯タイプ紡糸口金（孔径０．６ｍｍ、孔数６０ホール）及び冷却装置を備えた紡糸機と、引取ロール（ゴデーロール）及び巻取機からなる引取装置を用いて溶融紡糸を行った。尚、引取ロールと巻取機の間には油剤付着のためのキスロールを設置した。紡糸機にそれぞれの原料樹脂を投入し、加熱体により非エラストマー樹脂を２７０℃、エラストマー樹脂を２７０℃でそれぞれの原料樹脂を加熱溶融させ、ギアポンプを容積比率（成分（Ａ）／成分（Ｂ））が２０容積％／８０容積％となるように設定し、紡糸口金から単孔当たり５ｇ／分の紡糸速度で溶融原料樹脂を吐出させ、吐出した繊維に冷却装置で約１５℃の冷却風をあて、単糸同士が融着しないようにキスロールにより油剤を付着させ、紡糸後の繊度が１７ｄｔｅｘとなるような速度で巻取った。
【００９５】
更に得られた未延伸の弾性繊維を３段ロール延伸機により２３℃で２．５倍の延伸を行い、押込型クリンパーにて機械捲縮をかけ、７０℃で弛緩熱処理を行った後に油剤を塗布し６４ｍｍにカットした６．６ｄｔｅｘの複合短繊維を得た。これをカード機に投入しウェブとし、ニードルパンチによって弱い繊維交絡処理を行った後、１７０℃で５分間熱処理を行い、熱接着された目付２００ｇ／ｍ^２の短繊維不織布を得た。この不織布を２３℃で機械方向に３倍延伸した。得られた不織布の試験結果を表３に示した。また、短繊維不織布の繊維表面に非エラストマー樹脂が紡錘状を形成していることが走査型電子顕微鏡によって観察された。不織布は５０％、伸長回復率が４７％と低くて弾性が不十分であり、アンチブロッキング性と風合も不十分であった。
【００９６】
【表１】

【００９７】
【表２】

【００９８】
【表３】

【００９９】
【発明の効果】
本発明の弾性長繊維不織布及びそれを用いた積層化不織布は、弾性長繊維不織布を構成する長繊維の螺旋構造及び表面凹凸構造によって従来の弾性不織布では得られないような優れた弾性と適度な応力及び優れたアンチブロッキング性と風合いを有し、繊維製品としての用途に最適である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の弾性長繊維不織布を構成する螺旋構造と表面凹凸構造とを有する複合長繊維の１例の電子顕微鏡写真。
【図２】本発明の弾性長繊維不織布を構成する螺旋構造と表面凹凸構造とを有する複合長繊維の他の例の電子顕微鏡写真。
【図３】本発明の弾性長繊維不織布を構成する長繊維の表面凹凸構造の１例を拡大した電子顕微鏡写真。
【図４】本発明の弾性長繊維不織布を構成する長繊維の表面凹凸構造の他の例を拡大した電子顕微鏡写真。
【図５】本発明の弾性長繊維不織布を構成する長繊維の表面凹凸構造の他の例を拡大した電子顕微鏡写真。
【図６】本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維の断面の１例の電子顕微鏡写真。
【図７】本発明の弾性長繊維不織布を構成する複合長繊維の断面の他の例の電子顕微鏡写真。

Claims

少なくとも非エラストマー樹脂とエラストマー樹脂で構成された複合長繊維からなる不織布であって、複合長繊維が螺旋構造と表面凹凸構造とを有し、複合長繊維の非エラストマー樹脂／エラストマー樹脂の容積比率（％）が３０／７０〜５／９５の範囲であり、複合長繊維の繊度が５ｄｔｅｘ以下であることを特徴とする弾性長繊維不織布。
不織布の破断強度Ｓ_Ｂ（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）と５０％伸長時の強度Ｓ_５０（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）の比Ｓ_Ｂ／Ｓ_５０が４．５以上、かつ５０％伸長時の伸長回復率が５０％以上であることを特徴とする請求項１記載の弾性長繊維不織布。
複合長繊維の複合形状が、サイドバイサイド形状または偏心鞘芯形状を有することを特徴とする請求項１または２記載の弾性長繊維不織布。
複合長繊維の螺旋構造と表面凹凸構造が、不織布の延伸によって形成されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
エラストマー樹脂が、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）またはスチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）を５０重量％以上含有するポリマーブレンド物であり、かつ非エラストマー樹脂がポリプロピレン及びプロピレン共重合体から選ばれた少なくとも１種であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
不織布の剛軟度が２０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
不織布の１００％伸長時の強度（２５ｍｍ幅、目付１００ｇ／ｍ^２換算）が２Ｎ以下であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
弾性長繊維不織布がメルトブロー法によって作られたことを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布。
請求項１〜８のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布に、前記弾性長繊維不織布以外のフィルム、不織布、ウェブ、織物、編み物、及び繊維束から選ばれた少なくとも１種を積層してなる積層化不織布。
請求項１〜８のいずれか１項記載の弾性長繊維不織布または請求項９記載の積層化不織布を用いた繊維製品。