FI78929C - Foerfarande foer framstaellning av staoltraod och -staenger av mycket hoeg haollfasthet och mycket hoeg taenjbarhet. - Google Patents
Foerfarande foer framstaellning av staoltraod och -staenger av mycket hoeg haollfasthet och mycket hoeg taenjbarhet. Download PDFInfo
- Publication number
- FI78929C FI78929C FI842931A FI842931A FI78929C FI 78929 C FI78929 C FI 78929C FI 842931 A FI842931 A FI 842931A FI 842931 A FI842931 A FI 842931A FI 78929 C FI78929 C FI 78929C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- composition
- steel
- ferrite
- volume
- weight
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
1 78929
Prosessi erittäin lujan, erittäin venyvän teräslangan ja -tankojen valmistamiseksi Tämä keksintö kohdistuu prosessiin erittäin lujan, 5 erittäin venyvien, vähähiilisten teräslankojen, ja -tankojen valmistamiseksi vetämällä kylmänä kaksifaasiterästä.
Tässä käsite "kaksifaasiteräkset" tarkoittaa luokkaa teräksiä, joita käsitellään jatkuvalla lämpökäsittelyllä, päästöllä kammiouunissa tai tavanomaisella kuuma-10 valssauksella, jotta saataisiin ferriittimatriisi, johon on dispergoitu toinen faasi, kuten martensiitti, bainiitti ja/tai austeniittijäämä. Toinen faasi säädetään olemaan luja, sitkeä ja deformoitava faasi, toisin kuin kova, ei-deformoituva karbidifaasi, joka esiintyy perliittisissä 15 tangoissa ja langoissa. Sen tulee olla sopivasti disper-goitunut ja riittävässä tilavuusfraktiossa, s.o. suuremmassa kuin 10 %, jotta se lisäisi huomattavasti lujuutta lämpökäsitellyn kaltaisessa tilassa ja jotta työstökarke-neminen langan vedon aikana lisääntyisi. Kaksifaasimikro-20 struktuurin kehittämiseen voidaan käyttää erilaisia lämpö-käsittelytapoja, ja morfologia riippuu käytetystä nimenomaisesta lämpökäsittelystä. Suosittu lämpökäsittely on välikarkaisumenetelmä; s.o. austenisoida ja karkaista 100 % martensiittiin ennen lämpökäsittelyä kaksifaasisessa a 25 + Y -kentässä ja karkaisua ferriittiseen martensiittiraken- teeseen.
Teräslankaa käytetään moniin tarkoituksiin, kuten kaapeleiden, ketjujen ja jousien valmistukseen. Sitä käytetään myös teräsvöiden ja pallelankojen valmistamiseen 30 autonrenkaita varten, ja monisäikeiset sähköjohdot sisältävät terässäikeitä johdon vetolujuuden parantamiseksi. Näissä sovellutuksissa halkaisija-alue on 0,127 mm:stä yli 6,35 mm:iin lujuusvaatimusten ollessa 1724 N/mm2:sta jopa 2758 N/mm2:een pienemmillä halkaisijoilla. Kaikissa näissä 35 sovellutuksissa on tärkeätä käyttää teräslankaa, jolla on 2 78929 suuri lujuus ja hyvä venyvyys vaadituilla halkaisijoilla.
Vanhin ja tavallisin tapa erittäin lujan ja erittäin venyvän langan valmistamiseksi on patentoida, ts. hehkuttaa koostumukseltaan lähes eutektistä perliittistä 5 terästä ja jäähdyttää se sulassa metallissa. Tämä prosessi on kuitenkin monimutkainen ja kallis. Tämän patentointi-menetelmän varjopuolena on lisäksi sen luonteenominainen rajoitus valmistettavien lankojen maksimihalkaisijassa annetulla lujuustasolla.
10 On olemassa tarve teräslangoille ja -tangoille, joiden vetolujuus ja venyvyys ovat suuremmat kuin tunnetuilla menetelmillä valmistettujen lankojen ja tankojen, samoin kuin taloudellisemmalle menetelmälle erittäin lujien teräslankojen ja -tankojen valmistamiseksi.
15 Keksinnön mukainen menetelmä korvaa tavanomaisen langanvalmistusmenetelmän, jossa patentoidaan perliitti-nen teräs, prosessilla, jossa koostumukseltaan suhteellisen yksinkertainen metalliseos vedetään kylmänä langaksi tai tangoiksi yhdellä ainoalla monijakso-operaatiolla, 20 s.o. ilman välihehkutusta tai -patentointilämpökäsittelyä. Patentointilämpökäsittelyn eliminoimisen erittäin lujan teräslangan valmistuksesta tulisi alentaa erittäin lujan teräslangan valmistuskustannuksia, erityisesti nykyisen polttoainetilanteen valossa. Kylmävetoprosessi edellyttää 25 vähän seostettua teräskoostumusta, jonka mikrorakenne ja morfologia tarjoavat korkean alkulujuuden, hyvän venyvyy-den, nopean työstökarkenemisen ja hyvän kylmätyöstettävyy-den. Teräs täytyy voida vetää kylmänä, ilman välihehkutuk-sia tai -patentointilämpökäsittelyä, haluttuun halkaisi-30 jaan, vetolujuuteen ja venyvyyteen.
Eräs erityinen teräsryhmä, jonka kemiallinen koostumus on erityisesti kehitetty antamaan korkeammat mekaaniset ominaisuusarvot, tunnetaan alan tekniikassa erittäin lujina vähän seostettuina (ELVS) teräksinä. Näissä teräk-35 sissä on lujuuden lisäämiseksi hiiltä sellainen määrä, li 3 78929 joka on järkevä hitsattavuuden ja venyvyyden kannalta. Seokseen lisätään eri määriä ja tyyppejä karbidinmuodos-tajia, jotta saavutettaisiin ne mekaaniset ominaisuudet, jotka ovat luonteenomaisia näille teräksille. Monissa te-5 räslanka- ja -tankosovellutuksissa tarvittavaa korkeata lujuutta ja hyvää venyvyyttä ei kuitenkaan näytetä saavutettavan käyttämällä ELVS-teräksiä.
Tekijät, jotka määräävät vähähiilisten terästen ominaisuudet, ovat ensinnäkin sen hiilipitoisuus ja toi-10 seksi jäljellä oleva seos. Vähähiiliset teräkset sisältävät tavallisesti piitä, mangaania tai piin ja mangaanin yhdistelmän. Lisäksi voidaan lisätä karbideja muodostavia aineita, kuten vanadiinia, kromia, niobiumia, molbydeeniä.
Vähähiiliset, kaksifaasimikrostruktuuriteräkset, 15 joille on luonteenomaista luja toinen faasi, joka on dis-pergoitunut pehmeään ferriittimatriisiin, osoittavat mahdollisuuksia tyydyttää erittäin lujien teräslankojen vaatimukset vetolujuuden, venyvyyden, taipuisuuden ja halkaisijan suhteen. Lisäksi niillä on mahdollista saavuttaa 20 sellainen kylmämuokattavuustaso, joka sallii vedon kylmänä ilman patentointia tai välikuumennusta. Erityisesti US-patentissa 4 067 756, joka on myönnetty 10.1.1978, esitetty vähähiilinen, dupleksiferriitti-martensiittiteräs on mielenkiintoinen esillä olevassa keksinnössä, koska se on 25 erittäin lujaa, sen venyvyysominaisuudet ovat hyvät ja se koostuu hinnaltaan edullisista elementeistä. Kuitenkin tavanomaisella tavalla valmistettuna sen vetolujuus on noin 827 N/mm2, mikä on paljon pienempi vetolujuus kuin useimmissa erittäin lujien teräslankojen sovellutuksissa 30 vaadittava vetolujuus. Esillä oleva keksintö kodistuu prosessiin sellaisen erittäin lujan teräslangan aikaansaamiseen, jonka vetolujuus on ainakin noin 827 N/mm2. Edullinen vetolujuusalue on 827-2689 N/mm2, mutta yli 2758 N/mm2:n lujuuksiakin voidaan saavuttaa.
35 Sen vuoksi on tämän keksinnön päämääränä tarjota 4 78929 parannettu prosessi erittäin lujien ja erittäin venyvien teräslankojen ja terästankojen valmistamiseksi, jolloin saadaan teräslankoja tai -tankoja, joilla on parantunut vetolujuus, venyvyys ja taipuisuus halutulla halkaisijai-5 la.
Keksinnön mukaiselle prosessille erittäin lujan, erittäin venyvän teräslangan ja -tankojen valmistamiseksi, joka käsittää kaksifaasiteräskoostumuksen vetämisen kylmänä vaadittuun lujuuteen ja venyvyyteen ilman välihehku-10 tuksia tai -patentointilämpökäsittelyä, niin että langan halkaisija voidaan valita täysin joustavasti, on tunnusomaista, että se käsittää vaiheet: lämmittää teräskoostumus, joka käsittää olennaisesti rautaa, noin 0,05 - 0,15 paino-% hiiltä ja noin 1,0-15 3,0 paino-% piitä, lämpötilaan riittävän pitkäksi ajak si, niin että mainittu teräs austenisoituu olennaisesti kokonaan; karkaista tulokseksi saatu austenoitunut teräskoostumus mainitun austeniitin muuttamiseksi 100-prosenttisek-20 si martensiitiksi; lämmittää tulokseksi saatu martensiittinen teräs-koostumus lämpötilaan T2 kahden faasin (a + y ) alueella riittävän pitkäksi ajaksi, niin että mainittu martensiittinen teräskoostumus muuttuu koostumukseksi, jossa ferrii-25 tin ja austeniitin tilavuuksien suhde on sellainen, että tämän jälkeen suoritettava karkaisu antaa tulokseksi mik-rostruktuurin, jossa on noin 10-40 tilavuus-% martensiit-tiä ja noin 60 - 90 tilavuus-% ferriittiä; karkaista tulokseksi saatu ferriitti-austeniittinen 30 teräskoostumus austeniitin muuttamiseksi martensiitiksi; ja vetää kylmänä saatu teräskoostumus, jota luonnehtii dupleksi ferriitti-martensiittinen mikrostruktuuri, jossa on noin 10 - 40 tilavuus-% martensiittiä ja noin 60 - 90 35 tilavuus-% ferriittiä, ja joka mikrostruktuuri antaa mai- 5 78929 nitulle teräskoostumukselle kylmämuovautumisominaisuudet, jotka sallivat mainitun teräskoostumuksen kylmävetämisen, niin että sen poikkipinta pienenee jopa noin 99,9 %, ja saadulle kylmävedetylle terästuotteelle vetolujuuden, joka 5 on jopa 2758 N/mm2.
Tässä keksinnön mukaisessa prosessissa ei siis tarvita välipatentointivaihetta, jota tavanomaisesti käytetään perliittisen teräslangan valmistusprosessissa, joten erittäin lujien teräslankojen ja -tankojen valmistuspro-10 sessin mutkikkuus, kustannukset ja energiankulutus vähenevät uutta prosessia käytettäessä.
Tämän keksinnön muut edut käyvät selvästi ilmi seu-raavasta selityksestä ja oheisista piirustuksista.
Keksinnön edullisessa suoritusmuodossa vähähiilinen 15 kaksifaasiteräs vedetään kylmänä haluttuun halkaisijaan yhdellä ainoalla monijakso-operaatiolla.
Keksinnön eräs edullinen suoritusmuoto on erittäin lujan, erittäin venyvän, vähähiilisen terästangon tai -langan, valmistaminen teräskoostumuksesta, joka on tun-20 nettu esimerkiksi kuviossa 1 esitetyn kaltaisesta duplek-siferriittimartensiittimikrostruuktuurista. Prosessiin kuuluu dupleksiferriittimartensiittiteräksen vetäminen kylmänä haluttuun halkaisijaan yhdessä ainoassa monijakso-operaatiossa . Erittäin lujissa teräksissä, joilla on dup-25 leksiferriittimartensiittimikrostruktuuri, muodostuu luja, defermoituva toinen faasi, pääasiassa martensiitista, mutta se voi sisältää bainiittia Ja austeniittijäämän. Luja toinen faasi on dispergoituneena pehmeään, venyvään fer-riittimatriisiin, niin että martensiitti antaa koostumuk-30 selle lujuuden ja ferriitti venyvyyden.
Kuvio 1 on optinen mikrokuva, joka esittää tyypillistä vähähiilistä kaksifaasiferriittimartensiittimikro-struktuuria ennen vetoa kylmänä.
Kuvio 2 on läpäisyelektronimikrokuva siirtyneestä 35 sälemartensiitista, joka käsittää lujan toisen faasin tä- 6 78929 män keksinnön mukaisessa kaksifaasiteräksessä.
Kuvio 3 on graafinen esitys, joka esittää esimerkin tyypillisestä vertailusta tämän keksinnön mukaisen duplek-simikrostruktuuriteräslangan kylmävedon ja patentointime-5 netelmän mukaisen perliittiteräslangan kylmävedon välillä.
Keksinnön mukaisella prosessilla voidaan valmistaa laajempi valikoima tangon ja langan halkaisijakokoja kuin patentointimenetelmällä. Patentointimenetelmässä on luon-tainten rajoitus sille langan maksimihalkaisijalle, joka 10 voidaan annetulla lujuustasolla valmistaa.
Kuviossa 3 esitetään tämän keksinnön mukaisen prosessin ja patenointiprosessin välisiä eroja. Ehjä viiva kuvaa tämän keksinnön mukaisen vähähiilisen dupleksiteräs-langan kylmäveto-ohjelmaa sekä eri halkaisijoilla saavu-15 tettavissa olevia vetolujuuksia. Katkoviiva esittää paten-tointimenetelmän mukaisen perliittiteräslangan veto-ohjelmaa, joka käsittää välilämpökäsittelyjä. Perliittiteräslangan käsittelyssä esitetyt välilämpökäsittelyt ovat välttämättömiä, jotta saavutettaisiin se suurempi vetolu-20 juus, joka tämän keksinnön mukaisella prosessilla voidaan saavuttaa eri halkaisijoilla. Nämä välilämpökäsittelyt lisäävät erittäin lujan teräslangan valmistusprosessin monimutkaisuutta ja kustannuksia. Tämän keksinnön mukaiseen prosessiin ei kuulu välilämpökäsittelyjä, minkä vuok-25 si se tarjoaa merkittävän parannuksen tunnettuun prosessiin verrattuna.
Tämän keksinnön mukaisella prosessilla voidaan valmistaa teräslankoja ja -tankoja, joiden vetolujuus, veny-vyys ja halkaisija vaihtelevat laajalla alueella. Alkupe-30 räisen mikrostruktuurin, lähtöaineena käytetyn teräksen ominaisuuksien ja kylmävetoprosessin aikana tapahtuvan poikkipinnan pienenemisen määrän yhdistelmä määrää teräs-langan tai -tangon lopulliset ominaisuudet annetulla poikkileikkauksella. Koska teräksen mikrostruktuuriin voidaan 35 helposti vaikuttaa sopivalla lämpökäsittelyllä, voidaan
II
7 78929 vedetyn langan ominaisuudet tehdä mittojen mukaan, niin että ne täyttävät halutun sovellutuksen asettamat vaatimukset. Mikrostruktuuri ja halutut ominaisuudet määräävät seosaineiden, kuten piin, alumiinin, mangaanin ja karbidia 5 muodostavien aineiden, kuten molbybdeenin, niobiumin ja vastaavien valinnan. Sen vuoksi voidaan käyttää suurta valikoimaa seoksia, mukaanluettuna monia yksinkertaisia ja halpoja seoksia, kunhan niihin voidaan lämpökäsittele-mällä saada haluttu kaksifaasimikrostruktuuri.
10 Eräs edullinen dupleksimikrostruktuuri on ferriit- timartensiittimikrostruktuuri. Toinen edullinen mikro-struktuuri on dupleksi ferriittibainiittimikrostruktuuri. Molemmissa tapauksissa luja toinen faasi on dispergoitunut pehmeään, venyvään ferriittimatriisiin.
15 Tämän keksinnön prosessin eräässä edullisessa suo ritusmuodossa lähtöteräksen koostumus käsittää olennaisesti rautaa, noin 0,1 paino-% hiiltä ja noin 2 paino-% piitä. Eräässä toisessa edullisessa suoritusmuodossa lähtö-teräksen koostumus käsittää olennaisesti rautaa, noin 20 0,05 - 0,15 paino-% hiiltä, noin 1,0 - 3,0 paino-% piitä ja 0,05 - 0,15 paino-% vanadiinia. Kummassakin edullisessa suoritusmuodossa teräskoostumus lämpökäsitellään muodostamaan dupleksi ferriittimartensiittimikrostruktuuri kui-tumorfologiassa.
25 Lyhyesti sanoen keksinnön mukainen prosessi käsit tää vaiheet austenoida teräskoostumus, karkaistaa teräs-koostumus austeniitin muuttamiseksi olennaisesti 100-pro-senttiseksi martensiitiksi, lämmittää tuloksena oleva teräskoostumus hehkutuslämpötilaan riittävän pitkäksi ajak-30 si, jotta austeniitin ja ferriitin suhde tulisi toivotuksi, karkaista nopeasti austeniittiferriittikoostumus austeniitin muuttamiseksi martensiitiksi ja kylmävetää yhdellä ainoalla monijakso-operaatiolla haluttuun halkaisijaan tuloksena oleva kaksifaasiteräs, joka on tunnettu kuitu-35 morfologiassa olevasta dupleksista ferriittimartensiitti-mikrostruktuurista.
8 78929
Tarkemmin sanoen lähtöteräskoostumus lämmitetään lämpötilaan Tx , sen kriittisen lämpötilan yläpuolella, jossa austeniittia muodostuu. Tx :n lämpötila-alue on 1050-1170eC. Koostumusta pidetään tuossa lämpötilassa riittävän 5 kauan, jotta teräs austenisoituu olennaisesti ja täydellisesti. Tuloksena oleva koostumus karkaistaan austeniitin muuttamiseksi olennaisesti 100-prosenttiseksi martensii-tiksi. Koostumus lämmitetään sitten uudelleen hehkutusläm-pötilaan T2 kahden faasin (α + Y) alueella. Kahden faasin 10 (a + Y ) aluetta vastaava lämpötila-alue on noin 800 - 1000°C. Koostumusta pidetään tässä lämpötilassa riittävän kauan, niin että martensiittinen teräskoostumus muuttuu koostumukseksi, jossa ferriitin ja austeniitin tilavuuksien suhde on haluttu. Loppukarkaisussa austeniitti muut-15 tuu martensiitiksi, mistä on seuruaksena pehmeään tai venyvään ferriittimatriisiin dispergoitunut luja toinen faasi. Teräskoostumus on tässä vaiheessa tunnettu ainutlaatuisesta mikrostruktuurista, joka on hienojakoinen, isotrooppinen, neulamainen martensiitti venyvässä ferriitti-20 matriisissa. Mikrostruktuuri on tulos kaksoislämpökäsit-telyn ja piin edellämainitun määrän yhdistelmästä. Ainutlaatuinen mikrostruktuuri maksimoi pehmeän faasin ferriitin mahdollisen venyvyyden ja käyttää myös täysin hyväksi lujan martensiittifaasin kuormaa kantavana aineosana dup-25 leksimikrostruktuurissa. On sekä mikrostruktuurin että teräskoostumuksen ansiota, että teräs voidaan vetää kylmänä haluttuun lanka- ja tankohalkaisijaan yhdessä ainoassa monijakso-operaatiossa.
Tämän keksinnön prosessissa voidaan käyttää mitä 30 tahansa kaksifaasiterästä, kunhan voidaan saada aikaan dupleksi mikrostruktuuri ja morfologia, joiden kylmämuo-vattavuus on riittävä, niin että poikkipintaa voidaan pienentää jopa noin 99,9 %, kun koostumusta vedetään kylmänä. Erityisesti kaksifaasiferriittimartensiittiterästen jat-35 kuva myötökäyttäytyminen on parempi, niiden lopullinen vetolujuus on suurempi ja venyvyys parempi kuin kaupallis- g 78929 ten erittäin lujien matalaseosteisten terästen, mukaanluettuna mikrolejeeratut hienorakeiset teräkset. Lisäksi saa ferriittimartensiittisen kaksifaasiteräksen suuri ve-to/myötösuhde sekä korkea rasituskarkenemisnopeus aikaan 5 erinomaisen kylmämuokattavuuden.
Sen lämpötilan Tx tarkkuus, johon teräskoostumus ensin lämmitetään ensimmäisessä austenoimisvaiheessa ei ole kriittinen, kunhan se on sen yläpuolella lämpötilan, jossa täydellinen austenoituminen tapahtuu. Tarkka lämpö-10 tila T2 toisessa lämmitysvaiheessa, jossa koostumus muutetaan ferriitin ja austeniitin muodostamiin faasiin, riippuu halutusta ferriitin ja austeniitin tilavuuksien välisestä suhteesta, mikä vuorostaan riippuu halutusta ferriitin ja martensiitin tilavuuksien välisestä suhtees-15 ta. Yleisesti haluttu ferriitin ja martensiitin tilavuuksien välinen suhde riippuu halutuista teräslangan tai -tangon lopullisista ominaisuuksista. Jos ferriitti-mar-tensiittimikrostruktuurissa on 10-40 tilavuusprosenttia martensiittia, voidaan teräskoostumusta yleensä vetää kyl-20 mänä halkaisijoihin, jotka vastaavat 99,9 %:n pienenemistä poikkipinnassa, ja tuloksena on silti teräslankoja ja -tankoja, joiden vetolujuus on ainakin noin 827 N/mm2. Tavallisesti saavutetaan vetolujuuksia, jotka ovat alueella 827-2689 N/mm2, mutta 2758 N/mm2 ja yli voidaan myös saa-25 vuttaa.
Seuraavat esimerkit valaisevat selvemmin keksinnön mukaista prosessia ja sen avulla valmistettujen teräslan-kojen ja -tankojen ominaisuuksia sekä prosessin joustavuutta sen Sallisessa seosten, vetolujuuksien, venyvyyden 30 ja halkaisijoiden valinnan.
Esimerkki 1
Erittäin lujaa, erittäin venyvää teräslankaa valmistettiin tyydyttämään autonrengasvalmistuksessa käytetylle pallelangalle asetetut vaatimukset. Pallelanka edel-35 lyttää vetolujuutta 1861 N/mm2 venymän ollessa 5 % ja kim- 10 78929 morajaa 1489 N/mm2. Pallelangan halkaisijan tulee olla 0,94 mm ja sen venyvyyden riittävän läpäisemään koe, joka edellyttää 58 aksiaalista kierrosta 203 mm:n matkalla. Halkaisijaltaan 5,59 mm:n terästanko, jonka koostumus kä-5 sitti olennaisesti rautaa, 0,1 paino-% hiiltä, 2 paino-% piitä ja 0,1 paino-% vanadiinia, austenoitiin ja karkaistiin nopeasti olennaisesti 100-prosenttisesti martensiit-tisen koostumuksen saamiseksi. Tanko lämmitettiin sitten uudelleen lämpötilaan 950°C kahden faasin a + alueella 10 ja karkaistiin nopeasti dupleksi ferriittimartensiittimik-rostruktuurin saamiseksi, jossa oli suunnilleen 30 tilavuusprosenttia martensiittia ja 70 tilavuusprosenttia ferriittiä. Ferriittimartensiittimikrostruktuurin neulamainen luonne esitetään optisessa mikrokuvassa kuviossa 1. Lämpö-15 käsitelty tanko vedettiin sitten kylmänä voideltujen kar-tiomaisten vetokivien läpi halkaisijaan 0,94 mm saakka 8 jaksossa, joista kussakin tangon poikkipinta-ala pieneni noin 36 %. Sen jälkeen kun oli suoritettu nykyisen käytännön kaltainen lyhyt jännitystenpoistohehkutus lämpötilassa 20 425eC, saavutettiin lopullinen vetolujuus 1903 N/mm2, joka tyydyttää pallelangan vetolujuusvaatimukset. Teräslangan venyvyys oli riittävä tyydyttämään kiertokoevaatimuksen.
Esimerkki 2
Terästanko, joka käsitti olennaisesti rautaa 0,1 25 paino-% hiiltä ja 2,0 paino-% piitä, kuumavalssattiin halkaisijaan 6,25 mm. Sitten tanko lämmitettiin noin 1150°C:n lämpötilaan noin 30 minuutiksi koostumuksen austenoimisek-si. Sitten teräs karkaistiin suolavesijäässä austeniitin muuttamiseksi olennaisesti 100-prosenttiseksi martensii-30 tiksi. Tanko lämmitettiin sen jälkeen nopeasti lämpötilaan 950°C struktuurin muuttamiseksi noin 70 % ferriittiseksi ja 30 % austeniittiseksi. Sitten terästanko karkaistiin suolavesijäässä austeniitin muuttamiseksi martensiitiksi. Lopuksi tanko vedettiin kylmänä halkaisijaan 0,762 mm, 35 jolloin sen vetolujuus oli 2461 N/mm2, ja vedettiin myös n 78929 halkaisijaan 0,610 nun, jolloin sen vetolujuus oli 2482 N/nun2. Jatkamalla vetoa kylmänä voidaan saavuttaa vetolujuuksia 2758 N/mm2 tai yli.
Claims (2)
1. Förfarande för framställning av stälträd och -stänger av mycket hög hällfasthet och mycket hög tänjbar-5 het, kännetecknat därav, att det omfattar föl-jande steg: uppvärmning av en stälkompositiön, vilken bestär huvudsakligen av jäm, ca 0,05 - 0,15 vikt-% koi och ca 1,0 - 3,0 vikt-% kisel, tili en temperatur Τχ under en 10 tillräckligt läng tid för att väsentligen helt austeniti-sera nämnda stäl; snabbavkylning av den resulterande austenitiserade stälkompositionen för omvandling av nämnda austenit tili 100 % martensit; 15 uppvärmning av den resulterande martensitstälkompo- sitionen tili en temperatur T2 inom omrädet av tvä faser ( a + Y ) under en tillräckligt l&ng tid för överföring av nämnda martensitst&lkomposition tili en komposition, i vilken volymförhällandet me11an ferrit och austenit är sä-20 dant, att den efterföljande snabbavkylningen resulterar i en mikrostruktur som innehäller ca 10 - 40 volym-% martensit och ca 60 - 90 volym-% ferrit; snabbavkylning av den resulterande ferrit-austenit-stälkompositionen för överföring av austenitet tili marten-25 sit; och kalldragning av den resulterande stälkompositionen, vilken karakteriseras av en dubbel ferrit-martensitmikro-struktur som inneh&ller ca 10 - 40 volym-% martensit och ca 60 - 90 volym-% ferrit, och vilken mikrostruktur ger nämnda 30 stälkomposition kallformbarhetsegenskaper som tilläter kalldragningen av nämnda stälkomposition, sä att dess tvär-snittsarea reduceras med upp tili 99,9 %, och den resulterande kalldragna stälprodukten en draghällfasthet av upp tili 2758 N/mm2. 35
2. Förf arande enligt patentkravet 1, k ä n n e- li
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/US1982/001722 WO1984002354A1 (en) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | High strength, low carbon, dual phase steel rods and wires and process for making same |
US8201722 | 1982-12-09 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI842931A0 FI842931A0 (fi) | 1984-07-20 |
FI842931A FI842931A (fi) | 1984-07-20 |
FI78929B FI78929B (fi) | 1989-06-30 |
FI78929C true FI78929C (fi) | 1989-10-10 |
Family
ID=22168441
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI842931A FI78929C (fi) | 1982-12-09 | 1984-07-20 | Foerfarande foer framstaellning av staoltraod och -staenger av mycket hoeg haollfasthet och mycket hoeg taenjbarhet. |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0128139A4 (fi) |
JP (1) | JPS60500177A (fi) |
KR (2) | KR890003401B1 (fi) |
AU (1) | AU561976B2 (fi) |
BR (1) | BR8208108A (fi) |
CA (1) | CA1217997A (fi) |
DK (1) | DK359084D0 (fi) |
ES (1) | ES8504946A1 (fi) |
FI (1) | FI78929C (fi) |
IN (1) | IN157840B (fi) |
IT (1) | IT1194512B (fi) |
NO (1) | NO843184L (fi) |
NZ (1) | NZ206472A (fi) |
PT (1) | PT77796B (fi) |
WO (1) | WO1984002354A1 (fi) |
ZA (1) | ZA83757B (fi) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4578124A (en) * | 1984-01-20 | 1986-03-25 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength low carbon steels, steel articles thereof and method for manufacturing the steels |
CA1332210C (en) * | 1985-08-29 | 1994-10-04 | Masaaki Katsumata | High strength low carbon steel wire rods and method of producing them |
FR2672827A1 (fr) * | 1991-02-14 | 1992-08-21 | Michelin & Cie | Fil metallique comportant un substrat en acier ayant une structure de type martensite revenue ecrouie, et un revetement; procede pour obtenir ce fil. |
FR2743573A1 (fr) * | 1996-01-16 | 1997-07-18 | Michelin & Cie | Fil metallique pret a l'emploi et procede pour obtenir ce fil |
ZA200308847B (en) * | 2002-12-04 | 2005-01-26 | Inventio Ag | Reinforced synthetic cable for lifts |
EP1428927B1 (de) * | 2002-12-04 | 2008-02-27 | Inventio Ag | Verstärktes synthetisches Seil für Aufzüge |
WO2009109495A1 (en) * | 2008-03-04 | 2009-09-11 | Nv Bekaert Sa | Cold drawn low carbon steel filament and method of manufacturing said filament |
WO2014083535A2 (en) | 2012-11-30 | 2014-06-05 | Pirelli Tyre S.P.A. | Reinforcement cord and tyre for vehicle wheels comprising such a reinforcement cord |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3423252A (en) * | 1965-04-01 | 1969-01-21 | United States Steel Corp | Thermomechanical treatment of steel |
US3502514A (en) * | 1968-01-30 | 1970-03-24 | United States Steel Corp | Method of processing steel |
SE335547B (fi) * | 1970-02-11 | 1971-06-01 | Fagersta Bruks Ab | |
FR2238768A1 (en) * | 1973-07-23 | 1975-02-21 | Sgtm | Thermo-mechanical treatment of austenitic steel - followed by controlled quenching giving mech props similar to expensive alloys |
JPS51144329A (en) * | 1975-06-09 | 1976-12-11 | Kobe Steel Ltd | Process for producing high tensile stregth wire rod of coiled figure |
US4088511A (en) * | 1976-07-29 | 1978-05-09 | Lasalle Steel Company | Steels combining toughness and machinability |
US4067756A (en) * | 1976-11-02 | 1978-01-10 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | High strength, high ductility low carbon steel |
JPS57126913A (en) * | 1981-01-27 | 1982-08-06 | Kobe Steel Ltd | Production of high-toughness high-strength wire or rod steel |
JPH05235118A (ja) * | 1992-02-24 | 1993-09-10 | Nec Yamagata Ltd | 半導体素子 |
-
1982
- 1982-12-09 AU AU11087/83A patent/AU561976B2/en not_active Ceased
- 1982-12-09 EP EP19830900309 patent/EP0128139A4/en not_active Withdrawn
- 1982-12-09 JP JP83500427A patent/JPS60500177A/ja active Pending
- 1982-12-09 BR BR8208108A patent/BR8208108A/pt unknown
- 1982-12-09 WO PCT/US1982/001722 patent/WO1984002354A1/en not_active Application Discontinuation
-
1983
- 1983-02-01 IN IN117/CAL/83A patent/IN157840B/en unknown
- 1983-02-04 ZA ZA83757A patent/ZA83757B/xx unknown
- 1983-12-02 NZ NZ206472A patent/NZ206472A/en unknown
- 1983-12-08 CA CA000442845A patent/CA1217997A/en not_active Expired
- 1983-12-09 ES ES528241A patent/ES8504946A1/es not_active Expired
- 1983-12-09 IT IT24103/83A patent/IT1194512B/it active
- 1983-12-09 PT PT77796A patent/PT77796B/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-12-09 KR KR1019830005825A patent/KR890003401B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1984
- 1984-07-20 DK DK359084A patent/DK359084D0/da not_active Application Discontinuation
- 1984-07-20 FI FI842931A patent/FI78929C/fi not_active IP Right Cessation
- 1984-08-08 NO NO843184A patent/NO843184L/no unknown
-
1989
- 1989-06-28 KR KR1019890009331A patent/KR890003402B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES528241A0 (es) | 1985-04-16 |
DK359084A (da) | 1984-07-20 |
KR840006920A (ko) | 1984-12-04 |
FI842931A0 (fi) | 1984-07-20 |
CA1217997A (en) | 1987-02-17 |
IN157840B (fi) | 1986-07-05 |
ES8504946A1 (es) | 1985-04-16 |
FI842931A (fi) | 1984-07-20 |
FI78929B (fi) | 1989-06-30 |
NO843184L (no) | 1984-08-08 |
AU1108783A (en) | 1984-07-05 |
EP0128139A4 (en) | 1985-09-16 |
KR890003401B1 (ko) | 1989-09-20 |
IT8324103A0 (it) | 1983-12-09 |
DK359084D0 (da) | 1984-07-20 |
ZA83757B (en) | 1984-03-28 |
KR890003402B1 (ko) | 1989-09-20 |
PT77796B (en) | 1986-03-27 |
AU561976B2 (en) | 1987-05-21 |
PT77796A (en) | 1984-01-01 |
JPS60500177A (ja) | 1985-02-07 |
NZ206472A (en) | 1986-03-14 |
EP0128139A1 (en) | 1984-12-19 |
IT1194512B (it) | 1988-09-22 |
WO1984002354A1 (en) | 1984-06-21 |
BR8208108A (pt) | 1984-12-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4613385A (en) | High strength, low carbon, dual phase steel rods and wires and process for making same | |
RU2201468C2 (ru) | Сталь для изготовления стальной детали холодной пластической деформацией и способ изготовления детали | |
KR100517674B1 (ko) | 어닐링 생략 가능한 기계 구조용 열간압연 선재·봉강 및그 제조 방법 | |
CN101910440A (zh) | 具有优良强度和延性的拉拔用线材及其制造方法 | |
CA2376845A1 (en) | Method for manufacturing high strength bolt excellent in resistance to delayed fracture and to relaxation | |
FI78929B (fi) | Foerfarande foer framstaellning av staoltraod och -staenger av mycket hoeg haollfasthet och mycket hoeg taenjbarhet. | |
CN103210106B (zh) | 高韧性冷拉非热处理盘条及其制造方法 | |
JPH10204592A (ja) | ステンレス鋼ワイヤーと、その製造方法 | |
US20070256767A1 (en) | Steel Wire for Cold Forging Having Excellent Low Temperature Impact Properties and Method of Producing the Same | |
JPH08269615A (ja) | 伸びフランジ性にすぐれる急速加熱焼入れ用熱延鋼板及びその用途と製造方法 | |
JPH06271937A (ja) | 高強度高靭性過共析鋼線の製造方法 | |
JPH07179994A (ja) | 高強度高靭延性過共析鋼線及びその製法 | |
JPH09202921A (ja) | 冷間鍛造用ワイヤーの製造方法 | |
KR101665825B1 (ko) | 고강도 선재, 열처리 선재, 강선 및 그들의 제조방법 | |
KR100328038B1 (ko) | 고강도강선의제조방법 | |
JP2000063987A (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材 | |
JPS59123741A (ja) | 熱処理省略型高張力熱間圧延線材の製造方法 | |
KR100325535B1 (ko) | 저탄소고강도강선의제조방법 | |
KR100285647B1 (ko) | 연성이 우수한 저탄소 고강도 강선의 제조방법 | |
FI83045C (fi) | Foerfarande foer framstaellning av cylinderroer avsedda foer anvaendning i temperaturer till -40 c och anvaendning av staol i cylinderroer. | |
JPH04346619A (ja) | 延性の優れた超高張力鋼線の製造方法 | |
JPS5934226B2 (ja) | 超高張力鋼 | |
JPS61130454A (ja) | 伸びフランジ性のすぐれたフエライト・ベイナイト組織高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
KR100256335B1 (ko) | 저탄소 극세강선의 제조방법 | |
JP3341300B2 (ja) | 高強度・高延性鋼線用高炭素鋼線材 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM | Patent lapsed |
Owner name: THE REGENTS OF THE UNIVERSITY OF |