DE69204305T2 - Verfahren zum Richtbohren. - Google Patents
Verfahren zum Richtbohren.Info
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Description
- Diese Erfindung betrifft eine Methode zum Wechseln der Bohrrichtung in einem Bohrloch.
- Beim Bohren eines Bohrlochs ist häufig wünschenswert oder erforderlich, die Richtung der Bohrlochbohrung zu wechseln. Durch Ändern der Bohrbedingungen, wie z.B. das auf den Bohrer angesetzte Gewicht oder Veränderung der Drehzahl des Bohrers, läßt sich der Winkel der Bohrlochbohrung steigern oder reduzieren; gleichfalls läßt sich solche Änderung mit Hilfe zweckdienlicher Spezialwerkzeuge realisieren, die eine Änderung der Bohrloch richtung herbeiführen können.
- Gewisse Formationen führen zum Bohren des Bohrers in spezifische Richtungen. Wenn diese Richtung in einem senkrechten Bohrloch von der Vertikalen abwandert, können unerwünschte Bohrlochkrümmungen von der Vertikalen auftreten. Bei ausgerichteten Bohrlöchern, die absichtlich nach senkrechtem Bohren eines ersten Abschnitts des Bohrlochs im Winkel gebohrt werden, kann die von der Formation verursachte Richtung das Verfolgen des gewünschten Pfads erschweren. In diesen und anderen Fällen kommen häufig Spezialrichtbohrwerkzeuge zur Verwendung, wie beispielsweise Richtkeile, motorisierte gebogene Subbohrloch-Bohrerkombinationen und ähnliches. Allgemein ist/sind das Richtbohrwerkzeug oder andere Werkzeuge so ausgerichtet, daß ein Führungsloch im gewünschten Winkel gebohrt wird, der dem vorherigen, richtig ausgerichteten Bohrloch entspricht. Wenn über kurze Entfernung ein Führungsloch gebohrt wurde, wird das Spezialwerkzeug oder die Werkzeuge bei Bedarf entfernt und Bohren entlang dem neuen Pfad fortgesetzt.
- Um sicherzustellen, daß die nachfolgende Bohrung dem Führungsloch folgt, ist es häufig notwendig, daß Führungsloch in einen im Bohrloch gebildeten Plug zu bohren, d.h. vor Bohren des Führungslochs wird ein Zementschlamm in das Bohrloch eingeführt, der sich dort festigen kann. Das Führungsloch wird dann im Plug gebohrt, der im Bohrloch gebildet wurde, wobei die hohe Festigkeit des Zementplugs sicherstellt, daß nachfolgendes Bohren der Richtung des Führungslochs folgt. Obwohl diese Vorgangsweise grundsätzlich erfolgreich ist, da sie gewährleistet, daß die Bohrung dem gewünschten Pfad folgt, erfordern die damit verbundenen Zementschlämme nennenswerte Wartezeiten nach ihrem Einführen, bis sich die erforderliche Stärke ergibt, die Bohren eines Führungslochs zuläßt.
- Jetzt haben wir eine Zementmischung entwickelt, die solch Wartezeiten nennenswert reduziert, wodurch sich folglich die Wartezeit und somit die damit verbundenen Kosten reduzieren.
- Nach dieser Erfindung wird eine schrittweise Vorgangsweise zum Ändern der Richtung einer Bohrung in einem Bohrloch vermittelt, d.h. Einführen eines Schlamms aus hydraulischem Zement in Wasser in besagtes Bohrloch an einer Stelle, wo besagte Richtung der Bohrung zu ändern ist und zwar in Mengen, die ausreichen, um dort einen Plug zu bilden; Einräumen von ausreichend Zeit, damit sich besagter Schlamm im besagten Bohrloch zu einem starren Plug verfestigen kann; Bohren eines Führungslochs in besagten Zementplug in gewünschter neuer Bohrrichtung; Weiterführen der Ausbohrung besagten Bohrlochs mit Hilfe besagten Führungslochs in besagtem Zementplug, gekennzeichnet dadurch, daß besagter Schlamm aus einer Mischung Wasser und hydraulischem Zement im Gewichtsverhältnis 0,5:1 bis 5,0:1 besteht; die Blainesche Feinheit besagten hydraulischen Zements liegt nicht unter 6.000 cm²/g und die Partikelgröße besagten hydraulischen Zements ist nicht größer als 30 Mikrons, wobei 90% besagten hydraulischen Zements Partikel mit Durchmesser nicht über 25 Mikrons, 50% besagter Partikel Durchmesser nicht über 10 Mikron und 20% besagter Partikel Durchmesser nicht über 6 Mikrons aufweisen.
- Vorzugsweise besteht der hydraulische Zement aus diskreten Partikeln zementösen Materials nicht über ca. 17 Mikrons, noch bevorzugter wäre eine Größe nicht über 11 Mikrons. Die Verteilung der verschieden großen Partikel im zementösen Material, d.h. die Verteilung der Partikelgröße, bedeutet 90% haben Durchmesser nicht über ca. 25 Mikrons, vorzugsweise ca. 10 Mikrons und noch bevorzugter ca. 7 Mikrons, 50 % Durchmesser nicht über ca. 10 Mikrons, vorzugsweise ca. 6 Mikrons und noch bevorzugter ca. 4 Mikrons; 20 % der Partikel haben Durchmesser nicht über ca. 5 Mikrons, vorzugsweise ca. 3 und noch bevorzugter ca. 2 Mikrons.
- Die Partikelgröße des hydraulischen Zements läßt sich gleichfalls als Oberfläche pro Gewichtseinheit einer gegebenen Materialprobe ausdrücken. Dieser Wert, der auch Blainesche Feinheit oder spezifische Oberfläche genannt wird, läßt sich als Einheit von Quadratzentimeter pro Gramm (cm²/g) ausdrücken; sie ist eine Angabe der Fähigkeit des zementösen Materials, andere Materialien chemisch zu beeinflussen. Es wird davon ausgegangen, daß die Reaktivität mit zunehmender Blainescher Feinheit ansteigt. Die Blainesche Feinheit des bei der Zementiermethode dieser Erfindung zur Verwendung kommenden hydraulischen Zementstoffs liegt nicht unter 6000 cm²/g. Dieser Wert liegt vorzugsweise über 7000, besser noch über 10.000 und idealerweise über 13.000 cm²/g.
- Zementöses Material von Partikelgröße und Feinheit, wie sie oben erläutert sind, werden in verschiedenen existierenden US Patenten eröffnet, darunter in US 4,761,183 nach Clarke, wie hier erörtert auf Schlacke und Mischungen von Portlandzement bezogen sowie US 4,160,674 nach Sawyer, das sich auf Portlandzement bezieht. Das zur Verwendung mit dieser Erfindung bevorzugte zementöse Material ist Portlandzement und Verbindungen davon mit Schlacke, wobei die Menge von Portlandzement, die jede Mischung von Portlandzement und Schlacke enthält, die für die Vorgangsweise dieser Erfindung verwendet wird, so gering wie 10 % sein kann, vorzugsweise jedoch nicht unter 40 % liegt, besser sind ca. 60 %, besser noch ca. 80 %. Idealerweise sind nicht weniger als 100 % Portlandzement nach Gewicht der Mischung zu verwenden.
- Die große Oberfläche des Zementstoffs dieser Erfindung, d.h. die Blainesche Feinheit, macht ihn reaktiver als Zementstoffe mit niedrigerer Blaineschen Feinheit; dementsprechend können größere Wassermengen verwendet werden, als herkömmlicherweise bei Bohrlochzementierarbeiten zur Verwendung kommen, wodurch Schlämme mit niedrigerer Dichte und Viskosität formuliert werden können, ohne inakzeptablen Verlust der Leistungsfähigkeit in Kauf nehmen zu müssen.
- So lassen sich also nützliche Schlämme mit Gewichts/Wasserverhältnissen pro Gewichteinheit zementösen Materials im Bereich von ca. 0,5 bis ca. 5,0, jedoch vorzugsweise von ca. 1,0 bis 1,75 und idealerwelse von ca. 1,00 bis ca. 1,5 formulieren. Wasser-/Zement-Verhältnisse über ca. 1,75 und bis zu 5,0 können für hochspezialisierte Anwendungen formuliert werden, wo Schlämme äußerst geringer Dichte und Viskosität benötigt werden. Zu beachten ist jedoch, daß Schlämme mit solch hohen Wasserverhältnissen zur freien Wasserabscheidung und übermäßigem Setzen von Festkörpern neigen. Zur Kontrolle der freien Wasserabscheidung und Setzung von Festkörpern können Additive verwendet werden.
- Die Schlammdichten der feinen Zementstoffe, d.h. geringe Partikelgröße, dieser Erfindung sind wegen der hohen Wasserverhältnisse, die zum Netzen aller Oberflächen des Feinzements erforderlich sind, niedriger, als bei Zementstoffen mit herkömmlicher Partikelgröße. Die Druckfestigkeit der gehärteten Schlämme mit niedrigerer Dichte sind jedoch zufriedenstellend, insbesondere wegen der größeren Reaktivität der Feinzementstoffe.
- Angesichts des Bereichs der Wasser-/Zement-Verhältnisse, die oben eröffnet wurden, können die Schlämme, die mit dem Feinzement dieser Erfindung formuliert werden, in den Bereich von ca. 9,4 bis ca. 14,9 fallen, liegen jedoch vorzugsweise zwischen ca. 11,0 bis ca. 12,5 und idealerweise im Bereich von ca. 11,5 bis 12,5 Pfund pro Gallone Schlamm.
- Neben der hier verfügbaren niedrigen Schlammdichte liegt ein besonderer Vorteil darin, daß die hohen Wasserverhältnisse niedrige Hydrationswärme erzeugen. Somit ist der hydraulische Zement mit feinen Partikelgrößen dieser Erfindung nützlich für die Durchführung von Zementiervorgängen und insbesondere bei primären Zementiervorgängen neben Strukturen, die bei Anwesenheit erzeugter Wärme u.U. unerwünschter Zersetzung ausgesetzt sind. Beispiele solcher Strukturen sind u.a. Permafrost und Gashydratzonen.
- Ein weiterer spezieller Vorteil, der sich aus dem Gebrauch von Portlandzement feiner Partikelgröße dieser Erfindung ergibt, ist die festgestellte unerwartete Expansion des Zements während der Härtung.
- Es wird davon ausgegangen, daß diese wünschenswerte Expansion des Portlandzements mit feiner Partikelgröße auf seine chemische Zusammensetzung zurückzuführen ist, insbesondere auf die hohe Konzentration von kristallinischem Trikalziumaluminat (C&sub3;A) und Sulfaten, die dort vorkommen. Als Beispiel siehe Tabelle VII. Es wird davon ausgegangen, daß Portlandzement mit maximaler Partikelgröße von ca. 11 Mikrons, Blainescher Feinheit von vorzugsweise über 10.000 cm²/g, einem C&sub3;A-Gehalt von vorzugsweise über 3,0 % oder mehr und einem Sulfatgehalt von vorzugsweise ca. 1,0 % oder mehr Expansionsmerkmale aufweist, die bei einer Ölfeldzementierung wünschenswert sind.
- Schlämme aus Wasser und feinkörnigem Zement dieser Erfindung, wie er oben erläutert wird, sind besonders zum Durchdringen, Füllen und Härten in feinen Löchern, Rissen und Hohlräumen geeignet, wie sie in Bohrlochverrohrungen, Zementmänteln, Kiespackungen und unterirdischen Formationen im Bereich eines Bohrlochs angetroffen werden. Beispielhaft wird davon ausgegangen, daß solche Schlämme zum Durchdringen unterirdischer Formationen mit effektiver Durchlässigkeit von ca. 3000 bis über 5000 Millidarcy nützlich sind. Dementsprechend kann ein Zustand, der als Wasserauftrieb bekannt ist, bei dem Wasser aus einer unterirdischen Formation in einem Bohrloch aufgetrieben wird, durch Eindrücken eines Schlamms aus feinkörnigem Zement dieser Erfindung in die Formationen, die dieses Wasser hervorbringen, gestemmt werden, wobei die Formation, in die eingedrungen werden soll, eine effektive Durchlässigkeit von nur 3000 bis 5000 Millidarcy aufweisen kann.
- Wie schon erwähnt, steht die Härtungsrate des feinen Zements dieser Erfindung im Verhältnis zur Blaineschen Feinheit, wobei die Härtungsrate mit zunehmender Blaineschen Feinheit ansteigt. Zusätzlich steht die Härtungsrate im Verhältnis zum spezifischen zementösen Material, das zur Verwendung kommt sowie zur Temperatur der Umgebung, wo der Härtungsprozeß stattfindet. Somit härtet sich feinkörniger Portlandzement schneller in Umgebungen mit geringer Temperatur im Bereich von ca. -1ºC bis +38ºC, als feinkörniger Schlackezement, der nachfolgend umschrieben wird. Portlandzement härtet sich gleichfalls schneller bei höheren Temperaturen, als Schlackezement.
- Dementsprechend können spezielle Schlämme aus feinem Zement zur Anpassung an spezifische Umgebungen Mischungen von Portlandzement und Schlacke umfassen, die den schon eröffneten Konzentrationen entsprechen. Allgemein gilt, daß längere Härtungszeiten durch Erhöhen des Schlackegehalts bei gleichzeitiger Reduktion der Druckfestigkeit und/oder Erhöhung der Schlammdichte oder beides realisiert werden können.
- Bei Bildung eines Plugs in einem Bohrloch zum Ermöglichen und Gewährleisten einer gewünschten Bohrrichtung, kann es sich beim gemäß dieser Erfindung verwendeten Feinzement um Schlackezement, Portlandzement oder eine Mischung beider handeln. Vorzugsweise wird jedoch Portlandzement verwendet, da Portlandzement sich schneller härtet und hohe Druckfestigkeit entwickelt. Nach Einführen in das Bohrloch entwickelt der Feinzementschlamm kurzfristig hohe Stärke und reduziert somit die Wartezeit. Genau gesagt reduziert sich die Zementhärtungszeit (WOC) nennenswert im Vergleich zu bisher verwendeten herkömmlichen Portlandzementschlämmen, wodurch gleichfalls Bohrkosten nennenswert reduziert werden. Bei Umgebungen mit niedrigen Temperaturen kann sich die Wartezeit um bis zu fünfzig Prozent (50 %) reduzieren.
- Die gewöhnlichen Bohrlochzementieradditive können mit zementösen Stoffen dieser Erfindung verbunden werden, um die gewünschten Resultate zu realisieren. Um die Dispersion individueller zementöser Partikel in einem Schlamm zu unterstützen und somit der Bildung eines größeren Partikels durch Zusammenballung oder Verklumpen entgegenzuwirken, kann beispielsweise ein Dispersionsmittel zum Wasserschlamm des Zements dieser Erfindung in solchen Mengen hinzugegeben werden, daß eine adäquate Dispersion erfolgt. Eine effektive Menge beinhaltet Volumen bis zu 1,5 Teile nach Gewicht Dispersionsmittel pro 100 Teile nach Gewicht zementösen Materials. Ein solches Dispersionsmittel wird unter dem Namen CFR-3 angeboten, ein weiteres unter dem Namen Halad-322, die beide in US Patentschrift 4,557,763 nach George u.a. eröffnet wird. Auf diese Eröffnung wird hiermit als Referenz Bezug genommen. Angesichts eines der Hauptbeweggründe dieser Erfindung, d.h. der Vermittlung eines Partikelschlamms, der in äußerst kleine Öffnungen eindringt und dennoch adäquate Druckfestigkeit entwickelt, wird der Verwendung eines Materials, daß die Gewährleistung der Partikeldispersion fördert, im Rahmen dieser Erfindung größte Bedeutung beigemessen.
- Weitere Additive, die herkömmlicherweise bei der Zementierung in Bohrlöchern Verwendung finden und die hier genutztwerden können, umfassen u.a. Antischaummittel, Flüssigkeitsverlustmittel, Umlaufverlustadditive, Expansionsadditive, Härtungsbeschleunigungsmittel (obwohl diese normalerweise überflüssig sind) und Härtungsverzögerungsmittel, die u.U. besonders nützlich sind, wo Umgebungen mit besonders hohen Temperaturen angetroffen werden. Die Härtungszeit von Portlandzement, der die für dlese Erfindung erforderliche Feinkörnigkeit aufweist, muß u.U. bei höheren Umgebungstemperaturen verzögert werden. Dementsprechend werden herkömmliche Linosulfonate als nützlich für die Realisierung der erforderlichen Verzögerung angesehen. Weitere Additive können zur Reduktion der Schlammdichte der Zementzusammensetzung dieser Erfindung verwendet werden. Solche leichten Additive umfassen u.a. Stickstoff, Perlit, Flugasche, Silikatrauch, Mikrosphären und ähnliches. Es herrscht die Überzeugung, daß eine Verbindung aus feinkörnigem Zement, Wasser und Additiven einen kompetenten Schlamm mit Dichte von nur 9 Pfund pro Gallone erzeugt, der ausreichend Druckfestigkeit für den Einsatz in Ölfeldern realisiert.
- Bei hohen Umgebungstemperaturen im Bereich der Bohrlochzementierung, wie z.B. 109ºC oder höher, ist es u.U. notwendig, ein Material in den Schlamm einzubinden, das dem Verlust der Druckfestigkeit des gehärteten Zements über einen gewissen Zeitraum - ein Zustand, der als Retrogression der Druckfestigkeit bekannt ist - vorbeugt. In einer spezifischen Form wird ein Zement in ein verschaltes Loch bei einer geothermischen Formation oder einer Formation eingeführt, in die Dampf eingeführt wird, der Temperaturen bis zu ca. 312ºC ausgesetzt ist. Solch extrem hohe Temperaturen können zum Verlust der Druckfestigkeit im gehärteten Zement führen. Durch Verwendung des feinkörnigen, vorzugsweise Portlandzements dieser Erfindung in Verbindung mit Silikatmehl, einer kristallinischen Form von Siliziumdioxid (SiO&sub2;), wird Retrogression der Druckfestigkeit verhindert oder wenigstens im Ausmaß reduziert. Dieses Material wird dem Schlamm in effektiver Menge zur Reaktion mit dem hydraulischen Zement hinzugegeben, um die Verhinderung der Entwicklung von Retrogression der Druckfestigkeit zu unterstützen. Heutiger Auffassung entsprechend liegt solch eine effektive Menge im Bereich von ca. 0,15 bis ca. 1,0 und vorzugsweise bei ca. 0,35 kg Silikatmehl pro kg hydraulischem Zement.
- Neben dem leichten Gewicht der Schlämme, niedriger Viskosität, guter Druckfestigkeit und kleiner Partikelgröße liegt ein weiterer Vorteil dieser Erfindung in den nachweislichen thixotropischen Eigenschaften des Schlammes. Dementsprechend unterstützen die thixotropischen Eigenschaften eines Schlammes, der vorzugsweise ausschließlich aus feinkörnigem Portlandzement besteht, die Verhinderung unerwünschter Flüssigkeitsabwanderung, besonders unerwünschte Gasabwanderung,während sich der Schlamm im ungehärteten, plastischen Zustand befindet.
- Die nachfolgenden Tabellen enthalten Angaben und Daten über die chemischen, physikalischen und Leistungsmerkmale von vier hydraulischen Zementstoffen. Bei drei dieser Zementstoffe handelt es sich um Portlandzement, der vierte ist Schlackezement. Einer dieser Zementstoffe, gekennzeichnet als API Güte A, fällt infolge seiner Partikelgröße außerhalb des Umfangs dieser Erfindung. Die restlichen drei Zementstoffe fallen In den Umfang dieser Erfindung.
- Tabellen I und II vermitteln physikalische Daten, incl. Analysen der spezifischen Oberfläche, spezifischen Schwere, Mischung und Partikelgröße.
- Tabellen III und IV vermitteln Leistungsangaben, incl. Druckfestigkeit, die von den angegebenen Schlämmen entwickelt wird sowie Durchdringung der angegebenen Schlämme.
- Tabellen V, VI, VII und VIII vermitteln die chemische Zusammensetzung, wie sie durch verschiedene Analysen bestimmt wurde.
- Tabelle IX vermittelt eine chemische Analyse von Hochwertzement, wie er in US Patentschrift 4,160,674 nach Sawyer eröffnet wird. TABELLE I Vergleich von Zementstoffen Name des hydraulischen Zementstoffs Typ Spezifische Oberfläche Blaine, cm²/g Spezifische Schwere g/cm³ Schlackegehalt Gewicht % Ultra Fine Güte A White Portland SLAG/Portland TABELLE II Vergleich von Zementstoffen Partikelgrößenanalyse* Prozent durch die Öffnung Name des hydraulischen Zementstoffs Typ Max. Mikrons Ultra Fine API Güte A White Portland SLAG/Portland *Halvern 3600 Ec Partikelgrößenanalysator TABELLE III Vergleich der Eigenschaften von Wasserschlämmen aus hydraulischen Zementstoffen psi Druckstärke nach 24 Std. Härtung @ 80ºF Name des hydraulischen Zementstoffs Typ Zement Wasser Dichte, lb/gal Ultra Fine API Güte A White Portland SLAG/Portland
- Anmerkungen: 1) 0,02 lb Bentonit, 0,01 lb Kalziumchlorid
- 2) 0,01 lb CFR-3 Dispersionsmittel
- 3) Für gewerblichen Einsatz kann Schlamm ausreichender Dichte die angegebene Druckstärke nicht erzeugen.
- 4) 0,39 lb strukturloses Silikat, 0,39 lb. Pozmix, 0,01 lb Kalziumchlorid
- * Die Anforderung der Texas Railroad Commission für Primärzementierung von Oberflächenverschalungen TABELLE IV Vergleich der Eigenschaften von Wasserschlämmen aus hydraulischen Zementstoffen Durchdringen des Schlamms durch* einen 2" langen, 0,003" breiten Schlitz bei 90 psi Druck Name des Hydraulischen Zementstoffs Typ Menge,cm3 Zeit, s Schlammprozent Zement lb Wasser lb Shlammdichte² lb./gal Stärke 24 Std. PSI Ultra Fine API Güte A White Portland SLAG/Portland
- Anmerkungen 1 0,01 lb CFR-3 Dispersionsmittel
- 2 Die ausgewählten Dichtewerte sind als gewerblicher Standard zu betrachten, basierend auf der zum Verhindern übermäßiger Festkörpersetzung eforderlichen Wassermenge - d.h. Wasserabscheidung. Wasseranforderungen sind eine Funktion der Zementfeinheit.
- 3 Dichte von 1,25 ist gewerblich infolge zu starker Setzung unpraktisch.
- Anmerkung: Durchdringungsprüfungen wurden durch Eingießen von 140 cm³ Schlamm in eine Zelle realisiert, die an ihrer Unterseite eine gehärtete Stahlplatte enthält. Über den gesamten 0.003" Durchmesser der Platte wurde ein Schlitz von 2" Breite gelegt. Der Zementschlamm wurde mit 90 PSI Druck durch den Schlitz gedrückt. Der Prozentsatz ist die Menge des Gesamtvolumens, das in die Zelle eingedrungen ist. Da beispielsweise 140 cm³ von Capitol Ultra Fine in die Zelle eingedrungen ist, sind 7,1% oder 10 cm³ in den Schlitz eingedrungen, bevor sich dieser verstopft hat. TABELLE V Leuchtstoff-Röntgenanalyse des hydraulischen Zementstoffs Name des hydraulischen Zementstoffs Percent Oxidkomponenten Ultra Fine API Güte A White Verlust bei Zündung TABELLE VI Bestandteil Zementmischkonzentration, Prozentsatz nach Boguescher Berechnung aus Oxidkomponenten in Tabelle V Ultra Fine API Güte A White Freier Kalk * Kann wegen zu hohem Al- und Si-Gehalt nich berechnen TABELLE VII Quantitative Röntgen-Diffraktionsanalyse hydraulischer Zementstoffe Name des hydraulischen Zementstoffs Extraktkomponente Kristallinische Komponente Ultra Fine % API Güte A % White % Silikate Sulfates Aluminioferriten Syngenit Periklas Dolomit Quartz * Komponente sind grundsätzlich nichtkristallinisch und können deshalb nicht mengenmäßig untersucht werden 1 Kubikkristallinische Form 2 Orthorhombische Kristallform TABELLE VIII Verschiedene Angaben Name des hydraulischen Zementstoffs Maß Ultra Fine % API Güte A % White % Unlöslicher Rückstand Gesamtalkalien Gesamt H&sub2;o lösl. Alkalien Unterschied Thermal Aalyse Gips Hemihydrat
- Unter Bezugnahme auf Tabellen I, II, III, IV, V, VI, VII und VIII oben wird hier in herkömmlicher Tabellenform ein Vergleich zwischen unterschiedlichen Eigenschaften der vier verschiedenen zementösen Stoffe, die alle hydraulische Aktivitäten aufweisen, angestellt. Die hier verwendeten Begriffe "hydraulische Aktivität" und "Reaktivität" bedeuten die chemische Art des zu härtenden Materials nach Mischung mit Wasser, ohne Kontakt mit der Atmosphäre (wie z.B. die Fähigkeit, sich unter Wasser zu festigen), d.h. infolge des Zusammenspiels der Bestandteile des Materials und nicht durch Verdunsten des Wassers. Der hier verwendete Begriff "hydraulischer Zement" bedeutet alle anorganischen zementösen Stoffe bekannter Art, die sich aus Kalzium, Aluminium, Silizium, Sauerstoff und/oder Schwefel zusammensetzen, die eine "hydraulische Aktivität" aufweisen, d.h. die sich bei Anwesenheit von Wasser festigen und härten. Zementstoffe dieser Art umfassen u.a. Portlandzement, schnell oder ultraschnell härtende, sulfatwiderstandsfähige Zementstoffe, modifizierte Zementstoffe, Aluminatzementstoffe und Zementstoffe, die Sekundärkomponenten enthalten, wie beispielsweise Flugasche, Pozzalona und ähnliche. Siehe beispielsweise Roca u.a., US 4,681,634. Es gibt anorganische zementöse Stoffe anders als die in Tabellen I - VIII beispielhaft aufgeführten, die gleichfalls hydraulische Aktivität aufweisen. Diese Erfindung beschränkt sich jedoch vorzugsweise auf die in Tabelle I - VIII aufgeführten Arten.
- Dementsprechend wird Portlandzement, einer der in den Tabellen aufgeführten Stoffe, durch Sintern (Wärmebehandlung) einer gemahlenen Mischung von Rohstoffen hergestellt, wovon einer normalerweise hauptsächlich aus Kalziumcarbonat (als Kalkstein) und ein anderer hauptsächlich aus Aluminiumsilikaten (als Ton oder Schiefergestein) besteht, um eine Mischung aus Kalk, Aluminiumoxid, Siliziumdioxid und eisenhaltigem Oxid zu erzeugen. Während des Sinterverfahrens kommt es zu chemischen Reaktionen, die Knotenpunkte, Klinker genannt, erzeugen, die sich grundsätzlich aus vermischten Kalziumsilikaten (C&sub2;S und C&sub3;S), Kalziumaluminaten (C&sub3;A) und Kalziumaluminoferriten (C&sub4;AF) zusammensetzen, die insgesamt zur hydraulischen Aktivität von Portlandzement beitragen. Als Beispiel, siehe Braunauer, US 3,689,294; Buchet u.a., US 4,054,460 und Gartner, US 4,619,702. Ein Beispiel einer chemischen Analyse von Portlandzementklinker wird von Skvära in US 4,551,176 wie folgt vermittelt: Bestandteil Gewicht-Prozent
- Nach dem Sintern werden die Klinker mit Additiven, darunter beispielsweise eine Menge von Kalziumsulfatdihydrat (Gips), auf eine spezifische Oberflächengröße von bis zu 10 000 cm²/g oder größer gemahlen, auch Blainesche Feinheit genannt, um die Härtungszeit zu regeln. Normalerweise reicht Mahlen aus, um eine spezifische Oberflächengröße von ca. 2500 bis 5000 cm²/g zu erzeugen, wobei 3000 bis 4500 cm²/g der normale Blainesche Feinheitsgrad für Portlandzement ist. Als Beispiel, siehe Gartner, US 4,619,702; Miyoshi u.a., US 4,443,260; Buchet u.a., US 4,054,460 und Braunauer, US 3,689 294.
- Portlandzementstoffe werden von der American Society of Testing Materials (ASTM) in fünf Hauptgruppen aufgegliedert, die durch die römischen Ziffern I, II, III, IV und V gekennzeichnet sind. Das American Petroleum Institute gruppiert sie in mindestens 9 Gruppen, die mit den Buchstaben A, B, C, D, E, F, G, H und J gekennzeichnet sind. Diese Gruppierungen beruhen auf der chemischen Zusammensetzung und den physikalischen Merkmalen.
- Sawyer in US 4,160,674 eröffnet speziell einen Hochwertzement, der frühzeitig eine hohe Druckstärke aufweist, wobei größtenteils alle Partikel im Zement eine Größenordnung von ca. 20 Mikron und kleiner aufweisen; die Bainesche Feinheit liegt bei ca. 8990 cm²/g und die spezifische Schwere ist 3,00. Sawyer vermittelt eine Analyse des Hochwertzements, auf das als "Feinprodukt" Bezug genommen wird. Die Analyse erscheint in Tabelle IX unten. Tabelle IX Chemische Analyse - Feinprodukt Zusammensetzung - Mischung Verlust Summe Kalkfaktor Silikatverhältnis Unlöslicher Rückstand Freies CaO Gesamtalkalien
- Galer u.a. in US 4,350,533 vermitteln die folgenden Abkürzungen für chemische Formeln von Zementmischungen nach allgemeiner Praxis der Zementindustrie:
- C = Kalziumoxid (CaO)
- A = Aluminiumoxid (Al&sub2;O&sub3;)
- F = Eisenoxid (Fe&sub2;O&sub3;)
- M = Magnesiumoxid (MgO)
- S = Siliziumdioxid (SiO&sub2;)
- K = Potassiumoxid (K&sub2;O)
- TEXT FEHLT die Fähigkeit, nach Reduktion seiner Größe durch Mahlen von 1 bis 5 mm auf Feinpartikelgröße im Bereich von 1 bis ca. 100 Mikrons hydraulische Aktivität aufzuweisen. Viele Kommentatoren, darunter auch Clarke in US 4,761,183 und Forss in US 4,306,912 geben an, daß der Glasgehalt des Materials hoch und vorzugsweise über 95 Prozent liegen muß, um latente hydraulische Aktivität aufweisen zu können.
- Die Kristallisierung des geschmolzenen Hochofennebenprodukts kann verhindert und die unterkühlte Flüssigkeit oder das Glas können durch schnelles Abkühlen des Schmelzabfalls gebildet werden. Dieses schnelle Abkühlen läßt sich durch Besprühen des Schmelzabfalls mit Wasserstrahlen realisieren. Diese Maßnahme führt zur schnellen Verfestigung und Bildung eines Wasserschlamms aus kleinen, gläsrigen sandähnlichen Partikeln. Der Schlamm wird dann thermisch getrocknet, um den größten Teil der Feuchtigkeit zu entfernen, wodurch eine Trockenmischung grober Partikel entsteht. Diese Trockenmischung von Partikeln mit Partikelgrößen im Bereich von 1 bis 5 mm, wird dann zum Reduzieren der Partikelgröße auf Werte im Bereich 1 bis ca. 100 Mikrons und vorzugsweise kleiner als 325 Maschen (45 Mikrons) gemahlen, um das granulierte Hochofennebenprodukt zu erzeugen, das als "Schlacke" bezeichnet wird. Als Beispiel siehe Miyoshi u.a., US 4,443,260; Allemand u.a., US 3,809,665; Buchet u.a., US 4,054,460; Gee u.a., US 4,242,142; Clarke, US 4,761,183 und Forss, US 4,306,912.
- Clarke '183 und Miyoshi u.a. in US 4,306,910 eröffnen die folgende Analyse, die laut ihrer Aussage die Normalbereiche der chemischen Zusammensetzung von Schlacke darstellen. Gewicht-Prozent Bestandteil Clarke Miyoshi
- Weiterhin gibt Clarke an, daß die Dichte der Schlacke als 2,92 g/cm³ erkannt wird.
- Yamaguchi u.a. vermitteln eine weitere Analyse von Schlacke in US 3,904,568 wie folgt: Bestandteil Gewicht-Prozent
- Miyoshi u.a. geben in '910 an, daß die hydraulische Aktivität von Schlacke gering ausfällt, wenn sich die Partikelgröße der Schlacke im Bereich von 1 bis 5 mm befindet. Dementsprechend suggerieren die Autoren, daß die Partikelgröße der Schlacke durch Mahlen auf einen Wert von mindestens 5 Mikrons oder kleiner reduziert wird; sie geben weiter an, daß die Schlacke an sich auch nach dem Mahlen entweder keine oder nur geringe hydraulische Aktivität aufweist. Deshalb ist eine Aktivierung oder Stimulierung erforderlich, wie beispielsweise durch einbinden von gelöschtem Kalk (CaO H&sub2;O). Weitere Additive zur Stimulierung oder Aktivierung der hydraulischen Aktivität von Schlacke sind u.a. Natriumoxid, Natriumsulfat-Natriumcarbonat, Natriumsilikat, Potassiumsulfat und Portlandzement. Für Beispiele, siehe Clarke, US 4,761,183 und Clarke, US 4,897,119.
- Laut Forss in US 4,306,912 kann Mahlen der Schlacke auf eine hohe spezifische Oberfläche, wie z.B. im Bereich von ca. 4000 bis 8000 cm²/g, die hydraulische Aktivität und Härtungsrate des Materials erhöhen. Forss gibt gleichfalls zu verstehen, daß bekannterweise Mahlen von Zementklinkern über einen gewissen Grenzwert hinaus keine weiteren Vorteile bringt, da zusätzliche Feinheit die Merkmale von Härtung und Stärke kaum verbessern. Andererseits geben Birchall u.a. in US 4,353,747 an, daß die Stärke von Portlandzement durch Reduktion der durchschnittlichen Partikelgröße nach Gewicht von Portlandzement auf einen Wert unter 20 Mikrons verbessert werden kann.
- Die bevorzugte Vorgangsweise, die zur Ausführung der Methode dieser Erfindung zu befolgen ist, entspricht dem Folgenden:
- 1. Der ultrafeine Zementschlamm ist bis zum Boden und/oder einer anderen Stelle im Bohrloch, wo die Richtung des Bohrlochs zu ändern ist, in das Bohrloch einzupumpen (generell durch das Bohrerrohr).
- 2. (Wahlweise) Eine chemische Vorspüllauge oder "Abstand" wird eingepumpt, die als Spülschlammentfernungsmittel und als kompatible Abstandsmasse zwischen Bohr- und Zementschlamm dient.
- 3. Dem Zementschlamm folgt eine Verdrängungsflüssigkeit (wie z.B. Wasser oder Spülschlamm), womit der Zementschlamm durch das Bohrerrohr an die gewünschte Stelle im Bohrloch befördert wird.
- 4. Die Arbeiten im Bohrloch werden für ausreichend Zeit eingestellt, damit sich der Zementschlamm festigen und die erforderliche Druckstärke (WOC-Zeit) entwickeln kann.
- 5. (Wahlweise) Ein Sonderrichtbohrwerkzeug wird an der Oberseite des Zementplugs angesetzt der im Bohrloch gebildet wurde.
- 6. Ein Führungsloch mit gewünschter Ausrichtung wird durch den Zementplug gebohrt.
- 7. (Wahlweise) Das Sonderrichtbohrwerkzeug wird entfernt.
- 8. Der normale Bohrvorgang wird wieder aufgenommen, wobei das Bohrloch in der Richtung gebohrt wird, die vom Führungsloch im Zementplug vorgegeben wird.
- Die Vorgangsweisen zum Bestimmen von Menge, Ausgußmethoden, Mischund Einspritzeinrichtungen und -vorgänge sind Fachkundigen ausreichend bekannt.
Claims (9)
1. Eine Vorgangsweise zum Ändern der Bohrrichtung in einem Bohrloch,
bestehend aus den Schritten der Einführung eines Schlamms aus
hydraulischem Zement in Wasser in besagtes Bohrloch an einer Stelle, wo
besagte Bohrrichtung zu ändern ist und in Mengen, die zum Bilden eines Plug
im Bohrloch ausreichen; Härten besagten Schlammes zu einem starren Plug
in besagtem Bohrloch; Bohren eines Führungslochs durch besagten
Zementplug in gewünschter neuer Bohrrichtung; Fortsetzung des Ausbohrens
besagten Bohrlochs mit Hilfe besagten Führungslochs in besagtem Zementplug,
gekennzeichnet dadurch, daß besagter Schlamm aus einer Mischung Wasser
und hydraulischem Zement im Gewichtsverhältnis 0,5:1 bis 5,0:1 besteht,
während die Blainesche Feinheit besagten hydraulischen Zements nicht unter
6000 cm²/g liegt und die Partikelgröße besagten hydraulischen Zements nicht
über 30 Mikrons ausfällt, während 90 % der Partikel des hydraulischen
Zements Durchmesser nicht über 25 Mikrons, 50 % besagter Partikel
Durchmesser nicht über 10 Mikrons und 20 % besagter Partikel Durchmesser
nicht über 6 Mikrons haben.
2. Eine Vorgangsweise nach Anspruch 1, wobei besagter hydraulischer
Zement eine Mischung aus Schlacke und Portlandzement ist.
3. Eine Vorgangsweise nach Anspruch 2, wobei die Partikelgröße besagter
hydraulischer Zementmischung nicht über 17 Mikrons und die Blainesche
Feinheit nicht geringer als 7000 cm²/g ist; 90 % besagter Partikel Durchmesser
nicht über 10 Mikrons, 50 % besagter Partikel Durchmesser nicht über 6
Mikrons und 20 % besagter Partikel Durchmesser nicht über 3 Mikrons haben.
4. Eine Vorgangsweise nach Anspruch 1, 2 oder 3, wobei besagtes
Gewichtsverhältnis von Wasser und Zement im Bereich 1,0:1 bis 1,75:1 liegt.
5. Eine Vorgangsweise nach Anspruch 1, wobei besagter Zement
Portlandzement ist.
6. Eine Vorgangsweise nach Anspruch 5, wobei die maximale Partikelgröße
besagten Portlandzements 11 Mikrons und die Blainesche Feinheit 10000 cm²/g
ist; 90 % besagter Partikel Durchmesser nicht über 7 Mikrons, 50 % besagter
Partikel Durchmesser nicht über 4 Mikrons und 20 % besagter Partikel
Durchmesser nicht über 2 Mikrons haben.
7. Eine Vorgangsweise nach Anspruch 5 oder 6, wobei der C&sub3;A Kristallgehalt
besagten Portlandzements mindestens 3,0 % nach Gewicht besagten
Zementstoffs und der Sulfatgehalt besagten Portlandzements mindestens 1,0
% nach Gewicht besagten Zementstoffs ist.
8. Eine Vorgangsweise nach einem der Ansprüche 1 bis 7, wobei das
Führungsloch mit einem oder mehreren Richtbohrwerkzeugen in besagten
Zementplug gebohrt wird.
9. Eine Vorgangsweise nach Anspruch 8, wobei ein oder mehrere
ausgerichtete Richtbohrwerkzeuge zum Bohren besagten Führungslochs in
gewünschter neuer Richtung gebohrt wird, wonach das eine oder die mehreren
besagte(n) Bohrwerkzeug(e) aus besagtem Bohrloch entfernt wird.
Applications Claiming Priority (2)
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US07/638,878 US5125455A (en) | 1991-01-08 | 1991-01-08 | Primary cementing |
US07/679,373 US5086850A (en) | 1991-01-08 | 1991-04-02 | Well bore drilling direction changing method |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE69204305D1 DE69204305D1 (de) | 1995-10-05 |
DE69204305T2 true DE69204305T2 (de) | 1996-02-01 |
Family
ID=27093199
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE69204305T Expired - Fee Related DE69204305T2 (de) | 1991-01-08 | 1992-01-06 | Verfahren zum Richtbohren. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5086850A (de) |
EP (1) | EP0494739B1 (de) |
AU (1) | AU644709B2 (de) |
BR (1) | BR9201156A (de) |
DE (1) | DE69204305T2 (de) |
DK (1) | DK0494739T3 (de) |
GR (1) | GR3018241T3 (de) |
NO (1) | NO920309L (de) |
Families Citing this family (116)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5106423A (en) * | 1988-12-02 | 1992-04-21 | Geochemical Corporation | Formation grouting method and composition useful therefor |
US5423379A (en) * | 1989-12-27 | 1995-06-13 | Shell Oil Company | Solidification of water based muds |
US5673753A (en) * | 1989-12-27 | 1997-10-07 | Shell Oil Company | Solidification of water based muds |
US5238064A (en) * | 1991-01-08 | 1993-08-24 | Halliburton Company | Squeeze cementing |
US5263542A (en) * | 1992-05-27 | 1993-11-23 | Halliburton Company | Set retarded ultra fine cement compositions and methods |
US5285679A (en) * | 1992-10-22 | 1994-02-15 | Shell Oil Company | Quantification of blast furnace slag in a slurry |
US5343952A (en) * | 1992-10-22 | 1994-09-06 | Shell Oil Company | Cement plug for well abandonment |
US5311945A (en) * | 1992-10-22 | 1994-05-17 | Shell Oil Company | Drilling and cementing with phosphate |
US5322124A (en) * | 1992-10-22 | 1994-06-21 | Shell Oil Company | Squeeze cementing |
US5325922A (en) * | 1992-10-22 | 1994-07-05 | Shell Oil Company | Restoring lost circulation |
US5343947A (en) * | 1992-10-22 | 1994-09-06 | Shell Oil Company | Anchor plug for open hole test tools |
US5309997A (en) * | 1992-10-22 | 1994-05-10 | Shell Oil Company | Well fluid for in-situ borehole repair |
MY112090A (en) * | 1992-10-22 | 2001-04-30 | Shell Int Research | Method for drilling and cementing a well |
US5309999A (en) * | 1992-10-22 | 1994-05-10 | Shell Oil Company | Cement slurry composition and method to cement wellbore casings in salt formations |
US5379843A (en) * | 1992-10-22 | 1995-01-10 | Shell Oil Company | Side-tracking cement plug |
US5314031A (en) * | 1992-10-22 | 1994-05-24 | Shell Oil Company | Directional drilling plug |
US5314022A (en) * | 1992-10-22 | 1994-05-24 | Shell Oil Company | Dilution of drilling fluid in forming cement slurries |
US5275511A (en) * | 1992-10-22 | 1994-01-04 | Shell Oil Company | Method for installation of piles in offshore locations |
US5307876A (en) * | 1992-10-22 | 1994-05-03 | Shell Oil Company | Method to cement a wellbore in the presence of carbon dioxide |
US5277519A (en) * | 1992-10-22 | 1994-01-11 | Shell Oil Company | Well drilling cuttings disposal |
US5301754A (en) * | 1992-10-22 | 1994-04-12 | Shell Oil Company | Wellbore cementing with ionomer-blast furnace slag system |
US5284513A (en) * | 1992-10-22 | 1994-02-08 | Shell Oil Co | Cement slurry and cement compositions |
US5269632A (en) * | 1992-10-22 | 1993-12-14 | Shell Oil Company | Method for strengthening the structural base of offshore structures |
US5301752A (en) * | 1992-10-22 | 1994-04-12 | Shell Oil Company | Drilling and cementing with phosphate-blast furnace slag |
US5343951A (en) * | 1992-10-22 | 1994-09-06 | Shell Oil Company | Drilling and cementing slim hole wells |
US5332040A (en) * | 1992-10-22 | 1994-07-26 | Shell Oil Company | Process to cement a casing in a wellbore |
US5351759A (en) * | 1992-10-22 | 1994-10-04 | Shell Oil Company | Slag-cement displacement by direct fluid contact |
US5343950A (en) * | 1992-10-22 | 1994-09-06 | Shell Oil Company | Drilling and cementing extended reach boreholes |
US5311944A (en) * | 1992-10-22 | 1994-05-17 | Shell Oil Company | Blast furnace slag blend in cement |
US5307877A (en) * | 1992-10-22 | 1994-05-03 | Shell Oil Company | Wellbore sealing with two-component ionomeric system |
US5327968A (en) * | 1992-12-30 | 1994-07-12 | Halliburton Company | Utilizing drilling fluid in well cementing operations |
US5332041A (en) * | 1992-12-30 | 1994-07-26 | Halliburton Company | Set-activated cementitious compositions and methods |
US5368103A (en) * | 1993-09-28 | 1994-11-29 | Halliburton Company | Method of setting a balanced cement plug in a borehole |
US5375661A (en) * | 1993-10-13 | 1994-12-27 | Halliburton Company | Well completion method |
US5355954A (en) * | 1993-11-02 | 1994-10-18 | Halliburton Company | Utilizing drilling fluid in well cementing operations |
US5398758A (en) * | 1993-11-02 | 1995-03-21 | Halliburton Company | Utilizing drilling fluid in well cementing operations |
US5398759A (en) * | 1993-12-21 | 1995-03-21 | Halliburton Company | Set retarded ultra fine cement compositions and methods |
US5585333A (en) | 1994-10-12 | 1996-12-17 | Halliburton Company | Hydrocarbon base cementitious drilling fluids and methods |
US5571318A (en) * | 1995-08-31 | 1996-11-05 | Halliburton Company | Well cementing methods and compositions for use in cold environments |
US5588489A (en) * | 1995-10-31 | 1996-12-31 | Halliburton Company | Lightweight well cement compositions and methods |
US5711383A (en) * | 1996-04-19 | 1998-01-27 | Halliburton Company | Cementitious well drilling fluids and methods |
US6454004B2 (en) | 1999-07-15 | 2002-09-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cementing casing strings in deep water offshore wells |
US6273191B1 (en) | 1999-07-15 | 2001-08-14 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cementing casing strings in deep water offshore wells |
US6336505B1 (en) | 1999-07-15 | 2002-01-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cementing casing strings in deep water offshore wells |
US6387172B1 (en) | 2000-04-25 | 2002-05-14 | United States Gypsum Company | Gypsum compositions and related methods |
US6457524B1 (en) | 2000-09-15 | 2002-10-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Well cementing compositions and methods |
US6562122B2 (en) | 2000-09-18 | 2003-05-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Lightweight well cement compositions and methods |
US6951250B2 (en) * | 2003-05-13 | 2005-10-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Sealant compositions and methods of using the same to isolate a subterranean zone from a disposal well |
US6899177B2 (en) * | 2003-10-10 | 2005-05-31 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of cementing subterranean zones with cement compositions having enhanced compressive strengths |
US7813935B2 (en) * | 2004-01-13 | 2010-10-12 | Weatherford/Lamb, Inc. | System for evaluating over and underbalanced drilling operations |
US7036586B2 (en) * | 2004-01-30 | 2006-05-02 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of cementing in subterranean formations using crack resistant cement compositions |
US7156174B2 (en) * | 2004-01-30 | 2007-01-02 | Halliburton Energy Services, Inc. | Contained micro-particles for use in well bore operations |
US7445669B2 (en) * | 2005-09-09 | 2008-11-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising cement kiln dust and additive(s) |
US7607482B2 (en) * | 2005-09-09 | 2009-10-27 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising cement kiln dust and swellable particles |
US9512346B2 (en) | 2004-02-10 | 2016-12-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions and methods utilizing nano-hydraulic cement |
US20050241538A1 (en) * | 2004-04-28 | 2005-11-03 | Vargo Richard F Jr | Methods of making cement compositions using liquid additives containing lightweight beads |
US20050241545A1 (en) * | 2004-04-28 | 2005-11-03 | Vargo Richard F Jr | Methods of extending the shelf life of and revitalizing lightweight beads for use in cement compositions |
US20060167133A1 (en) * | 2005-01-24 | 2006-07-27 | Jan Gromsveld | Sealant composition comprising a crosslinkable material and a reduced amount of cement for a permeable zone downhole |
US7267174B2 (en) * | 2005-01-24 | 2007-09-11 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of plugging a permeable zone downhole using a sealant composition comprising a crosslinkable material and a reduced amount of cement |
US8703659B2 (en) | 2005-01-24 | 2014-04-22 | Halliburton Energy Services, Inc. | Sealant composition comprising a gel system and a reduced amount of cement for a permeable zone downhole |
US7497258B2 (en) * | 2005-02-01 | 2009-03-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of isolating zones in subterranean formations using self-degrading cement compositions |
US7353876B2 (en) * | 2005-02-01 | 2008-04-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Self-degrading cement compositions and methods of using self-degrading cement compositions in subterranean formations |
US7510609B2 (en) * | 2005-02-08 | 2009-03-31 | Halliburton Energy Services Inc. | Low-density cement compositions, density-reducing additives, and methods of use |
US7524369B2 (en) * | 2005-02-08 | 2009-04-28 | Halliburton Energy Services, Inc. | Low-density cement compositions, density-reducing additives, and methods of use |
US7350573B2 (en) * | 2005-02-09 | 2008-04-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Servicing a wellbore with wellbore fluids comprising perlite |
US7373981B2 (en) * | 2005-02-14 | 2008-05-20 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of cementing with lightweight cement compositions |
US7390356B2 (en) * | 2005-03-11 | 2008-06-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions for high temperature lightweight cementing |
US7398827B2 (en) * | 2005-03-11 | 2008-07-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for high temperature lightweight cementing |
US7789150B2 (en) * | 2005-09-09 | 2010-09-07 | Halliburton Energy Services Inc. | Latex compositions comprising pozzolan and/or cement kiln dust and methods of use |
US8555967B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-10-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods and systems for evaluating a boundary between a consolidating spacer fluid and a cement composition |
US9676989B2 (en) | 2005-09-09 | 2017-06-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Sealant compositions comprising cement kiln dust and tire-rubber particles and method of use |
US7743828B2 (en) * | 2005-09-09 | 2010-06-29 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of cementing in subterranean formations using cement kiln cement kiln dust in compositions having reduced Portland cement content |
US7607484B2 (en) * | 2005-09-09 | 2009-10-27 | Halliburton Energy Services, Inc. | Foamed cement compositions comprising oil-swellable particles and methods of use |
US7335252B2 (en) * | 2005-09-09 | 2008-02-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Lightweight settable compositions comprising cement kiln dust |
US7174962B1 (en) | 2005-09-09 | 2007-02-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of using lightweight settable compositions comprising cement kiln dust |
US8333240B2 (en) * | 2005-09-09 | 2012-12-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Reduced carbon footprint settable compositions for use in subterranean formations |
US7631692B2 (en) * | 2005-09-09 | 2009-12-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising a natural pozzolan and associated methods |
US9150773B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-10-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions comprising kiln dust and wollastonite and methods of use in subterranean formations |
US9023150B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-05-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Acid-soluble cement compositions comprising cement kiln dust and/or a natural pozzolan and methods of use |
US8609595B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-12-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for determining reactive index for cement kiln dust, associated compositions, and methods of use |
US9809737B2 (en) | 2005-09-09 | 2017-11-07 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions containing kiln dust and/or biowaste ash and methods of use |
US7478675B2 (en) * | 2005-09-09 | 2009-01-20 | Halliburton Energy Services, Inc. | Extended settable compositions comprising cement kiln dust and associated methods |
US8522873B2 (en) * | 2005-09-09 | 2013-09-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Spacer fluids containing cement kiln dust and methods of use |
US9006155B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-04-14 | Halliburton Energy Services, Inc. | Placing a fluid comprising kiln dust in a wellbore through a bottom hole assembly |
US8403045B2 (en) * | 2005-09-09 | 2013-03-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising unexpanded perlite and methods of cementing in subterranean formations |
US8672028B2 (en) | 2010-12-21 | 2014-03-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising interground perlite and hydraulic cement |
US8297357B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-10-30 | Halliburton Energy Services Inc. | Acid-soluble cement compositions comprising cement kiln dust and/or a natural pozzolan and methods of use |
US9051505B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-06-09 | Halliburton Energy Services, Inc. | Placing a fluid comprising kiln dust in a wellbore through a bottom hole assembly |
US8505630B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-08-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Consolidating spacer fluids and methods of use |
US8307899B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-11-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of plugging and abandoning a well using compositions comprising cement kiln dust and pumicite |
US8281859B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-10-09 | Halliburton Energy Services Inc. | Methods and compositions comprising cement kiln dust having an altered particle size |
US8950486B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-02-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Acid-soluble cement compositions comprising cement kiln dust and methods of use |
US7353870B2 (en) * | 2005-09-09 | 2008-04-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of using settable compositions comprising cement kiln dust and additive(s) |
US7213646B2 (en) * | 2005-09-09 | 2007-05-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cementing compositions comprising cement kiln dust, vitrified shale, zeolite, and/or amorphous silica utilizing a packing volume fraction, and associated methods |
US8505629B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-08-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Foamed spacer fluids containing cement kiln dust and methods of use |
US8327939B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-12-11 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising cement kiln dust and rice husk ash and methods of use |
US7077203B1 (en) | 2005-09-09 | 2006-07-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of using settable compositions comprising cement kiln dust |
US7387675B2 (en) | 2005-09-09 | 2008-06-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Foamed settable compositions comprising cement kiln dust |
US7381263B2 (en) | 2005-10-24 | 2008-06-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions comprising high alumina cement and cement kiln dust |
US7337842B2 (en) * | 2005-10-24 | 2008-03-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of using cement compositions comprising high alumina cement and cement kiln dust |
US7284609B2 (en) * | 2005-11-10 | 2007-10-23 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of using settable spotting compositions comprising cement kiln dust |
US7199086B1 (en) | 2005-11-10 | 2007-04-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable spotting compositions comprising cement kiln dust |
US7204310B1 (en) | 2006-04-11 | 2007-04-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of use settable drilling fluids comprising cement kiln dust |
US7338923B2 (en) * | 2006-04-11 | 2008-03-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable drilling fluids comprising cement kiln dust |
US8586512B2 (en) | 2007-05-10 | 2013-11-19 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions and methods utilizing nano-clay |
US9512351B2 (en) | 2007-05-10 | 2016-12-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Well treatment fluids and methods utilizing nano-particles |
US8476203B2 (en) | 2007-05-10 | 2013-07-02 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions comprising sub-micron alumina and associated methods |
US9199879B2 (en) | 2007-05-10 | 2015-12-01 | Halliburton Energy Serives, Inc. | Well treatment compositions and methods utilizing nano-particles |
US9206344B2 (en) | 2007-05-10 | 2015-12-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Sealant compositions and methods utilizing nano-particles |
US8685903B2 (en) * | 2007-05-10 | 2014-04-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Lost circulation compositions and associated methods |
US7862655B2 (en) * | 2007-06-14 | 2011-01-04 | Halliburton Energy Services Inc. | Subterranean cementing methods and compositions comprising oil suspensions of water soluble polymers |
US7694739B2 (en) * | 2007-06-14 | 2010-04-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Subterranean cementing methods and compositions comprising oil suspensions of water soluble polymers |
DE102007042078A1 (de) * | 2007-09-05 | 2009-03-12 | Epg (Engineered Nanoproducts Germany) Ag | Hyperfeiner Zement |
US8287640B2 (en) * | 2008-09-29 | 2012-10-16 | Clearwater International, Llc | Stable foamed cement slurry compositions and methods for making and using same |
US8056631B2 (en) * | 2009-01-21 | 2011-11-15 | Capitol Aggregates, Ltd. | Cementitious compositions having coarse ground blast furnace slag and methods of making and using the same |
WO2018048456A1 (en) * | 2016-09-12 | 2018-03-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Well cementing with water-based liquid anti-shrinkage additives |
Family Cites Families (44)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2181284A (en) * | 1936-08-31 | 1939-11-28 | Eastman Oil Well Survey Co | Spudding bit |
US2173035A (en) * | 1938-02-16 | 1939-09-12 | Security Engineering Co Inc | Method of sidetracking wells |
US2392352A (en) * | 1941-08-06 | 1946-01-08 | Kenneth A Wright | Method of placing cement plugs in well bores |
GB1160569A (en) * | 1966-12-08 | 1969-08-06 | Smidth & Co As F L | Manufacture of Cement |
US3689294A (en) * | 1971-06-14 | 1972-09-05 | Stephen Braunauer | Portland cement compositions and method |
FR2142282A5 (de) * | 1971-06-14 | 1973-01-26 | Progil | |
JPS5215610B2 (de) * | 1971-11-26 | 1977-05-02 | ||
JPS535708B2 (de) * | 1972-02-24 | 1978-03-01 | ||
AR205879A1 (es) * | 1972-05-22 | 1976-06-15 | Ici Ltd | Composiciones refractarias de fraguado en frio |
GB1406654A (en) * | 1972-10-11 | 1975-09-17 | Ass Portland Cement | Portland cement |
US3997353A (en) * | 1974-10-18 | 1976-12-14 | Aluminum Company Of America | High early strength cement |
FR2324586A1 (fr) * | 1975-09-18 | 1977-04-15 | Chem Dev Corp | Composition et methode pour retarder la prise des ciments |
US4127001A (en) * | 1977-09-06 | 1978-11-28 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Inorganic cement grouting system for use in anchoring a bolt in a hole |
US4174227A (en) * | 1978-07-25 | 1979-11-13 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | High-early-strength phosphate grouting system for use in anchoring a bolt in a hole |
US4126005A (en) * | 1977-09-06 | 1978-11-21 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Inorganic cement grouting system for use in anchoring a bolt in a hole and compartmented package for use therewith |
US4126003A (en) * | 1977-09-06 | 1978-11-21 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Inorganic cement grouting system for use in anchoring a bolt in a hole |
US4160674A (en) * | 1978-01-30 | 1979-07-10 | Lone Star Industries | Early high-strength portland cement and method of manufacture |
GB2018737A (en) * | 1978-02-22 | 1979-10-24 | Ici Ltd | Cementitious compositions |
US4242142A (en) * | 1979-06-27 | 1980-12-30 | Bethlehem Steel Corporation | Method for treating granulated blast furnace slag |
US4302251A (en) * | 1978-11-29 | 1981-11-24 | Denki Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Cement composition containing dextrin |
GR68405B (de) * | 1979-05-31 | 1981-12-29 | Flowcon Oy | |
DE3070854D1 (en) * | 1979-06-29 | 1985-08-14 | Ici Plc | Hydraulic cement composition |
US4402749A (en) * | 1979-08-10 | 1983-09-06 | Chemtree Corporation | Cementitious compositions with early high strength development and methods for controlling setting rate |
DE3069822D1 (en) * | 1979-12-03 | 1985-01-31 | Ici Plc | Hydraulic cement compositions |
JPS5817556B2 (ja) * | 1979-12-29 | 1983-04-07 | 千代田化工建設株式会社 | 悪臭を持つ含水軟弱土の脱臭強度増加方法 |
SU1038315A1 (ru) * | 1980-02-11 | 1983-08-30 | Киевский Ордена Трудового Красного Знамени Инженерно-Строительный Институт | В жущее |
US4342599A (en) * | 1981-03-18 | 1982-08-03 | Colloids, Inc. | Method of reducing water demand of alkaline aqueous suspensions |
JPS5858306B2 (ja) * | 1981-06-25 | 1983-12-24 | 水澤化学工業株式会社 | ワンパツケ−ジ無機結着剤組成物 |
US4350533A (en) * | 1981-08-03 | 1982-09-21 | United States Gypsum Company | High early strength cement |
US4443260A (en) * | 1982-06-14 | 1984-04-17 | Chiyoda Chemical Engineering & Constr., Co., Ltd. | Method for strengthening soft soil |
IE55483B1 (en) * | 1982-06-21 | 1990-09-26 | Nat Starch Chem Corp | Cementiferous compositions |
US4436165A (en) * | 1982-09-02 | 1984-03-13 | Atlantic Richfield Company | Drain hole drilling |
GB2139208B (en) * | 1983-04-29 | 1986-08-28 | Ceskoslovenska Akademie Ved | Hydraulic binding agent |
US4545797A (en) * | 1983-06-13 | 1985-10-08 | Texaco Inc. | Process for manufacturing porous slag |
US4505752A (en) * | 1983-08-11 | 1985-03-19 | Stauffer Chemical Company | Fast-setting cements from solid phosphorus pentoxide containing materials |
US4487632A (en) * | 1983-08-11 | 1984-12-11 | Stauffer Chemical Company | Fast-setting cements from liquid waste phosphorus pentoxide containing materials |
US4619702A (en) * | 1984-05-15 | 1986-10-28 | Union Oil Company Of California | Rare earth modifiers for Portland cement |
US4557763A (en) * | 1984-05-30 | 1985-12-10 | Halliburton Company | Dispersant and fluid loss additives for oil field cements |
FR2571715B1 (fr) * | 1984-10-16 | 1986-12-26 | Coatex Sa | Composition cimentaire hydraulique a prise retardee pour cimentation a haute temperature et pression |
US4699224A (en) * | 1986-05-12 | 1987-10-13 | Sidewinder Joint Venture | Method and apparatus for lateral drilling in oil and gas wells |
SE453078B (sv) * | 1986-09-09 | 1988-01-11 | Alufluor Ab | Forfarande for forbettring av cementbruks och betongs egenskaper |
US4761183A (en) * | 1987-01-20 | 1988-08-02 | Geochemical Corporation | Grouting composition comprising slag |
US4897119A (en) * | 1988-01-11 | 1990-01-30 | Geochemical Corporation | Aqueous dispersion of ground slag |
US5071484A (en) * | 1990-09-14 | 1991-12-10 | Capitol Aggregates, Inc. | Cementitious compositions and method |
-
1991
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