DE2165323A1 - Verfahren und fliessbettreaktor zur herstellung von maleinsaeureanhydrid - Google Patents
Verfahren und fliessbettreaktor zur herstellung von maleinsaeureanhydridInfo
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Description
Dr. Werner Haßler Lüdenscheid, 28. Dezember 1971-3!
PATENTANWALT A 71 24-9 |
5->3 LCDCNSCHEID .. !
Anmelderin: Fa. Mitsubishi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha, 3-1, Marunouchi 2-Chome,;Chiyoda-ku, Tokio, Japan
Verfahren und Fließbettreaktor zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid,
wonach ein sauerstoffhaltiges Gas und ein ungesättigter
Kohlenwasserstoff mit vier oder mehr Kohlenstoffatomen oder ein Kohlenwasserstoffgemisch enthaltend , den genannten
ungesättigten Kohlenwasserstoff in Gegenwart eines Fließbettkatalysators innerhalb eines Reaktors, der eine per- forierte
Lochplatte unterhalb des Fließbettes enthält, zur Reaktion gebracht werden.
Die übliche Technik zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid durch katalytische Oxidation ungesättigter Kohlenwasserstoffe
wie Buten, Butadien und Benzol wird mit einem Festbettkatalysator ausgeführt. Da Jedoch die Reaktion zur Bildung von Maleinsäureanhydrid
aus diesen ungesättigten Kohlenwasserstoffen eine große Wärmemenge freisetzt, bilden sich leicht örtliche
Erhitzungen innerhalb des Fließbettkatalysators aus*. Da außerdem das Gasgemisch des Ausgangskohlenwasserstoffes und von
Sauerstoff explosiv ist, kann man die Konzentration des Kohlenwasserstoffes nicht über eine bestimmte Grenze erhöhen, Außerdem
ist eine Temperaturregelung des Gemisches nicht einfach möglich. Aus diesem Grund wird neuerdings der Festbettkatalysator
durch einen Fließbettkatalysator ersetzt, der frei von
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den genannten Schwierigkeiten ist.
Bei der Herstellung von Maleinsäureanhydrid mit dem FlieBbettkatalysator
kann man Maleinsäureanhydrid mit hohem Wirkungs- ' grad zubereiten, indem eine Mischung aus 1 bis 10 %, vorzugsweise
2 bis 5 % ungesättigtem Kohlenwasserstoff und einem '
Sauerstoff haltigen Gas, normalerweise Luft in einen Reaktionsraum geleitet wird, der einen Fließbettkatalysator enthält.
Obgleich der genannten Konzentrationsbereich des ungesättigten Kohlenwasserstoffs den Bereich explosiver Zusammensetzungen ^
überdeckt, läßt sich mit Verwendung eines Fließbettreaktors '
die Explosionsgefahr ausschalten, was auf den vorteilhaften *
Einfluß des Fließbettkatalysators.zurückzuführen ist.
Aufgrund ausgedehnter Untersuchungen über die Herstellung von
Maleinsäureanhydrid in einer quantitativen Reaktion zwischen
einem Ausgangskphlenwasserstoff und einem sauerstoffhältigen Gas in Gegenwart eines Fließbettkatalysators hat sich ergeben,
daß eine schnelle und gleichförmige Mischung der Reaktionsgase vor Reaktionsbeginn wichtig ist. Wenn nämlich im einzelnen
die Reaktion zur Ausbildung kommt, bevor der Aüsgangskohlenwasserstoff
und das sauerstoffhaltige Gas vollständig gemischt
sind, werden die Reaktionsbedingungen örtlich ungleichförmig, wodurch die Selektivität des Reaktionsprodukts beeinträchtigt
wird. Selbst wenn nur momentan ein Teil der Katalysatorteilchen in dem Gasstrom des ungesättigten Kohlenwasserstoffs mitgerissen und der reduzierenden Atmosphäre ausgesetzt wird, tritt
•die Wirkung ein, daß die Katalysatorteiichen in bestimmten
Fällen ihre Aktivität und Selektivität verlieren. Diese Erscheinung
stellt eine schwerwiegende Beeinträchtigung bei der
Herstellung von Maleinsäureanhydrid dar,, besonders wenn ein '
Katalysator der Vanadin-Phosphor-Sauerstoff reihe benutzt" wird'. J':
Aufgabe der'Erfindung ist die Bereitstellung eines Verfahrens
zur .Herstellung von Maleinsäureanhydrid mithälfe" eines Fließ- "
bettkatalysators, in dessen Rahmen Maleinsäureanhydrid mit '·
hohem Wirkungsgrad ohne Explosionsgefahr herstellbar ist. Eine'
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weitere Aufgabe der Erfindung liegt in der Bereitstellung eines
Verfahrens, wonach ein Ausgangskohlenwasserstoffgas und ein
sauerstoffhaltiges Gas möglichst schnell homogen miteinander
vermischt werden können, damit der Reaktionswirkungsgrad verbessert wird.
Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, daß im Bereich des Lochbodens eine wirksame- Durchflußströmung des
säuerstoffhaltigen Gases erzeugt wird und daß der ungesättigte
Kohlenwasserstoff bzw. das entsprechende Gasgemisch in diese Durchflußströmung eingeleitet wird.
Der überraschende Fortschritt der Erfindung liegt somit in der
spezifischen Mischung des Kohlenwasserstoffs und des sauerstoffhaltigen
Gases, bevor der Kohlenwasserstoff mit dem Katalysator in Wechselwirkung kommt, damit die Reaktionsausbeute verbessert
und die Explosipnsgefahr herabgesetzt wird.
stoff
Der Ausgangskohlenwasser/ im Rahmen der Erfindung ist ein ungesättigter
Kohlenwasserstoff mit vier oder mehr als vier Kohlenstoffatomen, bspw. Buten-1, Buten-2, Butadien, Penten, Isopenten
Cyclopentadien, Benzol und Gemische derselben oder ein Kohlenwasserstoffgemische
das einen solchen ungesättigten Kohlenwasserstoff und einen gesättigten Kohlenwasserstoff wie Butan enthält.
■
Die Erfindung ist besonders vorteilhaft, wenn Maleinsäureanhydrid
aus der CL-Rohölfraktion hergestellt wird, die ein Gemisch
von Butadien,Btiten, Butan, Isobuten, und dgl. ist oder
einem Rückstand der CL-Fraktion, aus dem Butadien, Isobuten
und dgl., die als Ausgangsstoffe für chemische Verfahren möglich
sind, entfernt sind. Wenn die C^-Fraktion oder ihr Rückstand
als Ausgangsstoff benutzt werden, wird eine große Wärmemenge während der Reaktion frei, so daß der Anteil der beigemischten
Rohgase einen großen Einfluß auf den Wirkungsgrad der
Reaktion hat. * .■>-·--.-.
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Das sauerstoffhaltige Gas muß molekularen Sauerstoff enthalten. Man kann z.B. reinen Sauerstoff oder Sauerstoff, der mit einem
Schutzgas wie Stickstoff.verdünnt ist, benutzen. Am geeignetsten gedoch ist Luft. Das Verhältnis des Ausgangskohlenwasserstoffes
zu dem sauerstoffhaltigen Gas liegt normalerweise im Bereich von 1 bis 10 Volu~men-% bezogen auf die Kohlenwasserstoffkonzentration.
Man bevorzugt ein solches Verhältnis, daß die Konzentration des Kohlenwasserstoffes in dem Gasgemisch
nicht kleiner als 2 Volumen-% ist. Eine Kohlenwasserstoffkonzentration von weniger als 2 % setzt den Vorteil der
Fließbettreaktion herab, so daß ein zu geringer Anteil unwirtschaftlich wird. Die Obergrenze der Kohlenwasserstoffkonzentration in dem Gasgemisch übersteigt vorzugsweise nicht 6 %, noch
besser nicht 5 %, indem Faktoren wie die Selektivität für Maleinsäureanhydrid
und die Aktivität "des Katalysators Berücksichtigung finden.
Wenn auch jeder für die Herstellung von Maleinsäureanhydrid bekannte Katalysator brauchbar ist, zieht man im Rahmen der
Erfindung einen Fließbettkatalysator der Vanadin-Phosphor-Sauerstoff-Reihe
vor. Ein solcher Katalysator besteht im wesentlichen aus den aktiven Komponenten einer Vanadinverbindung
und einer Phosphorverbindung, die auf einem Trägerstoff wie Kieselerde, Tonerde und Titanerde aufgenommen sind. Erforderlichenfalls
kann man auch Zusatzkomponenten wie Kalium, Chrom, Wolfram und dgl. zufügen. ·
Das Verfahren zur Einwirkung und Vermischung des Ausgangskohlenwasserstoffs
und des sauerstoffhaltigen Gases ist folgendes. Im Rahmen der Erfindung wird ein Fließbettreaktor eingesetzt,
der mit einem Lochboden am Fuß des Fließbettes und einer Mehrzahl von Rohren für die jeweiligen Durchbrüche des Lochbodens
ausgestattet ist. Das sauerstoffhaltige Gas wird auf der Unterseite des Lochbodens zugeführt. Der ungesättigte Kohlenwasserstoff
oder ein Kohlenwasserstoifgemisch, das den ungesättigten
Kohlenwasserstoff enthält, wird in die starke Durchflußströmung des sauerstoffhaltigen Gases eingemischt, -die durch die"Rohre
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bewirkt wird", damit eine gegenseitige Einwirkung und Vermischung
mit dem sauerstoffhaltigen Gas erfolgt. Unter Durchflußströmung ist eine Strömung des sauerstoffhaltigen Gases innerhalb der
Rohre verstanden. Dabei ist ein Strömungsraum des sauerstoffhaltigen Gases innerhalb der Rohre und darüberhinaus vorhanden.
Die Länge dieser Durchflußströmung ist im wesentlichen unabhängig von der Geschwindigkeit des zugeführten sauerstoffhaltigen
Gases; normalerweise ist sie der Summe aus der Länge des
Rohres und 1OD gleich, wobei D der Innendurchmesser des Rohres
ist. Die Querschnittsflache der Durchflußströmung ist im wesentlichen
dem Rohrquerschnitt gleich. Unter wirksamer Länge ist
ein Abschnitt der Durchflußströmung verstanden, der der Summe
des Raumes innerhalb des Rohres und einem Raum von 5D oberhalb
des Rohres gleich ist.
In der Zeichnung stellen dar:
Fig. 1
Fig. 1
Fig. | 2 | 6 |
und | 3 | |
Mg. | ||
5 und |
schematischei Schnitt durch einen Fließbettreaktor
zur Durchführung des Verfahrens nach der Erfindung,
Diagramme zur Erläuterung der Durchflußströmung
Diagramme zur Erläuterung der Durchflußströmung
und der effektiven Durchflußströmung, die durch die Rohre in Verbindung mit den Durchbrüchen der
Lochböden erzeugt wird,und verschiedene Ausführungsformen der Durchbrüche
der Lochböden sowie der zugehörigen Rohre und
der Einlaßleitungen für den Kohlenwasserstoff.
Nach der Erfindung wird der Ausgangskohlenstoff in die wirksame
Durchflußströmung des sauerstoffhaltigen Gases innerhalb der Rohre zugeführt, die mit den Durchbrüchen des Lochbodens verbunden'
sind, damit eine gegenseitige Einwirkung und Durchmiscbamg
der beiden Gase erfolgt. Vorzugsweise wird der Ausgangskohlenwasserstoff
in die Innenseite der Rohre eingeleitet, die einen Teil der wirksamen Durchflußströmung des sauerstoffhaltigen
Gases bilden»
Ausführungsformen des Fließbettreaktors nach der Erfindung
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sind in der Zeichnung dargestellt. Der Fließbettreaktor 1 nach
Fig. 1 besitzt eine Einlaßleitung 2 für das sauerstoffhaltige . Gas und eine Einlaßleitung 3 für den gasförmigen Ausgangskohlenwasserstoff sowie ei-ne Auslaßleitung 4 für das Reaktionsgas.
Unterhalb eines Fließbet.tes 5 befindet sich ein Loehboden 6 mit
einer Vielzahl von Durchbrüchen und Rohren 7» die diese Durchbrüche
umgeben. Wenn das sauerstoffhaltige Gas am Fuß des Festjbettreaktors
1 durch die Einlaßleitung 2 eingelassen.wird, bilde|i
sich Durchflußströmungen des sauerstoffhaltigen Gases innerhalb der jeweiligen Rohre und in dem jeweiligen Raumbereich darüber
aus. Nach Fig. 2 zeigt der durch gestrichelte Linien 8 angedeutete
Bereich oberhalb jedes Rohres die Durchflußströmung und
der schraffierte Bereich 9 die wirksame Durchflußströmung an.
Fig. 2 gibt die Durchflußströmungen und die wirksamen Durchflußströmungen für Rohre 7 an, die auf der Oberseite des Lochbodens
6 angeordnet sind. Fig. 3 gibt die Durchflußströmungen
und die wirksamen Durchflußströmungen an, wenn die Rohre 7 ander Unterseite des Lochbodens 6 angeordnet sind. Die Einlaßleitung
9 zur Einspeisung des Ausgangskohlenwasserstoffes kann in jeder Höhe innerhalb der wirksamen Durchflußströmungen
münden. Bevorzugte Anordnungen der Einlaßleitungen 3 innerhalb der Rohre 7j die die wirksamen'Durchflußströmungen erzeugen,·
sind in den Fig. 4, 5 und 6 angegeben.
Bei der Ausfuhrungsform nach Fig. 4- ist das Rohr 7 auf der
Oberseite des Lochbodens 6 angeordnet und umgibt den Durchbruch 13; die Einlaßleitung 3 hat einen Durchmesser kleiner als
der Durchmesser des Durchbruchs 13 und endigt in der Fußfläche des Rohres 7· Eine Kappe 11 inform eines umgekehrten Napfes
deckt das Rohr 7 ab und läßt einen schmalen Ausgangsdurchlaß
12 frei.
Nach Fig. 5 endet die Einlaßleitung 3 in einem Zwischenbereich
innerhalb der Länge des Rohres 7> das an der Oberseite des
Lochboderis 6 angeordnet ist. Ein Drosselelement 10, bsp??. ein
schmaler Kreisring ist innerhalb des Rohres 7 oder an der
Außenseite der Einlaßleitung 3 angeordnet, so daß eine Engstelle
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14 entsteht. In dem zuerst genannten Fall kann das Drosselelement 12 mit dem Lochboden 6 einstückig ausgebildet sein. Die
Engstelle 14 vergrößert den Differenzdruck zwischen der Oberseite
und der Unterseite des Lochbodens, so daß ein gleichförmiger
Zufluß des sauerstoffhaltigen Gases in die jeweiligen Rohre sichergestellt ist. Die Ausführungsform nach Fig. 6
entspricht im wesentlichen derjenigen nach Fig. 5 mit der Ausnahme,
daß das Rohr 7 auf der Unterseite des Loehbodens 6 befestigt
ist.
Der Strom des sauerstoffhaltigen Gases wird in der Engstelle
beschleunigt und beim Durchfluß durch das Rohr 7 verlangsamt, damit der Abrieb der Katalysatorteilchen verringert wird. Der
enge Ausgangsdurchlaß 12 nach Fig. 4 hat die gleiche Aufgabe.
Die Rohre 7 können entweder auf der Oberseite oder der Unterseite des Lochbodens angeordnet sein oder durch denselben hindurchreichen.
, . ■
Die Rohre 7 können beliebige Gestalt haben, doch zieht man
normalerweise eine Zylinderform vor. Die Rohre sind senkrecht
zu dem Lochboden 6 ausgerichtet und konzentrisch zu den Durchbrüchen
13 angeordnet. Zur Verbesserung der Vermischung des Kohlenwasserstoffs und des sauerstoffhaltigen Gases sind lange
Rohre bevorzugt; jedoch sind zu lange Rohre unzweckmäßig. Normalerweise wird die Rohrlänge größer als der Durchmesser
der Rohre gewählt und hat vorzugsweise den 2-fachen bis 10-fachejn.
Wert.
Erforderlichenfalls kann man eine oder mehrere <|uer ausgerichtete
Trennwände vorsehen, die eine freie Strömung von Gas und Katalysatorteilchen innerhalb des Fließbettreaktors nach Fig.
zulassen, so daß der Innenraum des Fließbettreaktors in mehrere Fließbettkammern unterteilt wird. Dadurch wird das Anwachsen
von Blasen des Gasgemisches verhindert und ein möglichst gleichförmiger Durchfluß des Gases und der Katalysatorteilchen sichergestellt.
Die Kappe 11 über dem Rohr 7 gem.· Fig. 4 ändert in günstiger Weise die Geschwindigkeit und/oder Richtung des
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Gasgemisches, damit die .Verteilung des Gasgemisches innerhalb
des Fließbettes verbessert und ein Herabfallen der Katalysatorteilchen
durch das jeweilige Rohr verhindert wird. Sie Kappe
kann eine beliebige Gestalt haben, solange sie nicht die Strömung des Gasgemisches beeinträchtigt. Die Geschwindigkeit des
Gasgemisches läßt sich durch Auswahl der Querschnittsfläche des Ausgangsdurchlasses für das Gasgemisch einstellen; die Richtung
des auströmenden Gasgemisches läßt sich durch geeignete Formgebung, durch Lage und Anordnung der Ausgangsdurchlässe beeinflussen.
Die Strömungsgeschwindigkeit des sauerstoffhaltigen Gases, das
in den Fließbettreaktor einströmt, hängt von der Art des Katalysators, der Ausbildung des Lochbodens und dem gewünschten
Fließbettzustand des Katalysators ab. Normalerweise wählt man eine Oberflächengeschwindigkeit von 10 bis 150 cm/sec, vorzugsweise
zwischen 30 und 80 cm/sec . Andererseits wird die Raum-
—1
geschwindigkeit des Gases zwischen 100 und 10 000 h , vorzugsweise
zwischen 300 und 4- 000 h gewählt. Der Durchmesser der iiurchbrüche in dem Lochboden 6 kann innerhalb eines weiten
Bereichs in Abhängigkeit von der Größe des Fließbettreaktors, der Dichte, der Teilchengröße und dem Fließbettzustand des
Katalysators verschieden sein. In einem technischen Reaktor Denutzt man einen Durchmesser zwischen 20 und 15O mm, vorzugsweise
zwischen A-O und 100 mm. Für kleinere Reaktoren kann der
Durchmesser der Durchbrüche etwa 5 bis 10 mm betragen. Die Unzahl der Durchbrüche wird so ausgewählt, daß man ein Öffnungsverhältnis zwischen 0,1 und 20 %, vorzugsweise zwischen 0,2 und
10 % erhält. Normalerweise ist die Anzahl der Rohre gleich derjenigen der Durchbr.üche. Die Erfindung ist jedoch nicht auf
diesen Fall beschränkt. Einzelne Durchbrüche können .-auch ohne
Rohre vorhanden sein. " ·■: ;:".::
Die Reaktionstemperatur im Rahmen der Erfindung ändert sich
in Abhängigkeit von der Zusammensetzung des Ausgangskohlenwasserstoffes
und des benutzten Katalysators. Normalerweise liegt die Reaktionstemperatur zwischen 300 und 6000C, vorzugs-
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weise zwischen 350 und 55Q°C. Ba eine große Wärmemenge bei der
Reaktion frei wird, ist ein geeigneter Kühler für das Fließbett zur Steuerung der Reaktionstemperatur zweckmäßig.
Da der Ausgangskohlenwasserstoff und das sauerstoffhaltige Gas
vor Reaktionsbeignn gleichförmig vermischt werfen, kann man
im Rahmen der Erfindung Maleinsäureanhydrid mit hoher Ausbeute über eine lange Zeitdauer ohne Abnahme der Katalysatoraktivität
herstellen.
Die folgenden Einzelbeispiele dienen zur Erläuterung der Erfindung,
jedoch nicht zur Einschränkung des Erfindungsgedankens.
Etwa 270 kg eines Vanadin-Sauerstoff-Phbsphor-Fließbettkatalysators
(Atomverhältnis P/V = 1,4 und· mittlerer Teilchendurehmesser
100 η ) unter Verwendung von Kieselerde, als Trägerstoff
werden in einen Fließbettreaktor mit einem InnendurchmesSrer
von 45 cm und einer Länge von 400 cm gepackt. Am Boden des · Fließbetteiüs des Reaktors ist ein Lochboden mit vier Durchbrüchen
angeordnet, die jeweils einen Durchmesser von 6 cm
haben. Konzentrisch zu den Durchbrochen sind jeweils vertikale Rohre mit einem Innendurchmesser von 6 cm und einer Länge von
20 cm vorhanden. Kohlenwasserstoffeinlaßleitungen sind durch
die Bodenwandung des Reaktors eingeführt und reichen mit ihren
oberen Mündungen bis zu 2 cm über den Lochboden (vgl. Fig. 5)· Perforierte Trennwände mit einem Offnungsverhältnis von 30 %
sind innerhalb des Fließbetts in Höhen von 120t 170, 220 und
270 cm oberhalb des Lochbodens angeordnet, so daß fünf Fließbettstufen
festgelegt sind. Weiterhin ist ein Kühler im Zentrum des Fließbetts eingebaut. ...
Luft wird auf der Unterseite des Loehbodens zugeführt x Während
eine Kohlenwasserstoffmischung gemäß der folgenden Tabelle 1
durch die Kohlenwasserstoffeinlaßleitungen in einer Kohlenwasser
st off konzentrat ion von 4,0 Volumen-% bezogen auf das
Gesamtgemisch von Kohlenwasserstoff und Luft zugeführt wird. Die
Oberflächengeschwindigkeit beträgt 60 cm/sec für das Gasgemisch,
die Raumgeschwindigkeit 1 200 h . Die Reaktion wird bei einer
Temperatur von 400°C durchgeführt. \
Das aus dem Reaktor abströmende Gas tritt durch eine Wasserabsorptionssäule,
damit das Maleinsäureanhydrid und die als Nebenprodukt entstehenden Säuren in dem Wasser gesammelt werden. Das
nichtreagierte Gas, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid werden aus der Absorptions säule abgezogen und gaschromatographisch analysiert.
Ein Umwandlungsverhältnis von mehr als 99,5 % bezogen
auf die Gesamtmenge des Buten-1, Buten-2 und des Butadien, die
die wirksamen Bestandteile für"die Herstellung von Maleinsäureanhydrid
sind, sowie eine Selektivität von 38 % für das Maleinsäureanhydrid
werden gemessen. ■
Zusammensetzung des Ausgangskohlenwasserstoffes
Zusammensetzung
Butadien
Buten-1
Buten-2
Isobuten
Butan
Rest"
Volumen-%
31 A 18,4-13.0 29,0
7,0
1,2
Die Reaktion des Beispiels 1 wird mit der Abwandlung wiederholt, daß die Mündungen der Kohlenwasserstoffeinlaßleitungen
30 cm oberhalb des Lochbodens 6 enden. Man erhält ein Umwandlungsverhältnis
von mehr als 99 % und eine Selektivität für Maleinsäureanhydrid von 36 %. Obgleich die Höhe der Mündungen
der Kohlenwasserstoffleitungen über den Oberenden der die Durch-
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brüche umgebenden Rohre liegt, tritt der Ausgangskohlenstoff
immer noch in die wirksame Durchflußströmung der Luft ein, die durch die Rohre bei dem Luftdurchfluß gebildet wird. Man kann im
wesentlichen die gleichen Ergebnisse wie im Beispeil 1 erhalten, wenn der Kohlenwasserstoff und die>
Luft Innerhalb der Rohre gemischt werden.
Vergleichsbeispiel -
Die Reaktion des Beispiels 1 wird mit der Abwandlung wiederholt, daß die Mündungen der Kohlenwasserstoffleitungen 55 cm über.den
Lochboden geführt werden. Dann beträgt das Umwandlungsverhältnis 95 % und die Selektivität für.Maleinsäureanhydrid 32,4 %.
In diesem Beispiel ist bemerkenswert, daß die Selektivität für
Maleinsäureanhydrid allmählich absinkt, woraus man auf- eine Abnahme der Katalysatoraktivität schließen muß.
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Claims (12)
1./Verfahren zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid, wonach
ein sauerstoffhaltiges Gas und ein ungesättigter Kohlenwasser-~ stoff mit vier oder mehr Kohlenetoffatomen oder ein Kohlenwasserstoffgemisch
enthaltend , den genannten ungesättigten Kohlenwasserstoff in Gegenwart eines Fließbettkatalysators
innerhalb eines Reaktors, der eine perforierte Lochplatte unterhalb des Fließbettes enthält, zur Reaktion gebracht werden,
dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich des Lochbodens eine wirksame Durchflußströmung des sauerstoffhaltigen Gases erzeugt
wird und daß der ungesättigte Kohlenwasserstoff bzw. das entsprechende Gasgemisch in diese Durchflußströmung eingeleitet
wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Fließbettkatalysator ein Vanadin-Phosphor-üauerstoff-Katalysator verwendet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die Einleitungsgeschwindigkeit des gesättigten Kohlenwasserstoffs oder des Kohlenwasserstoffgemisches in das sauerstoffhaltige
Gas im Sinne einer Einstellung der Kohlenwasserstoffkonzentration zwischen 2 und 6 Volumen-% gewählt wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet,
daß das sauerstoffhaltige Gas in den Reaktor mit einer Geschwindigkeit zwischen 10 und 15O cm/sec eingeleitet
wird. '
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4-, dadurch gekennzeichnet,
daß die Reaktion bei Temperaturen zwischen 300 und 6000G durchgeführt.wird. .
6. Fließbettreaktor zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 5» mi* einem Lochboden unterhalb des Fließbettes,
dadurch gekennzeichnet, daß Durchbrüche (13) des
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Lochbodens (6) von Rohren (7) zur Erzeugung einer starken Durchflußströmung des sauerstoffhaltigen Gases umgeben sind
und daß Einlaßleitungen (3). für das Kohlenwasserstoffgas in die
genannten Rohre münden*·
7. Fließbettreaktor nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Einleitung des ungesättigten Kohlenwasserstoffs bzw.
des Kohlenwasserstoffgemisches auf der Innenseite der Rohre (7)
erfolgt, die einen Teil für die Einrichtung zur Erzeugung der Durchflußströmung des sauerstoffhaltigen Gases bilden.
8. Fließbettreaktor nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet,
daß die Rohre (7) auf der Oberseite des Lochbodens (6) befestigt sind (Fig. 4 und 5). . '
9. Fließbettreaktor nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet,
daß die Rohre (7) auf der Unterseite des Lochbodens (6) angeordnet sind (Fig. 6).
10. Fließbettreaktor nach Anspruch 6 oder 7>
dadurch gekennzeich net, daß die Rohre (?') durch den Lochboden (6) hindurchreichen.
11. Fließbettreaktor nach einem der Ansprüche 6 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß jedes Rohr (7) eine Engstelle (14)
im Bodenbereich aufweist.
12. Fließbettreaktor nach einem der Ansprüche 6 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die oberere Mündungsfläche jedes
Rohres (7) durch eine Kappe (11) abgedeckt ist.
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Families Citing this family (1)
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