DE19932576A1 - Hydrodynamischer Drehmomentwandler - Google Patents
Hydrodynamischer DrehmomentwandlerInfo
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Abstract
Ein hydrodynamischer Drehmomentwandler umfaßt: ein Wandlergehäuse (12), dessen Innenraum (24) mit einem Wandler-Arbeitsfluid befüllt oder befüllbar ist, ein im Wandlergehäuse (12) bezüglich diesem drehbar angeordnetes Turbinenrad (26), eine Überbrückungskupplung (44), durch welche das Turbinenrad (26) wahlweise mit dem Gehäuse (12) zur gemeinsamen Drehung koppelbar ist, wobei die Überbrückungskupplung (44) ein zur Herstellung der Drehkopplung von Wandlergehäuse (12) und Turbinenrad (26) verlagerbares Kupplungselement (46) umfaßt, eine erste Fluidkanalanordndung (96, 97, 100, 150) zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid in den Innenraum (24) des Wandlergehäuses (12), eine zweite Fluidkanalanordnung (102, 104) zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid aus dem Innenraum (24) des Wandlergehäuses (12), und eine dritte Fluidkanalanordnung (106, 108, 112), durch welche zum Verlagern des Kupplungselements (46) Druckfluid zu beziehungsweise aus einem im Wandlergehäuse (12) vorgesehenen Druckfluidraum (94) geleitet werden kann, wobei der Druckfluidraum (94) mit dem Innenraum (24) des Wandlergehäuses (12) nicht in Wandler-Arbeitsfluidaustauschverbindung steht. Dabei ist vorgesehen, daß zum Verlagern des Kupplungselements (46) zum wenigstens teilweisen Aufheben der Drehkopplung von Wandlergehäuse (12) und Turbinenrad (26) der Druckfluidraum (94) mit Druckfluid befüllbar ist.
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft einen hydrodynamischen Drehmo
mentwandler, umfassend ein Wandlergehäuse, dessen Innenraum mit einem
Wandler-Arbeitsfluid befüllt oder befüllbar ist, ein im Wandlergehäuse
bezüglich diesem drehbar angeordnetes Turbinenrad, eine Überbrückungs
kupplung, durch welche das Turbinenrad wahlweise mit dem Gehäuse zur
gemeinsamen Drehung koppelbar ist, wobei die Überbrückungskupplung ein
zur Herstellung der Drehkopplung von Wandlergehäuse und Turbinenrad
verlagerbares Kupplungselement umfaßt, eine erste Fluidkanalanordnung
zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid in den Innenraum des Wandlergehäu
ses, eine zweite Fluidkanalanordnung zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid
aus dem Innenraum des Wandlergehäuses, und eine dritte Fluidkanalanord
nung, durch welche zum Verlagern des Kupplungselements Druckfluid zu
beziehungsweise aus einem im Wandlergehäuse vorgesehenen Druck
fluidraum geleitet werden kann, wobei der Druckfluidraum mit dem
Innenraum des Wandlergehäuses nicht in Wandler-Arbeitsfluidaustauschver
bindung steht.
Ein derartiger hydrodynamischer Drehmomentwandler ist aus der
WO 99/10663 bekannt. Derartige hydrodynamische Drehmomentwandler, bei
welchen ein vom Wandler-Arbeitsfluidraum getrennter Druckfluidraum zur .
Beaufschlagung oder Verlagerung des Kupplungselements vorgesehen ist,
d. h. der Druckfluidraum gegen den Eintritt von Wandler-Arbeitsfluid
abgedichtet ist, wird im allgemeinen als Wandler mit einem geschlossenen
3-Leitungssystem bezeichnet. Ein derartiger Drehmomentwandler hat
gegenüber Wandlern anderen Typs den Vorteil, daß durch die Zufuhr von
Druckfluid in den Druckfluidraum die Wandler-Arbeitsfluidmenge im
Innenraum des Wandlergehäuses unbeeinflußt bleibt, unabhängig davon, ob
die Überbrückungskupplung im eingerückten oder im ausgerückten Zustand
ist. Bei dem aus dem Stand der Technik bekannten hydrodynamischen
Drehmomentwandler wird durch Zufuhr von Druckfluid in den Druck
fluidraum das Kupplungselement in einer Richtung verlagert, in welcher
dieses dann Reibbeläge beaufschlagt, so daß die Drehkopplung von
Turbinenrad und Wandergehäuse hergestellt wird. Zu diesem Zwecke ist
zwischen dem Kupplungselement und einem Bereich des Wandlergehäuses
der Druckfluidraum gebildet, was einen sehr einfachen mit relativ wenigen
Teilen herzustellenden Aufbau des Drehmomentwandlers zur Folge hat.
Ein aus diesem Aufbau bzw. dieser Funktionsweise sich ergebendes
Problem ist, daß zum Einrücken der Überbrückungskupplung das Kupplungs
element gegen den im Wandlerinneren vorherrschenden Druck des Wandler-
Arbeitsfluids verlagert werden muß. Das heißt, soll zur Herstellung des
Überbrückungszustands das Kupplungselement einen bestimmten Anpreß
druck an den Reibbelägen erzeugen, so muß es mit einem Druck im
Druckfluidraum beaufschlagt werden, der den im Wandlerinneren vorherr
schenden Druck des Wandler-Arbeitsfluids deutlich überschreitet. Dies
erfordert das Bereitstellen einer Pumpe mit entsprechend hohem Leistungs
vermögen. Im Überbrückungszustand, in welchem der Drehmomentwandler
seine Wandlerfunktion nicht erfüllt, kann der Druck des Wandler-Arbeits
fluids abgesenkt werden, so daß zum Einsparen von Energie in entsprechen
der Weise der Druck im Druckfluidraum abgesenkt werden kann. Soll dann
jedoch ein spontaner Übergang zur Wandlerfunktion stattfinden, so ist in
diesem Betriebszustand der im Innenraum des Wandlergehäuses vorherr
schende Druck des Wandler-Arbeitsfluids oftmals zu gering, so daß
Kavitationsprobleme auftreten können.
Es ist daher die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen hydrodynami
schen Drehmomentwandler mit erhöhter Leistungseffizienz bereitzustellen.
Gemäß einem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung wird diese Aufgabe
gelöst durch einen hydrodynamischen Drehmomentwandler, umfassend ein
Wandlergehäuse, dessen Innenraum mit einem Wandler-Arbeitsfluid befüllt
oder befüllbar ist, ein im Wandlergehäuse bezüglich diesem drehbar
angeordnetes Turbinenrad, eine Überbrückungskupplung, durch welche das
Turbinenrad wahlweise mit dem Gehäuse zur gemeinsamen Drehung
koppelbar ist, wobei die Überbrückungskupplung ein zur Herstellung der
Drehkopplung von Wandlergehäuse und Turbinenrad verlagerbares
Kupplungselement umfaßt, eine erste Fluidkanalanordnung zum Leiten von
Wandler-Arbeitsfluid in den Innenraum des Wandlergehäuses, eine zweite
Fluidkanalanordnung zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid aus dem
Innenraum des Wandlergehäuses, und eine dritte Fluidkanalanordnung,
durch welche zum Verlagern des Kupplungselements Druckfluid zu
beziehungsweise aus einem im Wandlergehäuse vorgesehenen Druck
fluidraum geleitet werden kann, wobei der Druckfluidraum mit dem
Innenraum des Wandlergehäuses nicht in Wandler-Arbeitsfluidaustauschver
bindung steht.
Erfindungsgemäß ist dabei ferner vorgesehen, daß zum Verlagern des
Kupplungselements zum wenigstens teilweisen Aufheben der Drehkopplung
von Wandlergehäuse und Turbinenrad der Druckfluidraum mit Druckfluid
befüllbar ist.
Im Gegensatz zum Stand der Technik geht also die vorliegende Erfindung
den Weg, das Kupplungselement zum Aufheben der Drehkopplung von
Wandlergehäuse und Turbinenrad, d. h. zum Ausrücken der Überbrückungs
kupplung gegen den im Innenraum des Wandlergehäuses vorherrschenden
Druck des Wandler-Arbeitsfluids durch Befüllen des Druckfluidraums mit
Druckfluid zu verlagern. Daraus ergeben sich im Betrieb einige wesentliche
Vorteile, die sich insbesondere auf die Effizienz des Wandlerbetriebs positiv
auswirken. Zum einen wird erreicht, daß der Druckfluidraum nur mit
Druckfluid befüllt werden muß, wenn die Überbrückungskupplung teilweise
oder vollständig ausgerückt werden soll. Dies ist jedoch ein Betriebszustand,
der im normalen Fahrbetrieb nur relativ kurzzeitig auftritt, beispielsweise
beim Anfahren oder Gangschalten. Während des normalen Fahrens erfüllt
der Wandler seine Wandlerfunktion nicht, sondern ist durch Einrücken der
Überbrückungskupplung überbrückt. Somit wird die Zeitdauer, während
welcher eine Pumpe zum Befüllen des Druckfluidraums mit Druckfluid in
Betrieb gesetzt werden muß, deutlich gesenkt. Weiter wird erreicht, daß im
eingerückten Zustand der Überbrückungskupplung der im Innenraum des
Wandlergehäuses vorherrschende Druck des Wandler-Arbeitsfluids durch
das Absenken des Fluiddrucks im Druckfluidraum das Kupplungselement
beaufschlagt und dieses zum Einrücken der Überbrückungskupplung drückt.
Infolgedessen muß zum Einrückender Überbrückungskupplung nicht gegen
den im Innenraum des Wandlergehäuses vorherrschenden Druck des
Wandler-Arbeitsfluids gearbeitet werden, sondern dieser Druck kann positiv
ausgenutzt werden, um den Überbrückungszustand herzustellen. Das
bedeutet, daß auch im überbrückten Zustand der Fluiddruck im Innenraum
des Wandlergehäuses auf einem normalen oder hohen Niveau gehalten
werden kann, so daß auch spontane Übergänge in dem Wandlerbetrieb
nicht zu Kavitationsproblemen bzw. Leistungseinbußen führen.
Bei einem erfindungsgemäßen hydrodynamischen Drehmomentwandler ist
weiter vorzugsweise vorgesehen, daß durch das Kupplungselement der
Innenraum des Wandlergehäuses in einen ersten Wandler-Arbeitsfluidraum
und einen zweiten Wandler-Arbeitsfluidraum unterteilt oder unterteilbar ist.
Gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung wird die
vorangehend genannte Aufgabe gelöst durch einen hydrodynamischen
Drehmomentwandler, umfassend ein Wandlergehäuse, dessen Innenraum
mit einem Wandler-Arbeitsfluid befüllt oder befüllbar ist, ein im Wand
lergehäuse bezüglich diesem drehbar angeordnetes Turbinenrad, eine
Überbrückungskupplung, durch welche das Turbinenrad wahlweise mit dem
Gehäuse zur gemeinsamen Drehung koppelbar ist, wobei die Überbrückungs
kupplung ein zur Herstellung der Drehkopplung von Wandlergehäuse
und Turbinenrad verlagerbares Kupplungselement umfaßt, eine erste
Fluidkanalanordnung zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid in den Innenraum
des Wandlergehäuses, eine zweite Fluidkanalanordnung zum Leiten von
Wandler-Arbeitsfluid aus dem Innenraum des Wandlergehäuses und eine
dritte Fluidkanalanordnung, durch welche zum Verlagern des Kupplungs
elements Druckfluid zu beziehungsweise aus einem im Wandlergehäuse
vorgesehenen Druckfluidraum geleitet werden kann, wobei durch das
Kupplungselement der Innenraum des Wandlergehäuses in einen ersten
Wandler-Arbeitsfluidraum und einen zweiten Wandler-Arbeitsfluidraum
unterteilt oder unterteilbar ist, von welchen einer in Verbindung mit einer der
Fluidkanalanordnungen von erster und zweiter Fluidkanalanordnung steht.
Bei diesem hydrodynamischen Drehmomentwandler ist dann weiter
vorgesehen, daß der andere der Wandler-Arbeitsfluidräume in Verbindung
mit der anderen der Fluidkanalanordnungen von erster und zweiter
Fluidkanalanordnung steht.
Auch durch eine derartige Anordnung kann die Effizienz eines gesamten
Drehmomentwandlersystems insbesondere auch im Bereich der Über
brückungskupplung gesteigert werden. Diese Anordnung sorgt dafür, daß
der Kreislauf des Wandler-Arbeitsfluids, d. h. die Zufuhr von Wandler-
Arbeitsfluid und die Abfuhr von Wandler-Arbeitsfluid, in definierter Weise
über den Bereich einer Reibbelaganordnung geleitet werden kann, so daß
hier definierte Kühlverhältnisse eingestellt werden können, ohne dazu die
Fluidzufuhr zum Druckfluidraum ausnützen zu müssen, wie dies beispiels
weise bei Drehmomentwandlern mit offenem 3-Leitungssystem der Fall ist.
Bei einer derartigen Ausgestaltung kann vorzugsweise vorgesehen sein, daß
der Druckfluidraum mit dem Innenraum des Wandlergehäuses nicht in
Wandler-Arbeitsfluidaustauschverbindung steht. Weiter ist es vorteilhaft,
wenn zum Verlagern des Kupplungselements zum wenigstens teilweisen
Aufheben der Drehkopplung von Wandlergehäuse und Turbinenrad der
Druckfluidraum mit Druckfluid befüllbar ist.
Gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung kann bei einem
hydrodynamischen Drehmomentwandler ein Druckfluidraumgehäuse
vorgesehen sein, welches an seiner ersten Seite den Druckfluidraum
wenigstens teilweise begrenzt und an seiner zweiten Seite einen der
Wandler-Arbeitsfluidräume wenigstens bereichsweise begrenzt. Es läßt sich
somit eine einfache räumliche Unterteilung in einen der Wandler-Arbeits
fluidräume einerseits und den Druckfluidraum andererseits erzielen. Dabei
ist vorzugsweise vorgesehen, daß das Druckfluidraumgehäuse zwischen
dem Kupplungselement und dem Wandlergehäuse angeordnet ist, wobei das
Druckfluidraumgehäuse zusammen mit dem Kupplungselement den
Druckfluidraum wenistens bereichsweise begrenzt und zusammen mit dem
Wandlergehäuse den einen der Wandler-Arbeitsfluidräume wenigstens
bereichsweise begrenzt.
Das Kupplungselement kann an dem Druckfluidraumgehäuse in dessen
radial äußeren Bereich in Richtung einer Wandlerdrehachse fluiddicht
verlagerbar geführt sein.
Bei einer bevorzugten Ausgestaltungsform kann vorgesehen sein, daß das
Druckfluidraumgehäuse mit dem Wandlergehäuse im wesentlichen drehfest
verbunden ist. Dies führt zu dem Vorteil, daß in einfacher Art und Weise der
Drehmomentwandler derart ausgebildet werden kann, daß die Über
brückungskupplung wenigstens ein mit dem Turbinenrad im wesentlichen
drehfest verbundenes und zur Herstellung der Drehkopplung von Turbinen
rad und Wandlergehäuse zwischen dem Wandlergehäuse und dem
Kupplungselement klemmbares Reibflächenelement aufweist. In diesem Falle
kann also eine relativ große Anzahl an Reibflächen und eine entsprechend
starke Drehkopplung zwischen Wandlergehäuse und Turbinenrad hergestellt
werden.
Alternativ ist es möglich, daß das Druckfluidraumgehäuse mit dem
Turbinenrad im wesentlichen drehfest verbunden ist. In diesem Falle kann
vorgesehen sein, daß zur Herstellung der Drehkopplung von Turbinenrad
und Wandlergehäuse das Kupplungselement vorzugsweise unter Zwischen
anordnung eines Reibbelags gegen das Wandlergehäuse preßbar ist.
Um Probleme bei der Abdichtung des Druckfluidraums zu vermeiden, und
zum Übertragen des Drehmomentes oder wenigstens eines Teils davon,
wird vorgeschlagen, daß das Druckfluidraumgehäuse mit dem Kupplungs
element im wesentlichen drehfest verbunden ist. Dies kann beispielsweise
durch eine in Umfangsrichtung formschlüssig wirkende Verbindungsanord
nung vorgesehen sein. Alternativ ist es möglich, daß eine Mehrzahl
blattfederartiger Verbindungselemente vorgesehen ist, über welche das
Kupplungselement mit dem Druckfluidraumgehäuse im wesentlichen fest
verbunden ist.
Die vorliegende Erfindung wird nachfolgend mit Bezug auf die beiliegenden
Zeichnungen anhand bevorzugter Ausgestaltungsformen detailliert
beschrieben. Es zeigt
Fig. 1 eine Teil-Längsschnittansicht einer ersten Ausgestaltungsform
eines erfindungsgemäßen hydrodynamischen Drehmoment
wandlers;
Fig. 2 eine der Fig. 1 entsprechende Ansicht einer Abwandlung der
ersten Ausgestaltungsform;
Fig. 3 eine der Fig. 1 entsprechende Ansicht einer weiteren Ab
wandlung der ersten Ausgestaltungsform;
Fig. 4 eine Teil-Längsschnittansicht einer weiteren alternativen
Ausgestaltungsform eines erfindungsgemäßen hydrodynami
schen Drehmomentwandlers;
Fig. 5 eine der Fig. 4 entsprechende Ansicht einer Abwandlung
dieser Ausgestaltungsform.
Die Fig. 1 zeigt einen hydrodynamischen Drehmomentwandler 10 gemäß
einer ersten erfindungsgemäßen Ausgestaltungsform. Dieser Drehmom
entwandler 10 umfaßt ein allgemein mit 12 bezeichnetes Wandlergehäuse,
welches im wesentlichen aus einem Gehäusedeckel 14 und einer Pumpen
radschale 16 eines mit 18 bezeichneten Pumpenrads gebildet ist. Die
Pumpenradschale 16 trägt an ihrer Innenseite eine Mehrzahl von in
Umfangsrichtung aufeinanderfolgend angeordneten Pumpenradschaufeln 20
und ist mit ihrem Nabenbereich 22 an eine Pumpe angekoppelt, durch
welche Wandler-Arbeitsfluid in den im Wandlergehäuse 12 gebildeten
Innenraum 24 gefördert werden kann. Ferner ist im Innenraum 24 ein
allgemein mit 26 bezeichnetes Turbinenrad angeordnet, welches eine
Turbinenradschale 28 und eine mit dieser zur gemeinsamen Drehung,
beispielsweise über Nietbolzen 30, verbundene Turbinenradnabe 32
aufweist. Auch die Turbinenradschale 28 trägt an ihrer der Pumpenrad
schale 16 zugewandten Seite eine Mehrzahl von in Umfangsrichtung
aufeinanderfolgend angeordneten Turbinenradschaufeln 34. Axial zwischen
dem Turbinenrad 26 und dem Pumpenrad 18 liegt ein Leitrad 36, das eine
Mehrzahl von Leitradschaufeln 38 trägt und über einen Freilauf 40 auf einer
Stützwelle 42 getragen ist.
Zwischen dem Gehäusedeckel 14 und dem Turbinenrad 26 liegt eine
allgemein mit 44 bezeichnete Überbrückungskupplung. Diese Überbrük
kungskupplung 44 umfaßt einen Kupplungskolben 46, welcher ein
Kupplungselement bildet, das, wie nachfolgend beschrieben, zur Herstellung
bzw. zum Aufheben des Überbrückungszustands in Richtung einer
Wandlerdrehachse A verschoben wird.
Der Kupplungskolben 46 ist in seinem radial inneren Bereich mit einem
zylindrischen Abschnitt 48 unter Zwischenlagerung eines Dichtungs
elements 50 auf einer mit dem Gehäusedeckel 14 beispielsweise durch
Verschweißen fest verbundenen Gehäusenabe oder Deckelnabe 52
fluiddicht axial verlagerbar geführt. An der Deckelnabe 52 ist ein scheiben
artig ausgebildetes Mitnahmeelement 54 beispielsweise durch Verschweißen
festgelegt. In seinem radial äußeren Bereich trägt das Mitnahmeelement 54
eine Mehrzahl von sich im wesentlichen in Umfangsrichtung erstreckenden
blattfederartigen Verbindungselementen 56, welche in einem ihrer
Endbereiche durch Nietbolzen 58 an dem Mitnahmeelement 54 festgelegt
sind und in ihrem anderen Endbereich durch Nietbolzen 60 am Kolben 46
festgelegt sind. Es ist auf diese Art und Weise der Kolben 46 unter
Beibehaltung seiner axialen Verlagerbarkeit mit dem Mitnahmeelement 54,
der Deckelnabe 52 und somit dem Gehäusedeckel 14 und dem Gehäuse 12
im wesentlichen drehfest verbunden. In seinem radial äußeren Bereich weist
der Kolben 46 einen Reibflächenbereich 62 auf, welcher einem ent
sprechenden Reibflächenbereich 64 des Gehäusedeckels 14 axial gegenüber
liegt. Zwischen den Reibflächenbereichen 62, 64 ist eine Reibbelaganord
nung beispielsweise in Form einer Kupplungslamelle 66 angeordnet, die an
ihren beiden axialen Seiten Reibbeläge 68, 70 mit beispielsweise darin
vorgesehenen Fluidströmungskanälen 72, 74 trägt. Die Kupplungslamelle 66
steht über eine Verzahnungsanordnung od. dgl. in drehfester Verbindung
mit dem Turbinenrad 26. Dies kann beispielsweise über einen in der Fig. 1
dargestellten Torsionsschwingungsdämpfer 80 erfolgen, welcher mit der
Turbinenradschale 28 oder/und der Turbinenradnabe 32 verbunden sein
kann, oder kann über ein beispielsweise mit der Turbinenradschale 28 fest
verbundenes Element 82 erfolgen.
Mit der Deckelnabe 52 ist ferner ein Gehäuseteil 84 in seinem radial inneren
Bereich durch Verschweißen fest verbunden, welches in seinem radial
äußeren Bereich einen zylindrischen Abschnitt 86 aufweist. An der
Innenumfangsfläche des zylindrischen Abschnitts 86 ist der Kolben 46 mit
einem entsprechenden Absatz unter Zwischenlagerung eines Dichtungs
elements 88 fluiddicht in Richtung der Drehachse A verlagerbar geführt.
Man erkennt, daß bei dem erfindungsgemäßen Drehmomentwandler 10 der
Innenraum 24 des Wandlergehäuses 12 in zwei Wandler-Arbeitsfluidräume
unterteilt ist. Ein erster Wandler-Arbeitsfluidraum 90 liegt zwischen der
Pumpenradschale 16 und dem Kolben 46 und enthält das Turbinenrad 26
und das Leitrad 30 sowie den Torsionsschwingungsdämpfer 80, sofern
dieser vorgesehen ist. Ein zweiter Wandler-Arbeitsfluidraum 92 ist im
wesentlichen zwischen dem Kolben 46 bzw. einer Seite 85 des Gehäuse
teils 84 und dem Gehäusedeckel 14 begrenzt. Der Übergang zwischen dem
ersten und dem zweiten Wandler-Arbeitsfluidraum 90, 92 liegt im Bereich
der Reibflächen 62, 64 bzw. der Lamelle 66. Man erkennt ferner, daß durch
den Kolben 46 und das Gehäuseteil 84 an dessen Seite 83 ein Druck
fluidraum 94 definiert ist, der durch die dichte Lagerung des Kolbens 46 an
dem Gehäuseteil 84 einerseits und der Deckelnabe 52 andererseits und die
dichte Anbindung des Gehäuseelements 84 an die Deckelnabe 52 zum
Innenraum 24 des Wandlergehäuses 12 hin, d. h. sowohl zum ersten
Wandler-Arbeitsfluidraum 90 als auch zum zweiten Wandler-Arbeits
fluidraum 92, fluiddicht abgedichtet ist. Das im Innenraum 24 des Gehäuses
12 angeordnete Wandler-Arbeitsfluid kann also nicht in den Druckfluidraum
94 eintreten und in entsprechender Weise kann das im Druckfluidraum 94
enthaltene Druckfluid nicht in den Inneraum 24 des Wandlergehäuses 12,
d. h. nicht in den Wandler-Arbeitsfluidraum 90 und nicht in den Wandler-
Arbeitsfluidraum 92, eintreten.
Die Zufuhr des Wandler-Arbeitsfluids in den Innenraum 24 des Wand
lergehäuses 12 kann über einen zwischen der Pumpenradnabe 22 und der
Stützwelle 42 gebildeten Zwischenraum 96 und die das Leitrad 36 sowohl
an der Pumpenradschale 16 als auch dem Turbinenrad 26 abstützende
Lageranordnung 97 erfolgen. Ferner ist zwischen der Stützwelle 42 und
einer beispielsweise als Getriebeeingangswelle ausgebildeten Abtriebswelle
98 ein Zwischenraum 100 gebildet, der ebenfalls oder alternativ zur Zufuhr
des Wandler-Arbeitsfluids genutzt werden kann. Es sei darauf hingewiesen,
daß die Welle 98 in drehfester Verbindung mit dem Turbinenrad 26 steht.
Die Zwischenräume 96 oder/und 98 sowie die im Bereich der Lageranord
nung 97 gebildeten Zwischenräume bilden also eine erste Fluidkanalanord
nung, durch welche das Arbeitsfluid in den Innenraum des Wandlergehäuses
12, d. h. insbesondere in den ersten Wandler-Arbeitsfluidraum 90, gelangen
kann.
Die Abfuhr des Wandler-Arbeitsfluids aus dem Innenraum 24 kann im
Bereich des zweiten Wandler-Arbeitsfluidraums 92 erfolgen. Zu diesem
Zwecke weist die Deckelnabe 52 eine oder mehrere sich im wesentlichen
radial erstreckende Durchtrittsöffnungen 102 auf, über welche das Wandler-
Arbeitsfluid aus dem zweiten Wandler-Arbeitsfluidraum heraus an die Welle
98 heranströmen kann. Die Welle 98 weist eine zentrale Durchgangs
bohrung oder -öffnung 104 auf, über welche dann das Wandler-Arbeitsfluid
abgeführt werden kann. Diese Öffnung 104 bildet zusammen mit den
Öffnungen 102 eine zweite Fluidkanalanordnung. Es sei darauf hingewiesen,
daß selbstverständlich die Strömungsrichtung auch umgekehrt sein kann,
d. h. das Wandler-Arbeitsfluid kann über die Öffnung 104 und die Öffnung
102 in den Wandler-Arbeitsfluidraum 92 eingeleitet werden, über die Kanäle
oder Nuten 72, 74 oder die geöffnete Überbrückungskupplung 44 in den
Wandler-Arbeitsfluidraum 90 gelangen und über die Lageranordnung 97 und
die Zwischenräume 96, 100 abgezogen werden.
Zur Versorgung des Druckfluidraums 94 mit Druckfluid weist die Deckelnabe
52 einen zweiten Satz von sich im wesentlichen radial erstreckenden
Durchgangsöffnungen 106 auf. Diese münden radial außen in einen
zwischen dem zylindrischen Abschnitt 48 des Kolbens 46 und dem
Gehäuseteil 84 gebildeten Bereich. Radial innen münden die Öffnungen 106
in einen in Umfangsrichtung sich erstreckenden Ringraum 108 an der
Innenumfangsfläche der Deckelnabe 52. In diesem Bereich ist die Welle 98
über ein Gleitlagerelement 110 am Gehäuse 12, d. h. der Deckelnabe 52,
drehbar gelagert. Das Gleitlagerelement 110, das an seiner Innenumfangs
fläche einen Gleitlagerbelag od. dgl. tragen kann, weist ebenfalls Durch
gangsöffnungen 112 auf, die radial außen in den Ringraum 108 münden und
die radial innen über eine jeweilige Öffnung 114 in Verbindung mit einem
Kanal 116 stehen. Dieser Kanal 116 liegt radial außerhalb der zentralen
Durchgangsöffnung 104 und ist an dem axialen Ende der Welle 98
beispielsweise durch Einpressen einer Kugel od. dgl. dicht abgeschlossen.
Vorzugsweise sind in Umfangsrichtung verteilt mehrere derartige Kanäle
116 und Öffnungen 114 vorgesehen. Über diese Kanäle 116 und Öffnungen
114 sowie Öffnungen 112 und 106, welche zusammen eine dritte
Fluidkanalanordnung bilden, kann das Druckfluid in den Druckfluidraum 94
gelangen bzw. aus diesem abgezogen werden.
Die Funktionsweise des in Fig. 1 dargestellten Drehmomentwandlers,
insbesondere zur Herstellung und insbesondere Aufhebung des Über
brückungszustands wird im folgenden beschrieben:
In einem Betriebszustand, in welchem der Drehmomentwandler 10 seine
Wandlerfunktion erfüllen soll, d. h. das Turbinenrad 26 soll bezüglich des
Gehäuses 12 im wesentlichen frei drehbar sein, wird dem Druckfluidraum
94 Druckfluid zugeführt, dessen Druck etwas höher ist als der Druck des im
Innenraum 24 angeordneten Wandler-Arbeitsfluids. Auf diese Art und Weise
wird der Kolben 46 in der Darstellung der Fig. 1 nach rechts, d. h. vom
Gehäusedeckel 14 weg und auf das Turbinenrad 26 zu verschoben. Dabei
wird die Kupplungslamelle 66 freigegeben, d. h. sie ist nicht zwischen den
Reibflächen 62, 64 geklemmt. Da zum Ausrücken der Überbrückungskupp
lung 44 ein Druck im Druckfluidraum genügt, der geringfügig größer ist als
der im Innenraum 24 vorherrschende Druck des Wandler-Arbeitsfluids,
genügt hier das Bereitstellen einer Förderpumpe mit relativ geringer
Förderkapazität, d. h. es ist nicht erforderlich, eine Pumpe bereitzustellen, die
zum Erzeugen von Drücken ausgebildet ist, die wesentlich höher sind als der
im Innenraum 24 vorherrschende Druck des Wandler-Arbeitsfluids.
Soll nun der Überbrückungszustand hergestellt werden, so wird der Druck
des Druckfluids im Druckfluidraum 94 freigegeben, so daß der im Innenraum
24 des Wandlergehäuses 12 vorherrschende Druck des Wandler-Arbeits
fluids höher ist als der Druck im Druckfluidraum 94. Der Kolben 46 wird
dann in Richtung auf den Gehäusedeckel 14 zu gepreßt, so daß die Lamelle
66 mit ihren Reibbelägen 68, 70 nunmehr zwischen dem Kolben 46 und
dem Gehäusedeckel 14 eingeklemmt ist und somit das Turbinenrad 26, ggf.
unter Zulassung eines bestimmten Schlupfs, mit dem Gehäuse 12 zur
gemeinsamen Drehung verbunden ist. Da die Abfuhr oder Zufuhr von
Druckfluid zum Druckfluidraum 94 nicht zu einer gleichzeitig stattfindenden
Zufuhr oder Abfuhr von Fluid in den Innenraum 24 des Wandlergehäuses 12
führt (die geringfügige Volumenänderung des Innenraums 24 durch
geringfügiges Vergrößern bzw. Verkleinern des Druckfluidraums 94 sei hier
unberücksichtig), bleibt die Wandlercharakteristik und das Leistungsver
mögen des Wandlers im wesentlichen unbeeinträchtigt. Insbesondere kann
bei Freigeben des Drucks im Druckfluidraum 94 der im Innenraum 24 des
Drehmomentwandlers 10 vorherrschende Druck des Wandler-Arbeitsfluids
vollständig genutzt werden, um die Anpreßkraft der Überbrückungskupplung
44 herzustellen. Dies bedeutet wiederum, daß bei relativ geringer Kapazität
einer Förderpumpe ein sehr hoher Anpreßdruck der Überbrückungskupplung
erzielt werden kann. Dies ist insbesondere daher von Bedeutung, da der
Betriebszustand, in dem die Überbrückungskupplung 44 im eingerückten
Zustand ist, in zeitlicher Hinsicht gegenüber einem Betriebszustand, in
welchem die Überbrückungskupplung 44 ausgerückt ist und somit in den
Druckfluidraum 94 Druckfluid gefördert werden muß, deutlich überwiegt.
Als ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäßen Ausgestaltungsform, bei
welcher durch, den Kolben 46 der Innenraum 24 in die beiden Wandler-
Arbeitsfluidräume 90, 92 unterteilt ist und die Wandler-Arbeitsfluidzufuhr
bzw. -abfuhr über diese beiden Wandler-Arbeitsfluidräume erfolgt, kann
dafür gesorgt werden, daß in definierter Art und Weise durch Strömen des
Wandler-Arbeitsfluids entlang der Reibbeläge 68, 70 eine Kühlung der
Überbrückungskupplung 44 stattfindet, was insbesondere im Schlupfbetrieb
von Bedeutung ist. Es sei jedoch darauf hingewiesen, daß nicht notwendi
gerweise die in der Fig. 1 erkennbaren Kanäle oder Nuten 72, 74 in den
Reibbelägen 68, 70 vorgesehen sein müssen. Zum Übergang des Wandler-
Arbeitsfluids von einem der Wandler-Arbeitsfluidräume in den anderen ist
ebenso möglich, im Kolben 46 düsenartige Öffnungen vorzusehen.
In Fig. 2 ist eine Abwandlung der vorangehend beschriebenen Ausgestal
tungsform dargestellt. Im folgenden wird im wesentlichen auf die kon
struktiven Unterschiede eingegangen.
Man erkennt hier, daß die Welle 98 einen äußeren Wellenmantel 120
umfaßt, in welchem ein Röhrenteil 122 derart eingesetzt ist, daß es im
axialen Endbereich nahe dem Gehäusedeckel 14 beispielsweise durch
Einpressen od. dgl. mit dem Mantel 120 fluiddicht verbunden ist. Das
Röhrenteil 122 bildet dann die zentrale Öffnung 104, über welche das
Wandler-Arbeitsfluid in bzw. aus dem Wandler-Arbeitsfluidraum 92 geleitet
werden kann. Der zwischen dem Röhrenteil 122 und dem Mantel 120
gebildete Zwischenraum 124 bildet nunmehr einen Kanal, über welchen das
Druckfluid zu der oder den Öffnungen 114, den im wesentlichen mittig in
dem Gleitlagerteil 110 angeordneten Öffnungen 112, dem Ringraum 108
und den Öffnungen 106 und in den Druckfluidraum 94 gelangen kann.
Ein weiterer konstruktiver Unterschied liegt darin, daß die drehfeste
Verbindung des Kolbens 46 mit dem Gehäuse 12 nunmehr über eine
Formschluß-Eingriffsanordnung 130 erfolgt, die zwischen dem Kolben 46
und dem Gehäuseteil 84 wirkt. Dazu weisen diese beiden Komponenten
jeweils angeformte Außen- bzw. Innenstirnverzahnungen 132, 134 in ihren
sich jeweils im wesentlichen axial erstreckenden Abschnitten 86 bzw. 136
auf. Die Verzahnungen 132, 134 können bei Fertigung des Gehäuseteils 84
bzw. des Kolbens 46 aus Blechteilen in einfacher Weise beim Umformungs
vorgang durch Drückrollen od. dgl. gebildet werden. Diese Verzahnungen
132, 134 können durch axiales Ineinanderschieben von Kolben 46 und
Gehäuseteil 84 in Eingriff gebracht werden.
Da derartige Formschluß-Eingriffsanordnungen im allgemeinen mit einem
geringfügigen Bewegungsspiel behaftet sind, könnten im ausgerückten
Zustand der Überbrückungskupplung durch Bewegung des Kolbens 46
bezüglich des Gehäuseteils 84 Klappergeräusche auftreten. Um dies zu
vermeiden, ist auf der Deckelnabe 52 ein Reibring 136 vorgesehen, welcher
beispielsweise an der dem Kolben 46 zugewandten axialen Seite einen
Reibbelag 138 tragen kann oder vollständig aus derartigem Material gebildet
sein kann. Axial stützt sich der Reibring 136 an einem Sicherungsring oder
sonstigen Sicherungselement 140 ab. Wird durch Erhöhen des Fluiddrucks
im Druckfluidraum 94 der Kolben 46 vom Gehäusedeckel 14 weg verlagert,
so kommt er mit seinem radial inneren Bereich in Anlage an dem Reibring
136 und wird somit gegen ein im wesentlichen freies Drehen bezüglich des
Gehäuseteils 84 blockiert. Das Auftreten von Klappergeräuschen kann somit
zuverlässig vermieden werden.
Eine weitere Abwandlung dieser Ausgestaltungsform eines hydrodynami
schen Drehmomentwandlers ist in Fig. 3 gezeigt. Auch mit Bezug auf die
Fig. 3 wird wieder nur auf die konstruktiven Unterschiede hinsichtlich der
in Fig. 1 gezeigten Ausgestaltungsform eingegangen.
Zunächst erkennt man, daß hier wiederum die Welle 98 aus dem Wellen
mantel 120 und dem Röhrenteil 122 gebildet ist. Die Welle 98 ist nunmehr
jedoch nicht im Bereich ihres axialen Endes nahe dem Gehäusedeckel 14
gelagert, sondern ist an der Stützwelle 42 beispielsweise unter Zwischen
lagerung eines Gleitlagerelements 150 gelagert. Dieses Gleitlagerelement
150 kann beispielsweise einen Gleitbelag tragen und axiale Nuten 152
aufweisen, die den Durchtritt von Fluid zwischen der Stützwelle 42 und der
Welle 98 über den Zwischenraum 100 ermöglichen, wie dies vorangehend
mit Bezug auf die Fig. 1 beschrieben wurde.
Im Bereich ihres freien Endes ist die Welle 98 nunmehr gegen die Deckel
nabe 52 durch zwei ringartige Dichtungselemente 154, 156 abgedichtet.
Die beiden Dichtungselemente 154, 156 liegen axial beidseits der Öff
nungen 106, welche durch die Deckelnabe 152 hindurch zum Druck
fluidraum 94 führen. Es sei darauf verwiesen, daß die Dichtungselemente
154, 156 selbstverständlich auch gedichtete bzw. gekapselte Lageranord
nungen sein können, um alternativ oder zusätzlich zu dem Gleitlagerelement
152 die Welle 98 in ihrem axialen Endbereich zu lagern.
Ferner erkennt man in Fig. 3, daß die drehfeste Kopplung zwischen dem
Kolben 46 und dem Gehäuseteil 84 durch eine Formschluß-Eingriffs
formation 130 gebildet ist, die an dem Kolben 46 eine oder eine Mehrzahl
von Öffnungen 158 umfaßt, in welche jeweilige Vorsprünge 160 des
Gehäuseteils 84 eingreifen. Da auch eine derartige Formschluß-Eingriffs
anordnung 130 nicht völlig spielfrei ausgebildet werden kann, ist es auch
hier vorteilhaft, den Reibring 136 vorzusehen, an welchem im ausgerückten
Zustand der Überbrückungskupplung 44 der Kolben 46 zur Anlage kommen
kann, um somit ein im wesentliches freies Vibrieren des Kolbens 46
bezüglich des Gehäuseteils 84 zu unterdrücken.
Die mit Bezug auf die Fig. 1 bis 3 beschriebene Ausgestaltungsform bzw.
die verschiedenen Abwandlungen derselben zeigen jeweils Drehmo
mentwandler, bei welchen die Überbrückungskupplung 44 wenigstens zwei
Reibflächenbereiche, gebildet durch die beiden Reibbeläge 68, 70 der
Lamelle 66, vorsieht. Es sei hier darauf hingewiesen, daß es selbstver
ständlich möglich ist, in Achsrichtung aufeinanderfolgend mehrere Lamellen
66 mit dem Turbinenrad 26 drehfest zu koppeln, und zwischen zwei
derartigen Lamellen 66 dann jeweils eine Gegenlamelle anzuordnen, die mit
dem Kolben 46 drehfest gekoppelt ist. Auf diese Art und Weise kann die
Anzahl der wirksamen Reibflächenbereiche weiter erhöht werden.
Eine alternative Ausgestaltungsform des erfindungsgemäßen Drehmo
mentwandlers ist in Fig. 4 gezeigt. Komponenten, welche vorangehend
beschriebenen Komponenten hinsichtlich Aufbau bzw. Funktion ent
sprechen, sind mit den gleichen Bezugszeichen unter Hinzufügung eines
Anhangs "a" bezeichnet.
Bei der in Fig. 4 dargestellten Ausgestaltungsform ist das Gehäuseteil 84a
nicht mehr mit einer Deckelnabe od. dgl. fest verbunden, sondern ist
nunmehr mit der Turbinenradnabe 32a beispielsweise durch Verschweißung,
insbesondere Laserverschweißung, verbunden. Diese Turbinenradnabe 32a
stützt sich nunmehr axial unter Zwischenanordnung eines Gleitlagerrings
162a od. dgl. am Gehäusedeckel 14a ab. In dem Gleitlagerring 162a sind
sich im wesentlichen radial erstreckende Nuten oder Kanäle 164a vor
gesehen, über welche das Wandler-Arbeitsfluid aus dem Wandler-Arbeits
fluidraum 92a zur zentralen Öffnung 104a der Welle 98a strömen kann oder
umgekehrt. Es bildet die zentrale Öffnung 104a zusammen mit den Nuten
oder Kanälen 164a die zweite Fluidkanalanordnung.
Auch der Kolben 46a der Überbrückungskupplung 44a ist nunmehr in
seinem radial inneren Bereich auf der Turbinenradnabe 32a unter Zwischen
anordnung des Dichtungrings 50a fluiddicht und axial verlagerbar geführt.
Der Kolben 46a steht nunmehr radial außen in drehfestem Eingriff mit dem
Torsionsschwingungsdämpfer 80a oder dem Element 82a und ist somit
bezüglich des Turbinenrads 26a im wesentlichen drehfest gehalten. Dies
bedingt im wesentlichen auch die drehfeste Positionierung des Kolbens 46a
bezüglich des Gehäuses 84a. Der Kolben 46a trägt einen Reibbelag 166a,
welcher beispielsweise wieder Nuten oder Kanäle 168a aufweisen kann. Mit
diesem Reibbelag 166a ist der Kolben 46a, ebenso wie vorangehend
beschrieben, bei Absenken des Fluiddrucks im Druckfluidraum 94a gegen
die Reibfläche 64a des Gehäusedeckels 14 preßbar. Auf diese Art und
Weise kann eine vollständige Komponente bzw. Baugruppe, nämlich die
Lamelle oder die Lamellen, die in den Ausgestaltungsformen gemäß Fig. 1
bis 3 vorgesehen ist, weggelassen werden. Grundsätzlich ist jedoch bei
einer derartigen Ausgestaltungsform auch die Erweiterung auf mehrere
wirksame Reibflächenbereiche, d. h. 3 bzw. 5 Reibflächenbereiche, möglich,
wenn mit dem Turbinenrad 26a wieder eine oder mehrere Lamellen drehfest
gekoppelt werden, wobei zwischen diesen Lamellen bzw. zwischen einer
Lamelle und Reibbelag 166a dann Gegenlamellen vorzusehen sind, die mit
dem Gehäusedeckel 14a drehfest zu verbinden sind.
Ansonsten entspricht die Ausgestaltungsform gemäß der Fig. 4 hinsichtlich .
Aufbau bzw. Funktion im wesentlichen den vorangehend beschriebenen
Ausgestaltungsformen.
Die Fig. 5 zeigt eine Abwandlung der in Fig. 4 dargestellten Ausgestaltungs
form. Es wird im folgenden wieder im wesentlichen auf die konstruktiven
Unterschiede eingegangen.
Man erkennt, daß hier die Turbinenradnabe 32a axial über eine Lageranord
nung 170a an dem Gehäusedeckel 14a abgestützt ist, wobei diese
Lageranordnung 170a nunmehr keine Durchtrittskanäle od. dgl. aufweist.
Stattdessen ist im Gehäusedeckel 14a beispielsweise durch Einprägen od. dgl. wenigstens eine Vertiefung 172a gebildet, vorzugsweise eine Mehrzahl
von in Umfangsrichtung aufeinanderfolgenden und sich im wesentlichen
radial erstreckenden Vertiefungen 172a. Über diese wird nun in radialer
Richtung die Lageranordnung 170a überbrückt, so daß das Wandler-
Arbeitsfluid wieder aus dem Wandler-Arbeitsfluidraum 92a über diese
Vertiefungen oder Kanäle 172 zur zentralen Öffnung 104a der Welle 98a
strömen kann oder zurück.
Insbesondere bei den Ausgestaltungsformen gemäß den Fig. 4 und 5 führt
die erfindunsgemäße Verlagerung des Kupplungskolbens 46a auf den
Gehäusedeckel 14 zu beim Einrücken der Kupplung zu dem Vorteil, daß eine
Abstützung der Kolbenkraft gegen das Pumpengehäuse vermieden werden
kann, wie dies beim Stand der Technik der Fall ist. Es kann somit eine sehr
hohe Lagerbelastung und eine übermäßige Krafteinleitung in das Pumpenrad .
vermieden werden, was gleichzeitig zum Vermeiden einer entsprechenden
Verformung des Gehäuses 12a führt. Es muß lediglich der vom zweiten
Wandler-Arbeitsfluidraum 92a her auf das Gehäuseteil 84a ausgeübte Druck
über die Pumpenschale 16a abgestützt werden. Dies führt bei der angegebe
nen Fluid-Zirkulationsrichtung zu einer relativ geringen abzustützenden Kraft.
Zusammenfassend sei noch darauf hingewiesen, daß selbstverständlich die
verschiedenen Varianten, die in den Fig. 1 bis 5 dargestellt sind, miteinander
kombiniert werden können. So kann die Art der Zuführung des Druckfluids
zum Druckfluidraum, d. h. insbesondere auch die Art der Ausgestaltung der
Welle 98 bzw. 98a bzw. deren Lagerung, mit jeder Art von Überbrückungs
kupplung bzw. mit jeder Art der drehfesten Kopplung zwischen dem
Gehäuseteil 84 bzw. 84a und dem Kolben 46 bzw. 46a kombiniert werden.
Ferner sei noch darauf hingewiesen, daß dann, wenn im vorliegenden Text
davon die Rede ist, daß durch den Kolben der Innenraum des Wand
lergehäuses in zwei Wandler-Arbeitsfluidräume unterteilt wird, dies
selbstverständlich nicht bedeutet, daß alleine der Kolben diese Funktion
übernimmt. Man erkennt in den Figuren, daß selbstverständlich auch die
Reibbeläge oder eventuell vorgesehene Lamellen bzw. weitere Komponenten
zu dieser Unterteilung beitragen können.
Claims (15)
1. Hydrodynamischer Drehmomentwandler, umfassend:
- - ein Wandlergehäuse (12; 12a), dessen Innenraum (24; 24a) mit einem Wandler-Arbeitsfluid befüllt oder befüllbar ist,
- - ein im Wandlergehäuse (12; 12a) bezüglich diesem drehbar angeordnetes Turbinenrad (26; 26a),
- - eine Überbrückungskupplung (44; 44a), durch welche das Turbinenrad (26; 26a) wahlweise mit dem Gehäuse (12; 12a) zur gemeinsamen Drehung koppelbar ist, wobei die Überbrückungs kupplung (44; 44a) ein zur Herstellung der Drehkopplung von Wandlergehäuse (12; 12a) und Turbinenrad (26; 26a) verlagerbares Kupplungselement (46; 46a) umfaßt,
- - eine erste Fluidkanalanordnung (96, 97, 100, 150; 96a, 97a, 100a, 150a) zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid in den Innenraum (24; 24a) des Wandlergehäuses (12; 12a),
- - eine zweite Fluidkanalanordnung (102, 104; 164a, 172a, 104a) zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid aus dem Innenraum (24; 24a) des Wandlergehäuses (12; 12a),
- - eine dritte Fluidkanalanordnung (106, 108, 112; 106a, 112a), durch welche zum Verlagern des Kupplungselements (46; 46a) Druckfluid zu beziehungsweise aus einem im Wandlergehäuse (12; 12a) vorgesehenen Druckfluidraum (94; 94a) geleitet werden kann, wobei der Druckfluidraum (94; 94a) mit dem Innenraum (24; 24a) des Wandlergehäuses (12; 12a) nicht in Wandler-Arbeitsfluidaustauschverbindung steht,
2. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß durch das Kupplungselement (46; 46a)
der Innenraum (24; 24a) des Wandlergehäuses (12; 12a) in einen
ersten Wandler-Arbeitsfluidraum (90; 90a) und einen zweiten
Wandler-Arbeitsfluidraum (92; 92a) unterteilt oder unterteilbar ist.
3. Hydrodynamischer Drehmomentwandler, umfassend:
- - ein Wandlergehäuse (12; 12a), dessen Innenraum (24; 24a) mit einem Wandler-Arbeitsfluid befüllt oder befüllbar ist,
- - ein im Wandlergehäuse (12; 12a) bezüglich diesem drehbar angeordnetes Turbinenrad (26; 26a),
- - eine Überbrückungskupplung (44; 44a), durch welche das Turbinenrad (26; 26a) wahlweise mit dem Gehäuse (12; 12a) zur gemeinsamen Drehung koppelbar ist, wobei die Über brückungskupplung (44; 44a) ein zur Herstellung der Dreh kopplung von Wandlergehäuse (12; 12a) und Turbinenrad (26; 26a) verlagerbares Kupplungselement (46; 46a) umfaßt,
- - eine erste Fluidkanalanordnung (96, 97, 100, 150; 96a, 97a, 100a, 150a) zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid in den Innenraum (24; 24a) des Wandlergehäuses (12; 12a), eine zweite Fluidkanalanordnung (102, 104; 164a, 172a, 104a) zum Leiten von Wandler-Arbeitsfluid aus dem Innenraum (24; 24a) des Wandlergehäuses (12; 12a),
- - eine dritte Fluidkanalanordnung (106, 108, 112; 106a, 112a), durch welche zum Verlagern des Kupplungselements (46; 46a) Druckfluid zu beziehungsweise aus einem im Wandlergehäuse (12; 12a) vorgesehenen Druckfluidraum (94; 94a) geleitet werden kann, wobei durch das Kupplungselement (46; 46a) der Innenraum (24; 24a) des Wandlergehäuses (12; 12a) in einen ersten Wandler-Arbeitsfluidraum (90; 90a) und einen zweiten Wandler-Arbeitsfluidraum (92; 92a) unterteilt oder unterteilbar ist, von welchen einer in Verbindung mit einer der Fluidkanalanordnungen (96, 97, 100, 150, 102, 104; 96a, 97a, 100a, 150a, 164a, 172a, 104a) von erster und zweiter Fluidkanalanordnung (96, 97, 100, 150, 102, 104; 96a, 97a, 100a, 150a, 164a, 172a, 104a) steht,
4. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß der Druckfluidraum (94; 94a) mit dem
innenraum (24; 24a) des Wandlergehäuses (12; 12a) nicht in
Wandler-Arbeitsfluidaustauschverbindung steht.
5. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 3 oder 4,
dadurch gekennzeichnet, daß zum Verlagern des Kupplungselements
(46; 46a) zum wenigstens teilweisen Aufheben der Drehkopplung
von Wandlergehäuse (12; 12a) und Turbinenrad (26; 26a) der
Druckfluidraum (94; 94a) mit Druckfluid befüllbar ist.
6. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach dem Oberbegriff des
Anspruchs 3 oder einem der Ansprüche 2 bis 5,
gekennzeichnet durch ein Druckfluidraumgehäuse (84; 84a), welches
an seiner ersten Seite (83; 83a) den Druckfluidraum (94; 94a)
wenigstens teilweise begrenzt und an seiner zweiten Seite (85; 85a)
einen der Wandler-Arbeitsfluidräume (90, 92; 90a, 92a) wenigstens
bereichsweise begrenzt.
7. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet, daß das Druckfluidraumgehäuse (84; 84a)
zwischen dem Kupplungselement (46; 46a) und dem Wandlergehäuse
(12; 12a) angeordnet ist, wobei das Druckfluidraumgehäuse (84;
84a) zusammen mit dem Kupplungselement (46; 46a) den Druck
fluidraum (94; 94a) wenistens bereichsweise begrenzt und zusam
men mit dem Wandlergehäuse (12; 12a) den einen der Wandler-
Arbeitsfluidräume (90, 92; 90a; 92a) wenigstens bereichsweise
begrenzt.
8. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 6 oder 7,
dadurch gekennzeichnet, daß das Kupplungselement (46; 46a) an
dem Druckfluidraumgehäuse (84; 84a) in dessen radial äußeren
Bereich in Richtung einer Wandlerdrehachse (A) fluiddicht verlagerbar
geführt ist.
9. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche
6 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß das Druckfluidraumgehäuse (84) mit
dem Wandlergehäuse (12) im wesentlichen drehfest verbunden ist.
10. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet, daß die Überbrückungskupplung (44)
wenigstens ein mit dem Turbinenrad (26) im wesentlichen drehfest
verbundenes und zur Herstellung der Drehkopplung von Turbinenrad
(26) und Wandlergehäuse (12) zwischen dem Wandlergehäuse (12)
und dem Kupplungselement (46) klemmbares Reibflächenelement
(66) aufweist.
11. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche
6 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß das Druckfluidraumgehäuse (84a) mit
dem Turbinenrad (26a) im wesentlichen drehfest verbunden ist.
12. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 11,
dadurch gekennzeichnet, daß zur Herstellung der Drehkopplung von
Turbinenrad (26a) und Wandlergehäuse (12a) das Kupplungselement .
(46a) vorzugsweise unter Zwischenanordnung eines Reibbelags
(166a) gegen das Wandlergehäuse (12a) preßbar ist.
13. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche
6 bis 12,
dadurch gekennzeichnet, daß das Druckfluidraumgehäuse (84; 84a)
mit dem Kupplungselement (46; 46a) im wesentlichen drehfest ver
bunden ist.
14. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 13,
gekennzeichnet durch eine in Umfangsrichtung formschlüssig
wirkende Verbindungsanordnung (130) zur Herstellung der im
wesentlichen festen Verbindung.
15. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 13,
gekennzeichnet durch eine Mehrzahl blattfederartiger Verbindungs
elemente (56), über welche das Kupplungselement (46) mit dem
Druckfluidraumgehäuse (84) im wesentlichen drehfest verbunden ist.
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