CZ193095A3 - Powder-like agent for waste gas treatment and the use thereof - Google Patents
Powder-like agent for waste gas treatment and the use thereof Download PDFInfo
- Publication number
- CZ193095A3 CZ193095A3 CZ951930A CZ193095A CZ193095A3 CZ 193095 A3 CZ193095 A3 CZ 193095A3 CZ 951930 A CZ951930 A CZ 951930A CZ 193095 A CZ193095 A CZ 193095A CZ 193095 A3 CZ193095 A3 CZ 193095A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- inert
- grain
- parts
- active coke
- coke
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/64—Heavy metals or compounds thereof, e.g. mercury
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
- B01J20/20—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising free carbon; comprising carbon obtained by carbonising processes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Medicines Containing Material From Animals Or Micro-Organisms (AREA)
Description
Práškovitý prostředek pro čištění odpadních plynů a jeho použití
Oblast techniky
Vynález se týká práškového ^prostředku k čištění odplynů, například kouřových plynů, způsobem založeným na principu suché adsorpce, kterýžto prostředek sestává ze směsi aktivních koksu s inertními látkami, které nejsou schopny exploze v práškovítém stavu.
Dosavadní stav techniky
Je známo použití aktivních koksů, jako například aktivního uhlí na bázi černého uhlí, nebo rašeliny, nebo pecního hnědouhelného koksu s částečnou příměsí inertních látek pro čištění odplynů, z nichž se mají odstranit kyselé škodlivé látky (například kyselina sírová, kyselina chlorovodíková, kyselina fluorovodíková), organické látky, jako chlorované uhlovodíky (například dioxiny a furany) a také těžké kovy a jejich sloučeniny. V zařízeních pracujících na principu fluidní adsorpce se takové prostředky co nej rovnoměrněji rozptylují v kouřových plynech, reagují ve vznosu se škodlivými plyny a škodlivinami a spolu jinými prachovitými částicemi kouřového plynu se oddělují na filtrech. Vyčištěný kouřový plyn se odvádí komínem do atmosféry.
Pro odstraňování kyselých škodlivých plynů při fluidním postupu, jako například chlorovodíku, oxidu siřičitého, oxidu sírového a fluorovodíku, je známé použití reaktivních vápenatých sloučenin, jako například jemnozrnného vápenného hydrátu [hydroxidu vápenatého Ca(OH)2]· Vápenné hydráty, určené k zavádění do proudu odplynu, se mohou vyrábět různými známými způsoby, jako například způsobem popsaným v DE 34 33 228.
K odlučování těžkých kovů, jejich sloučenin a organických látek, jako dioxinů a furanů, které jsou například obsaženy v kouřových plynech ze zařízení pro spalování odpadků, je známo použití aktivních koksů, jako například aktivních uhlí a hnědouhelných pecních koksů.
Při tom se jako nevýhoda ukázalo, že i při dodržování technických pravidel pro zacházení s hořlavými adsorbenty, může být použití aktivních koksů spojeno s nebezpečím výbuchu prachu. V případě směsi inertních látek s aktivními koksy se považují za nevýbušné přinejmenším směsi s podílem uhlíku menším nebo rovným 30 % hmotnostních. Při použití těchto práškovítých prostředků, složených z aktivních koksů a inertních látek je však potom nutné splnit dodatečné bezpečnostně technické požadavky. Nedbat na opatření k ochraně před nebezpečím výbuchu, která mohou podstatně zvyšovat investiční náklady na fluidní proces, je možno jen v případě, kdy směsi jsou samy o sobě bezpečné. Za žádných provozních podmínek nesmí nastat takové posuny v koncentraci, které by vyvolaly vznik proudů, nebo také úsad prachu s nebezpečným obsahem uhlíku.
Ve WO-A-8911329 jsou uvedeny prostředky pro čištění plynů a odplynu na bázi reaktivního hydroxidu vápenatého, které jako druhou složku obsahují látku s aktivním povrchem, jako například aktivní uhlí nebo pecní hnědouhelný koks. yto látky s aktivním povrchem mají velikost zrn vyjádřenou jako podsítný podíl menší než 200 pm. Přednost se dává zrnění, které odpovídá velikost zrn použitého práškovitého hydroxidu vápenatého.
U dvousložkových směsí na bázi reaktivních sloučenin vápníku a práškovítých aktivních koksů je totiž skladba velikosti zrn jednotlivých složek natolik rozdílná, že se musí počítat s rušivými posuny koncentrace. U aktivních koksů může maximální zrno, charakterizující zrnění, mít velikost, podle použitého druhu, asi od 200 μιη do 500 um a u vápenného hydrátu, jako reaktivní vápenaté sloučeniny, do asi 30 μπι. r’'
Při použití takových směsí s rozdílnou skladbou velikosti zrn, například směsí vápenného hydrátu a aktivního koksu, ve fluidním procesu v zařízení pro čištění kouřových plynů může dojít na místech, kde například působí odstředivé síly, jako například v ohybech, k místním koncentračním posunům v proudovém poli. V hrubé frakci pak stoupá četnost větších částic, což znamená, že tam vznikají vyšší koncentrace uhlíku.
Nelze vyloučit, že se budou z proudového pole usazovat menší množství hrubé frakce obohacené o uhlík, a to na místech, která jsou nedostatečně nebo vůbec nejsou proplachována proudem plynu. Laboratorní pokusy se směsmi vápenného hydrátu s aktivním koksem v laboratorním větrném třídiči ukázaly, že i ve vystupujících směsích s obsahem uhlíku pod 30 %, byly za nepříznivých podmínek nalezeny natolik zvýšené koncentrace uhlíku, že je nutné je brát v úvahu z hlediska bezpečnosti provozu.
Tento problém také není řešitelný obvyklým rozemletím aktivního koksu, kde je zrnění omezeno požadavkem, aby if nejhrubší částice při fluidním procesu byly (při rychlosti plynu větší nebo rovné 6 m/s) fluidizovatelné.
Pokusy přizpůsobit granulometrické rozdělení práškovitých aktivních koksů vápennému hydrátu tak, aby obě složky měly stejné rozdělení klesacích nebo driftových rychlostí, ukázaly, že při dostatečném rozemletí už nevznikají koncentrační posuny. To však předpokládá, že aktivní uhlí musí být rozemleto přibližně na velikost zrn vápenného hydrátu, tj. na méně než 50 μκι. To je technicky mimořádně náročné a ekonomické neúnosné.
. Pokusy o aglomeraci částic *jemnozrnného vápenného hydrátu do té míry, aby jejich rozdělení klesací či driftové rychlosti bylo přizpůsobeno aktivnímu koksu, by vedly k podstatnému snížení účinnosti odlučování kyselých škodlivin. Proto takové řešení nemá smysl.
Tím vším je dán základní úkol vynálezu, tj. příprava práškovité směsi s obsahem aktivního koksu, ve které hmotnostní podíl uhlíku činí do 30 % a která při nasazení ve fluidním procesu při všech provozních podmínkách ve všech svých frakcích nepodléhá takovým koncentračním posunům, vlivem nichž by se při objemovém podílu kyslíku do 21 % tvořily práškové frakce schopné výbuchu.
Podstata vynálezu
Tento úkol je podle vynálezu vyřešen tím, že ve směsi je nejméně jedna inertní složka svým granulometrickým rozdělením přizpůsobena granulometrickému rozdělení složky aktivního koksu tak, že v klidném plynném prostředí je klesací rychlost horního zrna inertní složky stejná nebo větší než klesací rychlost horního zrna složky aktivního koksu.
Horní zrno je definováno jako velikost částice dg7, které je v granulometrickém rozdělení přiřazena sumární hodnota propadu sítem 97 % (97 % částic je menších než dg7).
Stejných klesacích rychlostí v plynném prostředí se s postačující přesností dosáhne, když hodnoty dg7 granulometrického rozdělení aktivního koksu a inertní látky jsou v obráceném poměru druhých odmocnin hustoty částic aktivního koksu a inertní složky (hustoty částic podle DIN 66 160).
Přednost se dává směsi, u které je stoupání čáry velikosti zrn nejméně jedné z hlediska zrnění upravené inertní složky stejné nebo větší než stoupání čáry velikosti zrn složky aktivního koksu (popis granulometrických rozdělení /RRSB-přímka/ je uveden v DIN 66 145).
Jako inertní látky je možno použít vápencové moučky.
Jako další, co do zrnění neupravené inertní látky, mohou být použity reaktivní vápenaté sloučeniny. Přednost se dává zvláště vápennému hydrátu.
Prostředky podle vynálezu mohou být použity ve všech zařízeních pro čištění kouřových plynů s odděleně provozovanými, nebo předřazenými či následně zařazenými stupni adsorpce, prováděnými fluidním způsobem.
Případ, kdy se pro získání dobře přizpůsobeného rozdělení klesacích rychlostí použije více inertních složek, je zvlášt výhodný tím, že se při co možno nejmenším množství při dávané interní látky získají směsi obsahující uhlík, které jsou bezpečné při fluidním procesu. Je také možné přidávat, jako inertní materiál, jedno nebo více činidel pro čištění kouřových plynů, pokud tato činidla ve vztahu k výbušnosti práškovitého aktivního koksu působí jako inertní látka a leží v žádoucí oblasti granulometrického rozdělení.
Přednostně používanou inertní látkou je vápencová moučka, která má příznivou cenu a je k dispozici v různě jemném mletí. Vápencová moučka je ekologicky přijatelná a není nijak toxická.
Další výhody směsí připravovaných podle vynálezu proti dosud používaným směsím spočívají v tom, že za použití směsí aktivního koksu s bázickými činidly, jako inertní látkou, pro čištění kouřových plynů, lze vyrobit ve své podstatě bezpečné směsi minimálním podílem inertní látky, která je přizpůsobena granulometrickému rozdělení aktivního koksu a velikosti podílu uhlíku. Za použití směsí aktivních koksů s inertní látkou, která reaguje s odplynem bud v malé míře nebo vůbec ne, je možno vyrobit bezpečné směsi s obsahem uhlíku do 30 %. Omezení inertního podílu v činidle snižuje množství násady ve fluidním procesu a přináší tedy snížení nákladů.
Při provozu na principu mokrého praní předčištěný odplyn kyselé škodliviny neobsahuje, nebo je obsahuje jen ve velmi malých koncentracích. Jsou však v něm obsaženy organické sloučeniny a těžké kovy.
V předřazeném nebo následném sorpčním stupni může mít prostředek k čištění odplynu podle vynálezu toto složení (v % hmotnostních):
% práškovitý aktivní koks % inertní látka, jejíž zrnění je přizpůsobeno zrnění aktivního koksu (například vápencová moučka) % vysoce reaktivní vápenný hydrát.
Tím se dosáhne toho, že jako hlavní podíl může být použita cenově příznivá inertní látka, přizpůsobená co do klesací rychlosti hrubozrnému práškovitému aktivního koksu, která za extrémních podmínek, kdy dojde k úsadám v systému čištění kouřových plynů, zabraňuje vzniku nepřípustných a nebezpečných koncentrací uhlíku v těchto úsadách. Vysoce reaktivní složka tvořená vápenným hydrátem v této směsi, umožňuje v případě potřeby odstranění zbytků kyselých složek odplynů.
Tento příklad směsi představuje pro mokré praní z bezpečnostně technického hlediska optimální a nákladově příznivé řešení ve vztahu k relevantním škodlivým složkám odplynů.
Při způsobu na principu rozprašovací sorpce obsahuje předčištěný odplyn podle druhu procesu kyselé škodlivé složky, jakož i organické sloučeniny a těžké kovy v nezanedbatelné koncentraci.
V případě následného čištění kouřových plynů může mít prostředek pro čištění odplynů podle vynálezu toto složení (% hmotnostní) % práškový aktivní koks % inertní látka, jejíž zrnění je přizpůsobeno zrnění aktivního koksu (například vápencová moučka) % vysoce reaktivní vápenný hydrát.
Tak se dosáhne, že přes vysokou reaktivitu aditiva vzhledem ke kyselým škodlivinám, a to i v extrémních případech možného usazování, nevzniknou koncentrační posuny, které by vedly k nebezpečným koncentracím uhlíku.
V zařízeních pro rozprašovací sorpci se může směs nasazovat jednostupňově také jako suspenze vápenného mléka.
Tento příklad směsi představuje pro zařízení pro čištění kouřových plynů, které je zařazeno za rozprašovací sorpcí, z bezpečnostně technického hlediska optimální a nákladově příznivé řešení ve vztahu k relevantním škodlivým složkám odplynů.
Při způsobech založených na suché sorpci obsahuje předčištěný odplyn podle druhu provozu nezanedbatelné koncentrace kyselých škodlivých složek, jakož i organických sloučenin a těžkých kovů.
Pro tento případ může prostředek pro čištění odplynů mít toto složení (% hmotnostní) % práškový aktivní koks % inertní látka, jejíž zrnění je přizpůsobeno zrnění aktivního koksu (například vápencová moučka) % vysoce reaktivní vápenný hydrát.
Tím se dosáhne vysokého stupně účinnosti adsorpce kyselých škodlivých složek a současně je zajištěno, že v případě nepříznivých podmínek nedojde v zařízení pro čištění kouřových plynů k usazování hrubozrnných částic, které by způsobilo nepřípustné zvýšení koncentrací uhlíku.
Výše uvedené příklady pro různá složení směsí podle vyálezu ukazují, že je možné s ohledem na obsažené škodliviny řešit problémová místa s nepřípustnými koncentračními posuny uhlíku v úsadách, a to jak v samostatně pracujícím adsorpčním stupni, tak v předřazeném nebo následně zařazeném stupni adsorpce.
Vynález se blíže objasněn v následujících příkladech provedení. Tyto příklady, které jsou seřazeny do tabulky, mají výhradně ilustrativní charakter a rozsah vynálezu v žádném ohledu neomezují.
V příkladu 1 (směs podle dosavadního stavu techniky) je aktivní koks rozemlet na 0 % zbytku na sítě 75 μιη (odpovídá asi 3 % zbytku na sítě 43 μιη) a smísen s normálním hydrátem.
Příklady 2 až 21 jsou směsi podle vynálezu. Směsi 2 až 20 jsou z hlediska tříd klesací rychlosti připraveny tak, že v žádné třídě klesací rychlosti není aktivní koks obsažen v koncentraci vyšší než 30 %. V příkladu 21 byl maximálně přípustný hmotnostní podíl 40 % považován za bezpečný. U třísložkových směsí je v praxi pro zachování maximálního obsahu uhlíku potřebný podíl inertního materiálu 1 nižší než je vykázaná hodnota, protože hrubé částice inertní látky a koksu mohou s sebou strhávat jemný vápenný hydrát, a tím skutečný podíl uhlíku bude nižší než 30 %, resp. 40 %. Proto v tabulce třísložkových směsí jsou hodnoty podílů inertní látky 1 uvedeny jako hodnoty maximální.
Příklady 2 až 5 jsou dvousložkové směsi na bázi aktivního koksu s obsahem různých inertních látek. U inertních látek ve směsích 2 až 4 je hrubé zrno přizpůsobeno aktivnímu koksu. U směsi 2 je inertní látka upravena s ohledem na stoupání rozd+lení velikosti částic složky aktivního koksu, u směsi 3 je granulometrické rozdělení inertní látky strmější než granulometrické rozdělení aktivního koksu, u směsi 4 je granulometrické rozdělení inertní látky méně strmé, než granulometrické rozdělení aktivního koksu a u směsi 5 je hrubé zrno inertní látky hrubší než u upravených vápencových mouček a stoupání rozdělení velikosti zrn je s hodnotou 0,98 μη o asi 0,25násobek strmější než stoupání složky aktivního koksu. Snadno lze zjistit, že nejmenší spotřeba inertní látky se dosáhne, když se u dvousložkových směsí aktivního koksu a inertní látky 1, zde vápencové moučky, použije inertní látky, která je upravena co do hrubého zrna (asi 50 % hodnoty koksu) a strmosti (ninertni latka = naktlvnikoks>·
Příklady 2, 5, 6 a 7 ukazují, že při přechodu z dvou složkové směsi [aktivní koks/(hrubá) inertní látka 1] na třísložkovou [aktivní koks/(hrubá) inertní látka l/(jemná) inertní látka 2] se podíly inertní látky 1 nedají snížit ani při ideálním přizpůsobení inertní látcy 1 vzhledem k aktivnímu koksu. U třísložkových směsí se může podíl inertní látky 1 snížit, když se použije inertní látky, která je o něco hrubší a má strmější rozdělení velikosti zrn, než má inertní látka 2 přizpůsobená aktivnímu koksu (příklady 5, až 11, 12 až 14, 15 až 17).
Příklady 18 až 20 ukazují, že i při nižších koncentracích aktivního koksu se může při nasazení inertní látky 2 snížit podíl inertní látky 1 (z 57 dílů na 26, resp. 16 dílů).
Příklad 21 ukazuje, že když se připustí posun koncentrace až na 40 % aktivního koksu, může se (nežádoucí) obsah inertní látky 1 nechat klesout ze 16 až na 11 dílů.
Tabulka
Složení různých směsí aktivních koksů s inertními látkami
Příklad Aktivní koks Inertní látka 1 Inertní látka 2 číslo aktivní koks A 30 dílů vápenný hydrát A 70 dílů
Tabulka - pokračování
Příklad číslo | Aktivní koks | Inertní | látka | 1 | Inertní | látka 2 | ||
2 | aktivní | koks | D | inertní | látka | A | ||
30 dílů | 70 dílů | |||||||
3 | aktivní | koks | D | inertní | látka | B | ||
30 dílů | 189 dílů | |||||||
4 | aktivní | koks | D | inertní | látka | C | ||
30 dílů | 93 dílů | |||||||
5 | aktivní | koks | D | inertní | látka | D | ||
30 dílů | 170 dílů | |||||||
6 | aktivní | koks | D | inertní | látka | A | vápenný | hydrát A |
30 dílů | max. 7 0 | dílů | 70 dílů | |||||
7 | aktivní | koks | D | inertní | látka | A | vápenný | hydrát B |
30 dílů | max. 70 | dílů | 70 dílů | |||||
8 | aktivní | koks | D | inertní | látka | D | vápenný | hydrát A |
30 dílů | max. 6 3 | dílů | 70 dílů | |||||
9 | aktivní | koks | D | inertní | látka | D | vápenný | hydrát B |
30 dílů | max. 59 | dílů | 70 dílů | |||||
10 | aktivní | koks | D | inertní | látka | D | vápenný hydrát A | |
30 dílů | max. 77 | dílů | 10 dílů | |||||
11 | aktivní | koks | D | inertní | látka | D | vápenný | hydrát B |
dílů max. 102 dílů 10 dílů
Tabulka - pokračování
Příklad číslo | Aktivní koks | Inertní | látka | 1 | Inertní látka 2 |
12 | aktivní koks B 30 dílů | inertní 95 dílů | látka | D | |
13 | aktivní koks B 30 dílů | inertní max. 80 | rf“ f látka dílů | D | vápenný hydrát A 70 dílů |
14 | aktivní koks B 30 dílů | inertní max. 74 | látka dílů | D | vápenný hydrát B 70 dílů |
15 | aktivní koks C 30 dílů | inertní 91 dílů | látka | E | |
16 | aktivní koks C 30 dílů | inertní max. 72 | látka dílů | E | vápenný hydrát A 70 dílů |
17 | aktivní koks C 30 dílů | inertní max. 73 | látka dílů | E | vápenný hydrát B 70 dílů |
18 | aktivní koks D 10 dílů | inertní 57 dílů | látka | D | |
19 | aktivní koks D 10 dílů | inertní max. 26 | látka dílů | D | vápenný hydrát B 10 dílů |
20 | aktivní koks D 10 dílů | inertní max. 16 | látka dílů | D | vápenný hydrát B 90 dílů |
21 | aktivní koks D 10 dílů | inertní max. 11 | látka dílů | D | vápenný hydrát B 90 dílů |
Tabulka - pokračování
Příklad číslo | Aktivní | koks | Inertní | látka | 1 | Inertní látka 2 |
12 | aktivní 30 dílů | koks B | inertní 95 dílů | látka | D | |
13 | aktivní 30 dílů | koks B | inertní max. 80 | látka dílů | D | vápenný hydrát A 70 dílů |
14 | aktivní 30 dílů | koks B | inertní max. 74 | látka dílů | D | vápenný hydrát B 70 dílů |
15 | aktivní 30 dílů | koks C | inertní 91 dílů | látka | E | |
16 | aktivní 30 dílů | koks C | inertní max. 72 | látka dílů | E | vápenný hydrát A 70 dílů |
17 | aktivní 30 dílů | koks C | inertní max. 73 | látka dílů | E | vápenný hydrát B 70 dílů |
18 | aktivní 10 dílů | koks D | inertní 57 dílů | látka | D | |
19 | aktivní 10 dílů | koks D | inertní max. 26 | látka dílů | D | vápenný hydrát B 10 dílů |
20 | aktivní 10 dílů | koks D | inertní max. 16 | látka dílů | D | vápenný hydrát B 90 dílů |
21 | aktivní 10 dílů | koks D | inertní max. 11 | látka dílů | D | vápenný hydrát B 90 dílů |
Význam použitých označení je objasněn dále:
Inertní látky 1 jsou látky s vyšší hustotou zrn než mají aktivní koksy a s hodnotou d97 v rozsahu větší nebo rovno 50 % vztaženo na nasazený aktivní koks.
Inertní látky 2 jsou ve srovnání s inertními látkami 1 jemnozrnnější a jedná se o vápenné hydráty, kterých se ί» při fluidním procesu používá k ostranování kyselých škodlivých plynů.
Aktivní koks A: | pecní koks 0 % zbytku na sítě 75 μπι RRSB: neudáno hustota zrn k = 0,95 g/cm3 |
Aktivní koks B: | pecní koks 3 % zbytku na sítě 110 μη RRSB: ď = 36 μη, n = 1,08 hustota zrn k = 0,95 g/cm3 |
Aktivní koks C: | pecní koks 3 % zbytku na sítě 200 μη RRSB: ď = 52 μη, n = 0,94 hustota zrn k = 0,95 g/cm3 |
Aktivní koks D: | aktivní koks na bázi rašeliny 3 % zbytku na sítě 158 μη RRBS: ď = 28 μη, n = 0,73 hustota zrn χ = asi 0,8 g/cm3 |
Inertní látka A: 1 | vápencová moučka 3 % zbytku na sítě 85,5 μη |
1 | RRSB: ď = 15,3 μη, n = 0,73 hustota zrn = 2,66 g/cm3 |
Inertní látka B: | vápencová moučka 3 % zbytku na sítě 85,5 μ-m RRSB: ď = 30 μπι, n = 1,2 hustota zrn = 2,66 g/cra3 |
Inertní látka C: | vápencová moučka 3 % zbytku na sítě 85,5 μη • RRSB: ď = 11 μη, n = 0,6 hustota zrn = 2,66 g/cm3 |
Inertní látka D: | vápencová moučka 3 % zbytku na sítě 105 μη RRSB: ď = 30 μη, n = 0,97 hustota zrn = 2,66 g/cm3 |
Inertní látka E: | vápencová moučka 3 % zbytku na sítě 145 μη RRSB: ď = 39 μη, n = 0,96 hustota zrn = 2,66 g/cm3 |
Vápenný hydrát A: | vápenný hydrát 3 % zbytku na sítě 47 μη 50 % zbytku na sítě 5,2 μπι hustota zrn k = asi 0,8 g/cm3 |
Vápenný hydrát B: | vápenný hydrát 3 % zbytku na sítě 22 μη 50 % zbytku na sítě 3,4 μη hustota zrn k = asi 0,6 g/cm3 , |
U obou posledních vlastností je nutno brát v úvahu, že u vápenných hydrátů charakteristika pomocí RRSB parametrů jemnosti nemá smysl, protože granulometrické rozdělení těchto látek nelze vyjádřit v síti RRSB přímkami.
Claims (7)
- PATENTOVÉ NÁROKY IG \ L1. Práškovitý prostředek pro čištění odpadníchi Λ plynů na principu suché adsorpce, který sestává ze směsi aktivního koksu s inertními materiály, které nejsou schopny i výbuchu v práškovítém stavu, vyznačující se tím, že směs obsahuje přinejmenším jednu inertní složku, jejíž rozdělení velikosti zrn je přizpůsobeno rozdělení velikosti zrn aktivního koksu tak, že v klidném plynném prostředí je klesací rychlost horního zrna inertní složky stejná nebo vyšší než klesací rychlost horního zrna aktivního koksu, přičemž hmotnostní obsah uhlíku v práškovité směsi je až 30 %.
- 2. Práškovitý prostředek podle nároku 1, vyznačující se tím, že stoupání čáry zrnění přinejmenším jedné inertní složky s přizpůsobeným zrněním je stejné nebo vyšší než stoupání čáry zrnění aktivního koksu.
- 3. Práškovitý prostředek podle nároku 1 nebo 2 , vyznačující se tím, že jako inertní složku s přizpůsobeným zrněním obsahuje vápencovou moučku.
- 4. Práškovitý prostředek podle některého z nároků1 až 3 , vyznačující se tím, že obsahuje další inertní složku s nepřizpůsobeným zrněním, kterou je reaktivní sloučenina vápníku.»
- 5. Práškovitý prostředek podle nároku 4, vyznačující se tím, že jako reaktivní sloučeninu vápníku obsahuje hydroxid vápenatý.
- 6. Použití práškovitého prostředku podle některého z předchozích nároků v jednotkách pro čištění kouřových plynů zahrnujících separátně provozované nebo předřazené nebo následně zařazené adsorpční stupně pracující na fluidním principu.
- 7. Použití práškovitého prostředku podle některého z nároků 1 až 5 ve formě suspenze vápenného mléka v jed·<notkách pro rozprašovací sorpci.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4303450A DE4303450C2 (de) | 1993-02-05 | 1993-02-05 | Mittel zur trockenen Reinigung von Abgasen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ193095A3 true CZ193095A3 (en) | 1996-02-14 |
CZ289653B6 CZ289653B6 (cs) | 2002-03-13 |
Family
ID=6479780
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ19951930A CZ289653B6 (cs) | 1993-02-05 | 1994-02-04 | Práąkovitý prostředek pro čiątění odpadních plynů a jeho pouľití |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US6074620A (cs) |
EP (1) | EP0682558B1 (cs) |
JP (1) | JP2822351B2 (cs) |
KR (1) | KR100297416B1 (cs) |
AT (1) | ATE154254T1 (cs) |
CA (1) | CA2155440A1 (cs) |
CZ (1) | CZ289653B6 (cs) |
DE (2) | DE4303450C2 (cs) |
DK (1) | DK0682558T3 (cs) |
ES (1) | ES2104351T3 (cs) |
FI (1) | FI113247B (cs) |
GR (1) | GR3024656T3 (cs) |
NO (1) | NO307246B1 (cs) |
PL (1) | PL310110A1 (cs) |
WO (1) | WO1994017900A1 (cs) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4303450C2 (de) * | 1993-02-05 | 1997-07-03 | Rheinische Kalksteinwerke | Mittel zur trockenen Reinigung von Abgasen |
DE19521808A1 (de) * | 1995-06-16 | 1996-12-19 | Rheinische Kalksteinwerke | Granulat auf Basis von Erdalkalikarbonaten mit ab- und adsorptiven Substanzen |
DE19620129A1 (de) * | 1996-05-18 | 1997-11-20 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Abtrennen von Schadstoffen aus Abgasen |
FR2758279B1 (fr) * | 1997-01-13 | 1999-02-26 | Pechiney Recherche | Support de catalyseur a base de carbure de silicium a surface specifique elevee sous forme de granule ayant des caracteristiques mecaniques ameliorees |
DE19711840A1 (de) * | 1997-03-21 | 1998-10-01 | Petersen Hugo Verfahrenstech | Verfahren zur Entfernung von in niedriger Konzentration vorliegenden Schadstoffen, insbesondere chlorierten Kohlenwasserstoffen und ggf. Schwermetallen, aus Abgasen |
JP2004524132A (ja) * | 2000-08-21 | 2004-08-12 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 煙道ガス装置及び浄化剤の供給方法 |
CA2323980A1 (en) | 2000-10-19 | 2002-04-19 | Rosaire Tremblay | Device for filtering air polluted with gases and odours |
US6841513B2 (en) * | 2001-03-29 | 2005-01-11 | Merck & Co., Inc. | Adsorption powder containing cupric chloride |
US7247285B2 (en) * | 2002-12-02 | 2007-07-24 | Bert Zauderer | Reduction of sulfur, nitrogen oxides and volatile trace metals from combustion in furnaces and boilers |
US9688934B2 (en) | 2007-11-23 | 2017-06-27 | Bixby Energy Systems, Inc. | Process for and processor of natural gas and activated carbon together with blower |
WO2009158539A1 (en) | 2008-06-26 | 2009-12-30 | Casella Waste Systems, Inc. | Engineered fuel feed stock useful for displacement of coal in coal firing plants |
US8444721B2 (en) | 2008-06-26 | 2013-05-21 | Re Community Energy, Llc | Engineered fuel feed stock |
WO2009158540A1 (en) | 2008-06-26 | 2009-12-30 | Casella Waste Systems, Inc. | Engineered fuel feed stock |
DE102009035714A1 (de) | 2009-07-31 | 2011-02-03 | Brewa Wte Gmbh | Verfahren zum Entfernen von Schadstoff aus Rauchgas sowie Verbrennungsanlage |
EP3236153A1 (en) | 2009-12-22 | 2017-10-25 | Accordant Energy, LLC | Sorbent-containing engineered fuel feed stocks |
LT2807238T (lt) | 2012-01-26 | 2019-01-10 | Accordant Energy, Llc | Kenksmingų deginių emisijų sumažinimas, naudojant kuro žaliavą, kurios sudėtyje yra sorbentų |
US20130330257A1 (en) * | 2012-06-11 | 2013-12-12 | Calgon Carbon Corporation | Sorbents for removal of mercury |
CN103706245A (zh) * | 2013-12-23 | 2014-04-09 | 科林环保装备股份有限公司 | 一种不设电除尘的烧结烟气脱硫脱二噁英除尘一体化设备 |
WO2017027230A1 (en) | 2015-08-11 | 2017-02-16 | Calgon Carbon Corporation | Enhanced sorbent formulation for removal of mercury from flue gas |
CN105944657B (zh) * | 2016-06-14 | 2018-09-07 | 内蒙古阜丰生物科技有限公司 | 用于治理锅炉烟气的生化制剂 |
CN113384993A (zh) * | 2021-04-30 | 2021-09-14 | 宇星科技发展(深圳)有限公司 | 一种VOCs处理***和方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US274666A (en) | 1883-03-27 | Composition of matter for preventing the occurrence of explosions | ||
US3527694A (en) * | 1968-12-09 | 1970-09-08 | Exxon Research Engineering Co | Fluid solids system |
DE2615828A1 (de) * | 1976-04-10 | 1977-10-13 | Heinz Hoelter | Verfahren und vorrichtung zur gasreinigung |
DE2610074C2 (de) * | 1976-03-11 | 1985-07-25 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zum Regenerieren von beladener Aktivkohle |
US4372927A (en) * | 1981-08-17 | 1983-02-08 | Shell Oil Company | Sulfur oxides removal |
DE3433228C1 (de) * | 1984-09-11 | 1986-04-10 | Rheinische Kalksteinwerke GmbH, 5603 Wülfrath | Verfahren zur Herstellung von Kalziumhydroxid |
DK158376C (da) | 1986-07-16 | 1990-10-08 | Niro Atomizer As | Fremgangsmaade til nedbringelse af indholdet af kviksoelvdamp og/eller dampe af skadelige organiske forbindelser og/eller nitrogenoxider i roeggas fra forbraendingsanlaeg |
GB8705803D0 (en) * | 1987-03-11 | 1987-04-15 | Ici Plc | Explosion suppression system |
US5306475A (en) * | 1987-05-18 | 1994-04-26 | Ftu Gmbh Technische Entwicklung Und Forschung Im Umweltschutz | Reactive calcium hydroxides |
DE3915934C2 (de) * | 1988-05-16 | 1999-08-12 | Ftu Gmbh | Mittel und Verfahren zur Reinigung von Gasen und Abgasen und ein Verfahren zur Herstellung dieser Mittel |
DE3939214A1 (de) * | 1989-11-28 | 1991-06-13 | Ftu Gmbh | Verfahren zur reinigung von abgasen |
DE4034498A1 (de) * | 1990-09-06 | 1992-03-12 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur abtrennung von schwermetallen und dioxinen aus verbrennungsabgasen |
DE4034417C2 (de) * | 1990-10-29 | 2002-02-07 | Walhalla Kalk Entwicklungs Und | Hochreaktive Reagentien und Zusammensetzungen für die Abgas- und Abwasserreinigung, ihre Herstellung und ihre Verwendung |
DE4042136A1 (de) * | 1990-12-28 | 1992-07-02 | Gfa Gemeinnuetzige Ges Zur Bes | Verfahren zur reinigung von gasen |
DE4303450C2 (de) * | 1993-02-05 | 1997-07-03 | Rheinische Kalksteinwerke | Mittel zur trockenen Reinigung von Abgasen |
US5882615A (en) * | 1995-07-28 | 1999-03-16 | Japan Pionics Co., Ltd. | Cleaning agent and cleaning process for harmful gas |
-
1993
- 1993-02-05 DE DE4303450A patent/DE4303450C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-02-04 EP EP94906902A patent/EP0682558B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-04 CZ CZ19951930A patent/CZ289653B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-02-04 CA CA002155440A patent/CA2155440A1/en not_active Abandoned
- 1994-02-04 JP JP6517637A patent/JP2822351B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-04 DK DK94906902.5T patent/DK0682558T3/da active
- 1994-02-04 ES ES94906902T patent/ES2104351T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-04 DE DE59403117T patent/DE59403117D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-04 KR KR1019950703231A patent/KR100297416B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-02-04 AT AT94906902T patent/ATE154254T1/de active
- 1994-02-04 WO PCT/EP1994/000320 patent/WO1994017900A1/de active IP Right Grant
- 1994-02-04 PL PL94310110A patent/PL310110A1/xx unknown
- 1994-10-05 US US08/318,915 patent/US6074620A/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-07-17 NO NO952815A patent/NO307246B1/no not_active IP Right Cessation
- 1995-07-31 FI FI953643A patent/FI113247B/fi not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-09-09 GR GR970402298T patent/GR3024656T3/el unknown
-
1999
- 1999-07-19 US US09/357,013 patent/US6352956B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4303450A1 (de) | 1994-10-13 |
FI953643A (fi) | 1995-07-31 |
DK0682558T3 (da) | 1997-12-29 |
NO952815D0 (no) | 1995-07-17 |
DE4303450C2 (de) | 1997-07-03 |
US6074620A (en) | 2000-06-13 |
CZ289653B6 (cs) | 2002-03-13 |
EP0682558A1 (de) | 1995-11-22 |
ATE154254T1 (de) | 1997-06-15 |
EP0682558B1 (de) | 1997-06-11 |
KR100297416B1 (ko) | 2001-10-24 |
WO1994017900A1 (de) | 1994-08-18 |
US6352956B1 (en) | 2002-03-05 |
CA2155440A1 (en) | 1994-08-18 |
JP2822351B2 (ja) | 1998-11-11 |
PL310110A1 (en) | 1995-11-27 |
NO307246B1 (no) | 2000-03-06 |
KR960700798A (ko) | 1996-02-24 |
FI953643A0 (fi) | 1995-07-31 |
FI113247B (fi) | 2004-03-31 |
ES2104351T3 (es) | 1997-10-01 |
DE59403117D1 (de) | 1997-07-17 |
NO952815L (no) | 1995-07-17 |
JPH08506051A (ja) | 1996-07-02 |
GR3024656T3 (en) | 1997-12-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ193095A3 (en) | Powder-like agent for waste gas treatment and the use thereof | |
US20030206843A1 (en) | Methods and compositions to sequester combustion-gas mercury in fly ash and concrete | |
Kost et al. | Chemical and physical properties of dry flue gas desulfurization products | |
EP0172588B1 (de) | Verfahren zur Abtrennung von NOx und SO2 aus Rauchgasen | |
US10688500B2 (en) | Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber | |
US20200078727A1 (en) | Multicomponent compositions for mercury removal | |
EP0230139B1 (en) | Method for cleaning of a hot flue gas stream from waste incineration | |
US5895520A (en) | Method of separating noxious substances from exhaust gases | |
AU737819B2 (en) | Pulverulent reactive composition and process for the purification of a gas | |
US5876689A (en) | Process for the manufacture of milk of lime | |
WO2015144187A1 (en) | Method for removal of mercury from flue gases | |
DE102014113620A1 (de) | Puzzolane zur Abgasreinigung | |
DE10341610B4 (de) | Verfahren zur Verbrennung von festen Abfällen | |
EP2133310A1 (en) | Gypsum stabilisation method | |
JPH0749114A (ja) | 脱硫方法 | |
US5935539A (en) | Reactive composition and method for the purification of a nitric oxide containing gas | |
CZ309199A3 (cs) | Způsob odstraňování kyselých škodlivin z odplynů | |
JP3358912B2 (ja) | 排煙処理システム | |
DE19940683B4 (de) | Verfahren zur trockenen Reinigung von Abgasen aus Sinteranlagen, Hüttenwerken oder sekundär metallurgischen Schmelzanlagen sowie staubförmiges Sorbens zur trockenen Reinigung solcher Abgase | |
SK104693A3 (en) | Process of reduction of content of harmful material in flue gasses from furnace | |
Wirling | Adsorptive waste gas cleaning in an industrial-scale coal-fired power plant | |
Wirling | Reduction in Mercury Emissions with Avtivated Lignite HOK® | |
CZ2013445A3 (cs) | Způsob a zařízení pro odstraňování dioxinů a rtuti z plynů | |
Hooper et al. | Method for SO X/NO X pollution control | |
Koziel et al. | Reduction of S02 in Flue Gas and Applications of Fly Ash: A Review |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MK4A | Patent expired |
Effective date: 20140204 |